南昌大學甲醇水連續(xù)精餾塔的課程設計

1、化工原理課程設計3.1.1 一、設計題目甲醇-水連續(xù)精僻塔的設計二、設計條件1、常壓操作：p=1atm2、進精僻塔的料液含甲醇61%（質量），其余為水3、產品的甲醇含量不得低于99%（質量）4、殘液中甲醇含量不得高于3%（質量）5、生產能力為日處理（24h）66.5噸粗甲醇三、設計內容:設計方案的確定及流程說明:選擇塔型精僻塔屆氣一液傳質設備。氣一液傳質設備主要有板式塔和填料塔兩大類。該塔設計生產時日要求較大，由板式塔與填料塔比較知：板式塔直徑放大時，塔板效率較穩(wěn)定，且持液量較大，液氣比適應范圍大，因此本次精僻塔設備選擇板式塔。篩板塔是降液管塔板中結構最簡單的，制造維修方便，造價低，相同條件下

2、生產能力高于浮閥塔，塔板效率接近浮閥塔。本次設計為分離甲醇與水，所以由各方面條件考慮后，本次設計應用篩板塔。3.1.2 :精僻方式3.1.3 由設計要求知，本精僻塔為連續(xù)精僻方式:裝置流程的確定為獲取也液相產品，米用全凝器。含甲醇61%（質量分數）的甲醇-水混合液經過預熱器，預熱到泡點進料。進入精僻塔后分離，塔頂蒸汽冷凝后有一部分作為產品經產品冷卻器冷卻后流入甲醇貯存罐，一部分回流再進入塔中，塔底殘留液給再沸器加熱后，部分進入塔中，部分液體作為產品經釜液冷卻器冷卻后流入釜液貯存罐。3.1.4 :操作壓強的選擇常壓操作可減少因加壓或減壓操作所增加的增、減壓設備費用和操作費用，提高經濟效益，在條件

3、允許下常采用常壓操作，因此本精僻設計選擇在常壓下操作。3.1.5 :進料熱狀態(tài)的選擇泡點進料時，塔的操作易于控制，不受環(huán)境影響。飽和液體進料時進料溫度不受季節(jié)、氣溫變化和前段工序波動的影響，塔的操作比較容易控制。此外，泡點進料，提僻段和精僻段塔徑大致相同，在設備制造上比較方便。冷液進塔雖可減少理論板數，使塔高降低，但精僻釜及提僻段塔徑增大，有不利之處。所以根據設計要求，可采用泡點進料,q=1。3.1.6 :加熱方式3.1.7 本次采用間接加熱，設置再沸器:回流比的選擇選擇回流比，主要從經濟觀點出發(fā)，力求使設備費用和操作費用最低，一般經驗值為：R=（1.22）Rmin經后面簡捷法計算對應理論板數

4、N時，可知，R=2Rmi出寸，理論板數最少，所以回流比選擇為最小回流比的2倍。3.2:二元連續(xù)板式精僻塔的工藝計算3.2.1:相對揮發(fā)度的確定根據安托因方程logpO=ABr"cABC甲醇7.197361574.99238.86水7.074061657.46227.02查表得安托因常數塔頂產品濃度為99%因此，可近似看成純甲醇溶液；同理，塔底濃度為3%可近似看成純水溶液。所以，塔頂溫度為甲醇沸點為64.6C,塔底溫度為水的沸點100C。因此塔底的相對揮發(fā)度aW=3.497塔頂的相對揮發(fā)度aD=4.1383.2.2:全塔物料衡算總物料：F=D+W易揮發(fā)組分：FxF=DxD+WxWF、W

5、分別為進料、僻出液和釜液的流量（kmol/h）xF、x»xW分別為進料、僻出液和釜液中易揮發(fā)組分的組成、摩爾分率由操作條件得；F66.51000=86.475kmol/h2432.0420.610.99xf32.042=0.46770.610.3932.042180.03x-0.9832.04218xW:32.042=0.0170.030.97即:32.0421886.475=D+W86.475*0.4677=0.98D+0.017W解得：D=40.752kmol/hW=45.7233kmol/h3.2.3:平衡線方程:x3.804xy=1（：-1）x12.804x3.2.4:精僻段

6、操作線方程已知q=1、即xe=xF=0.4677a=3.804Y10.98x10.927960003Y20.94978x20.832543565Y30.894257x30.689745445Y40.811163x40.530345371Y50.718408x50.40143852Y60.581773x60.26776421Y70.385392x70.141513587Y80.199918x80.061637695Y90.082572x90.023113414y100.025976x100.0069618813.2.6:理論板數的求算(1)逐板計算法第一層板上升蒸汽組成等丁塔頂產品組成:根據操作

7、線方程以及平衡線方程可得如下:即：可知理論板數為10塊第5層理論版為進料板精僻段理論板數為4層提僻段理論板數為5層(2)直角梯級圖解法3)簡捷法Rmin=0.6958x5<xFx10<xW即Ye3.8040.46771(:-1)x一12.8040.4677=0.7698即=土業(yè)我98一0.7698=0.4103Rmin1Xd-xF0.98-0.4677解得：Rmin=0.6958即R=2Rmin=1.3916所以精僻段的操作線方程為R1Yn1=XnXd=0.5819Xn0.4098R1R1xn:見第八頁yn+1:同上3.2.5:提僻段操作線方程Yn1rdf(R1)DXnF-D(R1

8、)DXw=1.4691x0.00798Y1=xD=0.98l0.980.983Nming0020.017=5.95lg3.804根據吉利蘭經驗關聯圖以及關系式求得：R(R-Rmin)/(R+1)(N-5.95)/(N+1)N1.2Rmin0.8350.0758583110.57773345915.458798731.3Rmin0.904540.1096012690.5387147414.066598911.4Rmin0.974120.1409843370.50479389813.03456051.5Rmin1.04370.1702304640.4912.627450981.6Rmin1.113

9、280.1975507270.4812.365384621.7Rmin1.182860.2231292890.4611.870370371.8Rmin1.252440.2471275590.4411.410714291.9Rmin1.322020.26968760.42511.086956522Rmin1.39160.2909349390.410.58333333可知：R=2RmirH理論板數最少xF=0.4677由甲醇-水氣液平衡數據可知348.51Kx1=0.4346.31Kx2=0.5即用內插法算348.51-346.31T-346.310.4-0.5一0.4677-0.5xF=0.46

10、77時T=347.02K=73.87C即由安托因方程得aF=3.94aD=4.138:m'=F；D=j3.944.138=4.038idxd、/1xf"0.980.5323log()()log(乂即Nmin精=2.883.2.7 _1-xdxf一_0.020.4677log：mlog4.038即精僻段理論板數為3層加料板為第4塊板:塔效率的估算(1)Drickarner法塔頂溫度64.6C塔釜溫度100C平均溫度為T二空=100一646.355.156K=82C,T2,100273.15lnlnT164.6273.115即82CT甲醇=0.272mpa.s水=0.3485mp

11、a.s即mxfi"=0.46770.272(1-0.4677)0.3485=0.3127mpasET=0.17-0.616lgm=°.17-0.616lg0.3127=0.481(2)Oconnell法卜L=0.4677*0.272+(1-0.4677)*0.3485=0.312782CT的相對揮發(fā)度a為a=3.787Et=0.49(Wl)°245=0.47實際塔板數為N=旭=21.280.47約為22塊3.3:塔和塔板主要工藝尺寸的設計3.3.1:塔徑的計算精僻段精僻段平均溫度為Tm=73.87-64.6=342.36k=69.21Cm,73.87273.15l

12、n64.6273.15查t-x-y圖得xa=0.72,ya=0.878查表得：p甲醇=0.75g/cm3p水=0.978g/cm3液相平均分子量：Ml=XaM甲醇+(1-Xa)M水=0.72*32.042+(1-0.72)*18=28.11kg/kmol氣相平均分子量：Mv=yaM甲醇+(1-ya)M水=0.878*32.042+(1-0.878)*18=30.33kg/kmol液相密度：Ml;?LMaXaMbXb?b28.11=0.783g/cm3=783kg/m332.0420.7218(1-0.72)0.9780.75氣相密度一、PMvV-RT_一_51.0131030.33=1079.

13、42g/m3=1.079kg/m38.314342.36液相體積流量36LA1.391640.75228.11-4=5.6610m3/s3600783氣相體積流量VMvVS=36002.391640.75230.33=0.761m3/s36001.079即氣液動能參數FLVL5.6610783、0.020.7611.079取塔板間距HT=0.45m板上液層高度hl=0.07m那么分離空間：HT-h1=0.45-0.07=0.38m即由史密斯關聯圖得：C20=0.078甲醇與水在各溫度下的表面張力溫度(C)60708090100甲醇18.7617.8216.9115.8214.89水66.264

14、.362.660.758.8即69.21C時pa=17.89mN/mb=64.45mN/m液相平均表面張力：Xj%=0.7217.890.2864.45=30.927mN/m02-C=C20().=0.08520C:負荷系數A冠.Ln。.0851.079783-1.0792.288m/siimax最大空塔氣速令p=0.7pmax=0.7*2.288=1.6m/s根據流量公式計算塔徑D4Vs40.761D=、=0.778mV業(yè)V兀x1.6圓整取0.8m塔截面積A=)25=(08)25=0.5m222實際空塔氣速=頭=0761=1.522m/sA0.5提僻段提僻段平均溫度為Tm100-73.87&

15、#39;_100273.15In73.87273.15=359.927K=86.777C查t-x-y圖得xa'=0.111,ya'=0.443查表得：p甲醇=0.728g/cm3p水=0.967g/cm3液相平均分子量：Ml'=Xa'M甲醇+(1-Xa')M水=0.111*32.042+(1-0.111)*18=19.559kg/kmol氣相平均分子量：Mv'=ya'M甲醇+(1-ya')M水=0.443*32.042+(1-0.443)*18=24.221kg/kmol液相密度：MlP|_，=LMaXa.MbXb柘?b19.55

16、932.0420.111.18(1-0.111)0.7280.967=0.913g/cm3=913kg/m3氣相密度PM_一_5_1.0131024.221RT8.314359.927=819.93g/m3=0.82kg/m3液相體積流量L'=L+qFL'xMl(1.391630.752+86.475)婦9.559。仁dn-4=8.510m3/s36003600913氣相體積流量V，=V-(1-q)F=VVMv2.391640.75224.221、=0.8m3/s3600七36000.82即氣液動能參數F'8.510-49130.0350.80.82取塔板間距HT=0.

17、45m板上液層高度hl=0.07m那么分離空間：HT-h1=0.45-0.07=0.38m即由史密斯關聯圖得：C2(T=0.08286.777C時a=16.17mN/mb=61.31mN/m液相平均表面張力：xZ=0.11仆16.17+(1-0.111)x61.31=56.3mN/mC，=0.082(竺3)0.220=0.1=。.1913-0.820.82=3.34m/siimax最大空塔氣速令小'=0.7小ma乂=0.7*3.34=2.34m/s40.8KX2.34根據流量公式計算塔徑D=0.66m圓整取0.8m塔截面積A'=(D-)25=(08)25=0.5m222實際空塔

18、氣速山=生=Q8=1.6m/sA0.53.3.2:塔高的計算rNt42精=Ht=x0.45=3.83mEt0.47NtetHt0.45=4.787m0.47此外在精僻段和提僻段分別設2人孔，人孔處板間距為0.7m令塔頂空間為1.5HT=2.5*0.45=1.125m令塔底空間為1.4mL'13.76600.00085Hd=1.4mL'=0.00085m3/s0.5A所以塔局為Z=z精+z提+（0.7-0.45）*4+0.675+2=3.83+4.787+0.5+1.125+1.4=12.642m約為12.7m3.3.3:溢流裝置與液體流型選用單溢流，弓形降液管。因為弓形降液管具

19、有較大容積，乂能充分利用塔面積，且單溢流液體流徑長，塔板效率高，結構簡單，廣泛用丁直徑小丁2.2米的塔中。溢口堰(出口堰)為維持塔板上一定高度的均勻流動的液層，一般采用平直溢流堰。(1) 堰長取堰長lw=0.6D=0.8*0.6=0.48m(2) 堰上液層高度how平直堰的how精僻段Lh=5.66*10A-4*3600=2.0376m3/h即（項）25=（冬嚴=37.13lw0.48Lw/D=0.48/0.8=0.6查液流收縮系數計算圖得所以how2.84匚戶嚴1000lwE=1.082.84,2.0376、2/33x1.08尺（）=8.04x10m10000.48提僻段Lh'=8.

20、5*10A-4*3600=3.06m3/h即（W）2.5=（3°6）2.5E02.61lw0.48Lw/D=0.48/0.8=0.6查液流收縮系數計算圖得E'=1.22.84Lh'2/32.84J.21322/3.3所以how=E()=x1.2x()=6.3210m1000lw10000.48堰高hwhw=hL-how=0.07-8.04*10A-3=0.062m取0.07m提僻段hw'=hL-how'=0.07-6.32*10A-3=0.064取0.07m所以：hl=hw+how=0.07+8.04*10A-3=0.078mhl'=hW+ho

21、w'=0.07+6.32*10A-3=0.076m修正后hL對in影響不大，顧塔徑計算不用修正.3.3.3.2降液管降液管的寬度Wc西截面積Af由lw/D=0.6查弓形降液管的寬度與面積關聯圖可得WAf-=0.098-=0.052DA所以Wd=0.098<0.8=0.0784m二22Af=0.0520.82=0.026m24液體在降液管內的停留時間精僻段LS0.0260.45er=20.67s5.6610一提僻段.，=3Ls'0.0260.45=13.76s8.510降液管底隙高度h0因物系較活潔，不會有臟物堵塞降液管底隙，取液體通過降液管底隙速度0=0.08m/s精僻段

22、h0=5.6610=0.015m過小，取0.02mlw甲。0.48X0.08hw-h0=0.07-0.02=0.05m>0.006m提僻段,Ls'8.510-4ch0=0.022mlwV。0.48X0.08hw'-h0=0.07-0.022=0.048m>0.006m故降液管底隙高度設計合理3.3.3.3受液盤及進口堰選用平形受液盤。不設進口堰。3.3.4:塔板設計:塔板布置開孔區(qū)(鼓泡區(qū))面積Aa計算取邊緣區(qū)寬度Wc=0.05mx=(D/2)-(Wd+Wc)=0.4-(0.0784+0.05)=0.2716mR=(D/2)-Wc=0.4-0.05=0.35m即A,

23、=2xR2-x2R2sin(x/R)=20.2716.0.352-0.271620.352sin(0.2716/0.35)=0.338m2_180_180溢流區(qū)溢流區(qū)面積Af及Af'分別為降液管和受液盤所占面積安定區(qū)(破沫區(qū))取溢流堰前的安定區(qū)寬度為Ws=0.07m取進口堰后的安定區(qū)為WS=0.05m無效區(qū)取無效區(qū)寬度為0.03m3.3.4.2:篩板的篩孔與開孔率孔徑d0本設計所處理的物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑d0=5mm篩板厚度取a=0.8d0=4mm孔心距t篩孔在篩板上按正三角形排歹0,取孔心距t=3d0=15mm開孔率小9=&=0.907(業(yè))2=0.907(

24、5)2=10.1%Aat15篩孔數11581031158103、nooo人n=(2)Aa=(2)X0.338=1740個t153.3.5篩板的流體力學驗算:塔板壓降Pp氣體通過篩板的壓降Pp以相當的液柱高度表示時可由下式計算：hp=hc+hl+ho-hp:氣體通過每層塔板壓降相當的液柱高度，m(1)干板阻力hc的計算精僻段篩孔氣速0=VsA00.7610.00521740一.（）22=22.27m/sd0/a=5/4=1.25查干篩孔的流量系數圖可知流量系數22.2721.079八八）=0.049mC0=0.84C0即he=0.051（土）2（衛(wèi)）=0.051（0.84783提僻段.Vc

25、9;篩孔氣速U=VsA00.8=23.416m/s0.005、21740:（）2C0=0.84即he'=0.051（%）2（但）=0.051（23.416）2（082）=0.036mC0J0.84913（2）氣體通過液層阻力hl的計算精僻段按有效流通面積計算的氣速七VsAt-Af0.761-：（°8）2-0.0262=1.597m/sFa=%_飛;=1.5971.079=1.659查找充氣系數e0與Fa的關聯圖可知：£0=0.58即hl=£0hL=s0（hw+how）=0.58*0.078=0.045m提僻段.，Vs0.8a=S=1.678m/sAt二（箜

26、）2-0.0262Fa'='=1.678,0.82=1.519查找充氣系數c0與Fa的關聯圖可知：£0'=0.6即hl'=£0'hL=£0'(hw'+hoW)=0.6*0.076=0.0456m液體表面張力的阻力h(r的計算精僻段4。h；=gd。=0.0032m430.92710$7839.820.005提僻段h。'口4：':L'gcb456.310-9139.820.005=0.005m即精僻段板壓降hp=hc+hl+hb=0.049+0.045+0.0032=0.0972mPp=h

27、ppLg=0.0972*783*9.82=747.38pa=0.747kpa提僻段板壓降hp'=hc'+hl'+hb'=0.036+0.0456+0.005=0.0866mPp=hppLg=0.0866*913*9.82=776.43pa=0.776kpa3.3.5.2:霧沫夾帶量ev的計算精僻段5"10'。HT-hf5.7尺10630.92710'1.597)3.20.45-2.50.078=0.065kg液/kg氣提僻段5.710-6了，3.25.710-61.6783.2Ht-hf56.3100.45-2.50.0760.0395

28、kg液/kg氣故本設計液沫夾帶量在允許范圍ev<0.1kg液/kg氣內，所以符合要求。3.3.5.3:漏液點氣速ow的計算精僻段5w=4.4Co/(0.0056+0.13hLhgPL/Pv=4.4X0.840.0056+0.13/0.078-0.0032)783/1.079=11.149m/s穩(wěn)定性系數K2227所以無明顯漏液現象2227=1.9971.52.0ow11.149提僻段Pow'=4.4Coj'(0.0056+0.13hL'-hQPL'/Pv'=4.0.84J(0.0056+0.13><0.076-0.005)913/0.8

29、2=12.625m/s穩(wěn)定性系數K總23416K'=仁=芝也6=1.855>1.52.0所以無明顯漏液現象ow12.6253.3.5.4:液泛（淹塔）條件的校核降液管內的活液層高度Hd的計算精僻段液體流過降液管的壓強降相當的液柱高度hd的計算hd=0.153(lw*hg2)2=0.153(5.66100.480.02)2=5.31810mHd<即Hd=hp+hL+hd=0.0972+0.078+5.318*10A-4=0.1757m4(HT+hw)=0.5(0.45+0.07)=0.264(HT+hw)=0.26提僻段=9.9110-mLs28.510-2hd'=0

30、.153()2=0.153()2lw也0.480.022即Hd=hp'+hL'+hd'=0.088+0.076+9.91*10A-4=0.165m4(HT+hW)=0.5(0.45+0.07)=0.26Hd<4(HT+hw)=0.26所以不會產生液泛3.3.6塔板負荷性能圖3.3.6.1霧沫夾帶線(1)精僻段取極限值ev=0.1kg液/kg氣5.710-6%ev=_3Ht-hf30.927105.710Vs0.477)3.20.45-hf=0.1kg液/kg氣hf=2.5(hw+how)=2.5(0.07+284乂1.08乂(3600Ls)2/3)=0.175+2

31、.938LsA2/310000.48Vs整理得0.1=1.96910-3(S)320.275-2.938LSVs=0.938-10.024LsA2/3在操作范圍中，任取幾個Ls值，根據上式算出Vs值列丁下表中:Ls(m3/s)0.00050.00150.0020.0045Vs(m3/S)0.8750.8070.7790.665提僻段Vs',5.710°ev-4=5.*101(E,)3.2=0.1kg液/kg氣Ht-hf56.3100.45-hfhf'=2.5(hw'+hoW)=2.5(0.07+84勺.2x(3600Ls)2/3)=0.175+3.264Ls&

32、#39;八2/310000.48整理得-3S.3.20.1=1.0810()0.275-3.264LsVs=1.132-13.437Ls'八2/3在操作范圍中，任取幾個Ls'值，根據上式算出Vs'值列丁下表中:Ls(m3/S)0.00050.00150.0020.0045Vs(m3/s)1.0470.9560.9190.7663.3.6.2:液泛線(2)精僻段由式hp=hc+hl+hbHd=hp+hL+hdhd=0.153"')2Hd=(|)(HT+hw)VsVso23hc=0.051()2(工)C0LA0、2/1.0792,1.0792=0.051(

33、)()=0.051(0.034)()=0.086Vs0.847830.84783hl=£0hL=e0(hw+how)=0.58*(hw+how)=0.58*(0.07+2841.08(3600Ls)2/3)=0.0406+0.682LsA2Z310000.48故hp=0.086VsA2+0.0406+0.682LsA2/3+0.0032=0.0438+0.086VsA2+0.682LsA2/3Ls2/Ls22hd-0.153()=0.153()-1660.156Lslw*h/0.480.02Hd=0.0438+0.086VsA2+0.682LsA2/3+0.078+1660.156L

34、sA2=0.1218+0.086VsA2+0.682LsA2/3+1660.156LsA24(HT+hw)=0.5(0.45+0.07)=0.26即0.26=0.1218+0.086VsA2+0.682LsA2/3+1660.156LsA2整理得：VsA2=1.607-7.93LsA2/3-19304.14LsA2任取幾個Ls值(2-18)式計算Vs值，見下，作出液泛線(2)Ls(m3/s)0.00050.00150.0020.0045Vs(m3/s)1.2461.2081.1851提僻段Vs'hc'=0.051(&)2(立)=0.051(0034)2(082)=0.0

35、56W2C°L'0.84913hl=£0hL=e0(hw+how)=0.6*(hw+how)=0.6*(0.07+2841.2(3600Ls)2/3)=0.042+0.783LsA2/310000.48故hp'=0.056Vs'A2+0.042+0.783LsA2/3+0.005=0.047+0.056Vs'a2+0.783LsA2/3Ls2Ls22hd'=0.153()=0.153(-)=1372.03Lslw，h°0.480.022Hd'=0.047+0.056Vs'A2+0.783LsA2/3+1372

36、.03LsA2+0.076=0.123+0.056V，A2+0.783LsA2/3+1372.03LsA24(HT'+hw')=0.5(0.45+0.07)=0.26即0.26=0.123+0.056Vs'A2+0.783LsA2/3+1372.03LsA2整理得：Vs'A2=2.446-13.98LsA2/3-24500.54LsA2任取幾個Ls'值計算Vs'值，見下，作出液泛線(2)Ls(m3/s)0.00050.00150.0020.0045Vs(m3/s)1.5341.4861.4581.2533.3.6.3:液相上限線(3)以r=3s作

37、為液體在降液管中停留的下限Ls.maxH=0045=3.910*/s33在Ls.max=0.0039m3/s處作出垂線得液相負荷上限線3.3.6.4:漏液線(氣相負荷下限線)(4精僻段巳w=44COt'(0.0056+0.13hLhQPL/Pv=4.4x0.84j(0.0056+0.13xhL-0.0032)783/1.079=3.6961.742+94.337hL284z3600LqhL=0.07+84勺.08x(S)2/3=0.07+1.175LsA2/310000.48=Vs.mn=3.696.1.74294.337(0.071.175LS2/3)A。A0=0.034m2即2/3

38、一2/3Vs.min=0.034尺3.696丫1.742+94.337(0.07+1.175LS)=0.126寸'8.346+110.846LS據上式，取若干個Ls值計算相應Vs值，見下表，作漏液線Ls,m3/s0.00050.00150.0020.0045Vs,m3Js0.3790.3940.4010.425提僻段y'=4.4CoJ(0.0056十0.13"'/心')什'/町=4.4乂0.84J(0.0056十0.13乂hL'-0.005913/0.82=3.696'0.668十144.74確'hL'=0.07

39、+84勺.2乂(3600Ls)2/3=0.07+1.306Ls'八2/310000.48ow'=VS.皿=3.696(0.668+144.74(0.07+1.306LS'2/3)=3.696(10.8+189hL'AoA0=0.034m2即：Vmn=0.1257'10.8+189Ls'2/3據上式，取若干個Ls'值計算相應Vs'值，見下表，作漏液線Ls,m3/s0.00050.00150.0020.0045Vs,m3/s0.4350.4580.4670.5023.3.6.5:液相負荷下限線（5）取堰上液層高度最小允許值how=0.

40、006m精僻段.33600Lsmin2/3-3,3600Lsmin2/3how=0.006=2.8410E()=2.84101.08()Iw0.48整理得Ls.min=3.65*10J4m3/s提僻段how=0.006=2.8410'E(3600Ls.min)2/3=2.8410-31.2(3600Lsmin)2/3Iw0.48整理得Ls.min'=3.11*10A-4m3/s3.3.6.6:塔的操作彈性畫圖看精僻段OP為操作線，OP與液泛線的交點對應氣相負荷為Vs.max,與漏夜線的交點對應氣相負荷為Vs.min可知：操作彈性=史工=坦=3.1>3符合要求Vs.min0

41、.4提僻段操作彈性=史號=148=3.36>3符合要求Vs.min0.44負荷性能圖精偕1.6、：L操作線-霧沫夾帶線液泛線T漏液線一液相上限線-一液相負荷下限線提僻Ls操作線-霧沫夾帶線液泛線昨漏液線T1液相上限線-液相負荷下限線3.4:板式塔的結構與附屆設備:塔板結構由丁本設計塔徑為0.8m,即選用整塊式結構:冷凝器的選擇本設計取傳熱系數K=2000w/m2.C出料液溫度64.6-64.6C冷卻水溫度35-20C逆流操作：t1=44.6Ct2=29.6C冷凝蒸汽量G1二VMv36002.391640.75230.3336001.079=0.821kg/s由丁甲醇的摩爾分數為0.98，所以忽略水的冷凝熱。r=1100.18KJ/kgQ=G1*r=1100.18*0.821=903.38kw水的比熱容為Cp=4.1862KJ/kg.K則水的冷卻用量為G2QCp.：t903.384.186215=14.387kg/s平均溫度差為扁=芒土任=312.5K=39.35Cm,t10.048ln：t23Q903.3