z現(xiàn)澆箱梁上部結(jié)構(gòu)施工方案

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。z現(xiàn)澆箱梁上部結(jié)構(gòu)施工方案合肥市長江西路高架橋標(biāo)準(zhǔn)段支架施工方案馬鞍山長江大橋接線工程MQ-13標(biāo)現(xiàn)澆箱梁上部結(jié)構(gòu)施工方案ZZ昆侖路港工程公司馬鞍山長江大橋接線工程MQ-13標(biāo)項目部二O一O年十二月十六日目錄一、工程概況3二、計算依據(jù)4三、施工工藝53.1施工工藝流程53.2施工方法5四、支架、模板計算114.1支架、模板方案114.2支架計算12五、門洞設(shè)置方案31六、碗扣支架的其它要求和規(guī)定351、材料選用和質(zhì)量要求352、技術(shù)要求353、安全措施364.卸載39七、綁扎底板、腹板鋼筋39八、鋼絞線

2、的穿束及定位408.1預(yù)應(yīng)力筋的檢驗408.2錨墊板安裝408.3安裝預(yù)應(yīng)力管道418.4鋼絞線穿束418.5安裝排氣孔42九、混凝土的澆注順序42十、混凝土的運輸、澆筑和養(yǎng)護4210.1底板清理4210.2混凝土拌合、運輸、輸送設(shè)備4210.3熱期混凝土施工采取措施4310.4混凝土澆注順序4310.5混凝土澆注4310.6混凝土養(yǎng)護44十一、 預(yù)應(yīng)力的張拉及孔道壓漿44十二、橋面系施工50十三、 工期安排51十四、質(zhì)保體系和質(zhì)保措施51十五、冬、雨季施工措施551、冬季施工措施552、雨季施工措施56十六、安全生產(chǎn)56十七、環(huán)境保護62十八、文明施工62十九、交通組織方案63二十、事故應(yīng)急

3、預(yù)案63上部現(xiàn)澆箱梁施工技術(shù)方案一、工程概況馬鞍山長江公路大橋接線工程MQ-13標(biāo)，主線分離立交與匝道橋現(xiàn)澆箱梁橋共有七座，分別采用單箱單室、單箱雙室、單箱三室及單箱六室等截面連續(xù)箱梁，梁高分別為1.3m、1.5m、 1.6m，邊腹板為垂直面板。各橋具體概況如下：1、MK2+955.5分離式立交橋：位于馬鞍山東互通立交內(nèi)，為馬蕪路上跨橋，自左往右依次跨越C匝道、D匝道。橋梁上部采用逐跨現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，共4跨4×30m，左右幅幅寬不等，左幅寬度：1350cm，右幅寬度13501463.4cm。采用單箱多室式預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，箱梁高度160cm，左幅底板寬950cm ，頂板寬135

4、0cm，右幅底板寬950-1063.4cm，頂板寬1350-1463.4cm，翼緣寬200cm;翼緣板邊厚15cm，翼緣根部45cm，腹板寬45cm，底板厚20cm，頂板厚20cm。橋面橫坡2%，橋面橫坡的設(shè)置通過箱梁整體斷面旋轉(zhuǎn)實現(xiàn)。箱梁砼強度等級為C50；下部采用樁柱式墩，柱式橋臺，樁基礎(chǔ)。2、MK3+184.5分離式立交橋：位于馬鞍山東互通立交內(nèi)，為馬蕪路上跨橋，被路跨越道路為主線，采用逐跨現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，共4跨4×25m，左右幅幅寬不等，左幅寬度：1400cm，右幅寬度2007.42461.9cm。與主線夾角為89°。采用單箱多室式預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，箱梁高度1

5、50cm，左幅底板寬950cm ，頂板寬1350cm，右幅底板寬950-1063.4cm，頂板寬1350-1463.4cm，翼緣寬200cm;翼緣板邊厚15cm，翼緣根部45cm，腹板寬45cm，底板厚20cm，頂板厚20cm。橋面橫坡2%，橋面橫坡的設(shè)置通過箱梁整體斷面旋轉(zhuǎn)實現(xiàn)。箱梁砼強度等級為C50；下部采用樁柱式墩、肋板式橋臺，樁基礎(chǔ)。第二、三跨凈高為5m。1#、2#、3#墩高度分別為：8.447m，6.872m，7.525m。橋面鋪裝為8cmC40防水砼+防水粘結(jié)層+12cm瀝青混凝土。3、K21+038.676車行天橋：橋梁上部采用逐跨現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，共5跨15+25+2

6、15;20+22m，橋梁寬度：550cm。箱梁高度130cm，底板寬300cm ，頂板寬550cm；翼緣寬：125cm，翼緣板邊厚15cm，翼緣根部35cm，腹板寬30cm，底板厚20cm，頂板厚20cm。橋面橫坡2%。箱梁砼強度等級為：C50。下部采用樁柱式墩，柱式橋臺，樁基礎(chǔ)。4、AK0+528.534匝道橋：位于馬鞍山東互通內(nèi)，上跨馬鞍山長江公路大橋接線工程。本橋布孔方案為：4×25m；上部結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力橋梁寬度：850cm。與主線夾角為-90.3°箱梁高度150cm，底板寬450cm ，頂板寬850cm；翼緣寬：200cm，翼緣板邊厚15cm，翼緣根部45cm，腹

7、板寬50cm，底板厚20cm，頂板厚25cm。橋面橫坡2%。箱梁砼強度等級為：C50。橋面鋪裝由12cm厚瀝青混凝土+防水粘結(jié)層+8cm厚C40防水混凝土組成。下部結(jié)構(gòu)為柱式橋墩、肋臺，樁基礎(chǔ)。5、CK0+444.415匝道橋：位于馬鞍山東互通內(nèi)，依次跨越H匝道和馬鞍山長江公路大橋接線工程主線。本橋布孔方案為：20+2×25+2×30+20m；上部結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁，箱梁高度160cm，底板寬650cm ，頂板寬1050cm；翼緣寬：200cm，翼緣板邊厚15cm，翼緣根部45cm，腹板寬50cm，底板厚22cm，頂板厚25cm。橋面橫坡6%。箱梁砼強度等級為：C50

8、。下部結(jié)構(gòu)為柱式橋墩、肋臺、樁基礎(chǔ)。橋面鋪裝由12cm厚瀝青混凝土+防水粘結(jié)層+8cm厚C40防水混凝土組成。6、DK0+908.6匝道橋：位于馬鞍山東互通內(nèi)，上跨馬鞍山長江公路大橋接線工程主線。本橋布孔方案為：20+2×25+20m；上部構(gòu)造為現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁，箱梁高度150cm，底板寬650cm ，頂板寬1050cm；翼緣寬：200cm，翼緣板邊厚15cm，翼緣根部45cm，腹板寬40cm，底板厚20cm，頂板厚20cm。橋面橫坡6%。箱梁砼強度等級為：C50。下部結(jié)構(gòu)為柱式橋墩，柱臺和肋臺，樁基礎(chǔ)。橋面鋪裝由12cm厚瀝青混凝土+防水粘結(jié)層+8cm厚C40防水混凝土。7、K2

9、3+265車行天橋：位于馬鞍山東互通內(nèi)，上跨馬鞍山長江公路大橋接線工程。橋梁上部采用逐跨現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，共2跨2×32m，橋梁寬度：850cm。與主線夾角為70°箱梁高度160cm，底板寬450cm ，頂板寬790cm；翼緣寬：170cm，翼緣板邊厚15cm，翼緣根部45cm，腹板寬50cm，底板厚20cm，頂板厚25cm。橋面橫坡2%（橋面雙向橫坡由鋪裝形成）。箱梁砼強度等級為：C50。下部采用樁柱式墩，柱式橋臺，樁基礎(chǔ)。二、計算依據(jù)馬鞍山長江公路大橋接線路基工程MQ-13合同段施工圖。國家及交通部現(xiàn)行橋涵施工技術(shù)規(guī)范及驗收標(biāo)準(zhǔn)等。公路工程國內(nèi)招標(biāo)文件范本（2008

10、年版）。馬鞍山長江公路大橋接線路基工程施工招標(biāo)文件項目專用本結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）路橋施工計算手冊建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 166-2008）公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTG D632007）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500172003）木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500052003）公路路基施工技術(shù)規(guī)范（JTJ F10-2006）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）地基處理手冊（第二版）三、施工工藝3.1施工工藝流程滿堂碗扣式支架施工現(xiàn)澆箱梁工藝流程見圖1。3.2施工方法 3.2.1地基處理支架搭設(shè)前，必須對既有地基

11、進行處理，因本標(biāo)段的七座橋梁比較分散，對主線范圍內(nèi)的路基，按路基填筑要求回填的河塘、溝渠到路基96區(qū)第二層，可以滿足箱梁施工過程中承載力的要求。支架搭設(shè)前，先對地基進行回填壓實，搭設(shè)支架范圍內(nèi)進行整平、碾壓，保證地基密實度達到93%以上（主線范圍內(nèi)的路基壓實標(biāo)準(zhǔn)按施工設(shè)計要求進行施工），然后做15cm 5%灰土墊層+12 cm C20砼，以保證支架基礎(chǔ)的穩(wěn)定。地基處理后，應(yīng)該加強箱梁施工內(nèi)的排水工作，支架地基外兩側(cè)1.0m處設(shè)置50*50cm縱向臨時排水溝，及時排除雨水、積水及梁體養(yǎng)生用水，防止地基在水的浸泡下導(dǎo)致支架下地基沉陷。保證地基有足夠的承載力來支撐箱梁自重和施工時產(chǎn)生的荷載。支架地基

12、處理支架立桿位置放樣安裝底托并調(diào)旋轉(zhuǎn)螺絲頂面在同一水平面上逐層拼裝立桿、橫桿安放頂托并按設(shè)計標(biāo)高進行調(diào)整安放縱向方木、橫向方木、鋪設(shè)底模、側(cè)模、預(yù)壓底、腹板鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼絞線施工，立腹板模板底、腹板鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼絞線驗收合格后泵送澆筑筑砼拆除腹板內(nèi)模，立頂板模板，施工頂板鋼筋和鋼絞線等澆筑頂板砼，養(yǎng)護至設(shè)計強度100%,且齡期超過7天后進行張拉和壓漿封錨施工拆模、落架圖1 碗扣支架施工現(xiàn)澆箱梁工藝流程圖3.2.2支架立桿位置放樣用全站儀放出箱梁中心線，然后用鋼尺放出底座十字線，并標(biāo)示清楚。3.2.3安放底托按標(biāo)示的底座位置先安放底托，然后將旋轉(zhuǎn)螺絲頂面調(diào)整在同一水平面上。注意底座與地基的密貼，

13、嚴(yán)禁出現(xiàn)底座懸空現(xiàn)象。3.2.4安裝立桿、橫桿和頂托 從一端開始，按照順橋向90cm或60cm，橫橋向90或60cm布設(shè)立桿，橫桿步距為60cm或120cm，調(diào)整立桿垂直度和位置后并將碗扣稍許扣緊，一層立桿、橫桿安裝完后再進行第二層立桿和橫桿的安裝，直至最頂層，最后安放頂托，并依設(shè)計標(biāo)高將U型頂托調(diào)至設(shè)計標(biāo)高位置，頂?shù)讓訖M桿步距均為60cm。3.2.5安放方木、鋪底模在頂托調(diào)整好后鋪設(shè)縱向10×15cm方木，鋪設(shè)時注意使其兩縱向方木接頭處于U型上托座上（防止出現(xiàn)“探頭”木），接著按30cm或25cm間距鋪設(shè)橫向6×10cm方木，根據(jù)放樣出的中線鋪設(shè)=15mm的竹膠板做為箱梁

14、底模。3.2.6設(shè)置剪刀撐支架每隔四排設(shè)一橫向剪刀撐，縱向剪刀撐沿橫向每隔五排設(shè)一縱向剪刀撐，水平剪刀撐在垂直方向上的間距不超過2.4m。剪刀撐采用D48普通鋼管，且在鋼管連接處用兩個鋼管扣件緊固。剪刀撐按規(guī)范連續(xù)設(shè)置，確保支架整體穩(wěn)定。3.2.7預(yù)壓和沉降觀測為保證箱梁砼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量，鋼管腳手架支撐搭設(shè)完畢鋪設(shè)底模板后必須進行預(yù)壓處理，以消除支架、支撐方木和模板的非彈性變形和地基的壓縮沉降影響，同時取得支架彈性變形的實際數(shù)值，作為梁體立模的拋高預(yù)拱值數(shù)據(jù)設(shè)置的參考。在施工箱梁前需進行支架預(yù)壓，預(yù)壓前將全部碗扣用鐵錘打緊。預(yù)壓方法依據(jù)箱梁砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂袋或

15、水箱（梁跨荷載統(tǒng)一考慮安全系數(shù)為1.2)，預(yù)壓時間視支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含測量誤差），支架變形穩(wěn)定后不小于6小時，且梁跨預(yù)壓時間不少于三天。預(yù)壓前一定要仔細(xì)檢查支架各節(jié)是否連接牢固可靠，沉降觀測點是否布置。預(yù)壓的荷載根據(jù)箱梁自重、模板荷載、施工荷載（含施工人員、各類機具等）及充分考慮施工過程中不可預(yù)見的荷載等，合理確定壓載總重量。采用堆載的方法均布的壓于支架上，并設(shè)觀測點進行觀測。支架及底模完工后,采用汽車吊吊重,按照箱梁設(shè)計重量分配預(yù)壓荷載,并按計算出的總荷載的120%進行超載預(yù)壓。 2沉降觀測 預(yù)壓前在每跨臺墩之間的支架上及相應(yīng)支架底部布設(shè)5組觀測點，每組4

16、個點，距墩或臺3m-4m處布設(shè)一組，1/4跨徑及1/2跨徑布設(shè)一組（布置詳細(xì)情況見圖1-1）。觀測分五個階段：預(yù)壓加載前、50荷載、80荷載和120荷載、卸載后。預(yù)壓時逐日對其進行沉降觀測，做好記錄，每個觀測階段要觀測至少2次，直至最后的平均沉降值<2mm并滿足24小時以上時方可卸載。荷載的持荷時間應(yīng)不少于1晝夜，如此一方面收集支架、地基的變形數(shù)據(jù)，觀察地基的承載力是否滿足要求，另一方面可減少或消除支架的構(gòu)造變形，以保證澆出的梁身不發(fā)生過大的撓度變形和開裂。模板標(biāo)高調(diào)整完畢后，在底板上方無法設(shè)置觀測點，故觀測點設(shè)置在底模下的方木上。預(yù)壓時按照觀測階段和觀測時間測設(shè)各觀測點標(biāo)高，采用鋼尺和

17、DS2水準(zhǔn)儀測設(shè)各觀測點標(biāo)高，并記錄在冊。預(yù)壓時主要觀測的數(shù)據(jù)有：地基沉降、頂板沉降、支架沉降；卸載后頂板可恢復(fù)量。沉降穩(wěn)定卸載后算出地面沉降、支架的彈性和非彈性變形數(shù)值。根據(jù)各點對應(yīng)的彈性變形數(shù)值及設(shè)計預(yù)拱度調(diào)整模板的高程。觀測過程中如發(fā)現(xiàn)基礎(chǔ)沉降明顯、基礎(chǔ)開裂、局部位置和支架變形過大現(xiàn)象，應(yīng)立即停止加載并卸載，及時查找原因，采取補救措施。 觀測點布置圖（圖1-1）3預(yù)壓水袋布置以MK2+955.5分離立交橋左幅箱梁為例，對滿堂支架結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和安全性進行驗算。為方便施工，統(tǒng)一采用支架橫距0.6m，縱距0.9m,步距0.6m，跨中箱梁處為步距1.2米,橫向縱坡大的布距0.6米，并在管架間布置

18、剪刀撐。支架搭設(shè)范圍為整幅橋梁長度。橋下設(shè)計凈空為5米，箱梁高度為1.6米。以30米跨為例計算說明：根據(jù)箱梁自重、模板荷載、施工荷載（含施工人員、各類機具等）及充分考慮施工過程中不可預(yù)見的荷載等，合理確定壓載總重量。具體如下：箱梁斷面面積S=9.5×1.6-【1.567×1.1+2×0.5×0.25/2+2×0.4×0.2/2】×3=9.4139m2、箱梁自重通過計算，30米箱梁混凝土方量282.417m3、取2.6t/m3,箱梁混凝土自重為734.3t； 一側(cè)翼緣板的方量為2×（0.15+0.45）/2*30=1

19、8m3,則一側(cè)翼緣板混凝土自重為18*2.6=46.8t。、模板荷載總模板自重(含內(nèi)模、側(cè)模及支架)以砼自重的5%計,則模板自重為734.3*5%=36.72t。其中一側(cè)翼緣板的模板(含側(cè)模及支架)自重為46.8*5%=2.34t。、施工不可預(yù)見荷載施工時不可遇見荷載取混凝土自重的5%，即箱梁總的不可預(yù)見荷載為36.72t。其中一側(cè)翼緣板的模板(含側(cè)模及支架)自重為46.8*5%=2.34t。通過以上計算知，一片梁支架承受的總荷載為807.74t,支架預(yù)壓施工時，預(yù)壓一側(cè)翼緣板總重量為51.48t，預(yù)壓底板總重量為859.22t；按施工說明中，等載預(yù)壓，故一側(cè)翼緣板總重量為51.48t，底板總

20、重量807.74t。2、預(yù)壓實施方案：采用水箱預(yù)壓：水箱體積為直徑2m高2.5m，體積： 7.85m3每水箱重量： 7.85m3×1T/m3=7.85T每跨所需水箱數(shù)：（51.48×2+807.74）T/7.85T =116只水箱布置按斷面劃分：一側(cè)翼緣板底模共用水箱51.48/7.85=7只；底模共用水箱807.74/7.85=103只。水箱在底模上縱向均勻分布：翼緣板平均4m堆放一只；底板二層，第一層56，第二層47只。3.2.9預(yù)拱度計算與設(shè)置跨中預(yù)拱度：12345其中，1為支架卸載后由上部構(gòu)筑自重及活載一半產(chǎn)生的撓度；2為支架在荷載作用下的彈性壓縮；3為支架在荷載作

21、用下的非彈性壓縮；4為支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷；5為由混凝土收縮、溫度變化引起的撓度。預(yù)拱度值按設(shè)計要求留設(shè)，如設(shè)計無明確預(yù)拱度值時，可根據(jù)以往工作經(jīng)驗預(yù)拱度值取5cm，并按二次拋物線分配：式中，x距左支點x的預(yù)拱度值；x距左支點的距離；L跨長。四、支架、模板計算4.1支架、模板方案4.1.1模板箱梁底模、側(cè)模和內(nèi)膜均采用=15 mm的竹膠板。竹膠板容許應(yīng)力0=70MPa,彈性模量E=6×103MPa。4.1.2縱、橫向方木縱向方木采用A-3華山松，順紋彎矩為12MPa，截面尺寸為10×15cm。截面參數(shù)和材料力學(xué)性能指標(biāo)：W= bh2/6=100×150

22、2/6=3.75×105mm3I= bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm3橫向方木采用A-3華山松，順紋彎矩為12 MPa，截面尺寸為6×10cm。截面參數(shù)和材料力學(xué)性能指標(biāo)：W= bh2/6=60×1002/6=10×104mm3I= bh3/12=60×1003/12=5×106mm3考慮到現(xiàn)場材料不同批，為安全起見，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ025-86）中的A-3類木材，順紋彎矩為12.0 MPa，木材濕度超過30%時減低10%，按乘0.9的折減系數(shù)取值

23、，則012×0.910.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3?？v橫向方木布置：縱向方木間距一般為90cm,在腹板和端、中橫隔梁下為60cm。橫向方木間距均布置為25cm。 4.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架鋼管為48、t=3.5mm，材質(zhì)為A3鋼，軸向容許應(yīng)力0=140 MPa。詳細(xì)數(shù)據(jù)可查表1。表1 碗扣支架鋼管截面特性外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉(zhuǎn)半徑i（mm）每米長自重（N）483.54.89×1021.219×1055.08×

24、;10315.78橫桿：39.6N/m立桿：59.4N/m碗扣支架立、橫桿布置：立桿縱、橫向間距為90cm，在腹板、端、中橫隔梁下為60cm。橫桿除頂、底部及1.6m厚腹板（橫梁）步距為60cm外，其余橫桿步距為120cm。支連接桿和豎向剪刀撐 (具體布置見標(biāo)準(zhǔn)段箱梁碗扣支架布置圖)。4.2支架計算4.2.1荷載計算碗口式支架鋼管自重，可按表1查取。鋼筋砼容重按26kN/m3計算，則腹板和端、中橫隔梁為1.6m：26×1.6=41.6 KPa腹板和端、中橫隔梁為1.5m：26×1.5=39KPa箱梁底板厚度為20cm（頂板厚度20cm）:26×0.4=10.4KP

25、a翼緣板根部厚度45cm：26×0.45=11.7KPa模板自重(含內(nèi)模、側(cè)模及支架)以砼自重的5%計,則:腹板和端、中橫隔梁為1.6m：41.6×0.05=2.08KPa腹板和端、中橫隔梁為1.5m：39×0.05=1.95KPa箱梁底板厚度為20cm:10.4×0.05=0.52KPa翼緣板根部厚度45cm：11.7×0.05=0.585KPa施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 2.5kPa傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載：2.0kPa振搗混凝土產(chǎn)生的荷載: 2.0kPa荷載組合計算強度:q=1.2×(+)+1.4×(+)計算

26、剛度:q=1.2×(+)4.2.2腹板和端、中橫隔梁下方支架檢算4.2.2.1腹板和端、中橫隔梁（1.6 米厚）下方支架檢算（1）底模檢算底模采用15 mm的竹膠板,直接擱置于間距L=25cm 的6×10cm橫向方木上（計算間距19cm），按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。說明：一般取0.05m板寬，按計算跨徑0.25m連續(xù)梁計算，另取1.5kN集中荷載計算跨中彎距進行校核，為了計算方便和安全起見，此處取1.0m板寬進行計算，以下計算同。荷載組合:q=1.2×(41.6+2.08)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=61.52kN/m竹

27、膠板（=15 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo):W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3承載力檢算：強度：Mmaxql2/1061.52×0.252/100.385KN·mmaxMmax /W0.385×106/3.75×10410.3MPa0= 70MPa 合格剛度：荷載: q=1.2×(41.6+2.08)=52.42kN/mfql4/(150EI)52.42×1904/(150×6×10

28、3×2.81×105)0.27mmf0200/4000.5mm 合格（2）橫向方木檢算橫向方木擱置于間距60cm的縱向方木上,橫向方木規(guī)格為60 mm×100mm,橫向方木亦按三跨連續(xù)梁考慮。W=bh2/6=60×1002/6=10×104mm3I=bh3/12=60×1003/12=5×106mm3荷載組合:q1=(1.2×(41.6+2.08)+1.4×(2.5+2.0+2.0)×0.25+6×0.06×0.10=15.42kN/m承載力計算:強度:Mmaxq1l2/10

29、15.42×0.62/100.555KN·m （立桿間距60cm）maxMmax /W0.555×106/10×1045.55MPa0= 10.8MPa 合格剛度:荷載: q=1.2×（41.6+2.08）×0.25=13.1kN/mfql4/(150EI)13.1×6004/(150×8.1×103×5×106)0.28mmf0600/4001.5mm 合格 (3)縱向方木檢算縱向方木規(guī)格為10×15cm，腹板和端、中橫隔梁下立桿縱向間距為60cm?？v向方木按簡支梁考慮，計

30、算跨徑為60cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=13.1×0.6=7.86kN縱向方木自重：g6×0.1×0.150.09 kN/m力學(xué)模式：承載力計算：強度：按最大正應(yīng)力布載模式計算：支座反力 R(7.86×3+0.09×0.6)/2=11.82KN最大跨中彎距 Mmax11.82×0.3-0.09×0.32/2-7.86×0.21.97KN.mmaxMmax /W1.97×106/3.75×1055.25MPa0=10.8 MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式

31、計算：集中荷載: P=7.86×4-1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.6=25.98kNf =Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=25.98×1000×6003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×6004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.52mmf0600/4001.5mm 合格（4）支架立桿計算箱梁腹板及橫梁下支架為60cm×60cm設(shè)置，根據(jù)網(wǎng)格劃分，每根立桿為四個網(wǎng)格共用

32、，對每個網(wǎng)格的承載貢獻為1/4，固每根立桿的承載面積為：0.6×0.6×4×1/4=0.36每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（均以跨度0.6米計算）：P1=(41.6+2.08+2.5+2.0+2.0)×0.6×0.6 +0.09×0.6=18.07kN梁底到原地面最大高度為8m，按8米計算，碗扣及橫桿鋼管的重量為（1×8×0.059410×0.6×0.0396）0.713kN，并考慮普通鋼管的扣件、支架頂托及內(nèi)模支架的重量取1.2系

33、數(shù)，故每桿承受支架自重可計為0.713×1.20.856kN，平均立桿重量為0.856/8=0.11kN/m。為安全起見，以下計算可取單根立桿自重0.3kN/m）,其自重為：g=8×0.3=2.4 KN單根立桿所承受的最大豎向力為： N=18.07+2.4=20.47kN<N=40 kN 合格橫桿豎向步距按0.6m計算時，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載N=40kN。強度驗算：aN/Aji=19.87×1000/489=40.63MPaa=140MPa 合格立桿承載力計算：支架立柱采用48、t3.5mm鋼管，立柱底、頂部縱橫向水平桿步距為0.6m，中間部分步距

34、1.2m，施工中橫桿最大步距為1.2m。鋼管截面面積：鋼管截面的慣性半徑：鋼管定位樁的柔度：查表可知，鋼管穩(wěn)定系數(shù)0.807鋼管承載力為：P=A=0.807×140×489.30×10-3=55.281kN由上述計算可知，廠家提供橫桿豎向步距按1.2m計算時，立桿豎向可承受的最大豎直荷載N=40kN已考慮了壓桿穩(wěn)定和強度折減，只要立桿實際承受荷載小于立桿最大豎直荷載，就說明立桿是穩(wěn)定的，也能滿足強度要求。（5）地基承載力計算因支架底部通過底托（底調(diào)鋼板為7cm×7cm）坐在現(xiàn)澆12cm厚C20混凝土,因此基底承載力可達到11.0MPa。因此max=N/A

35、=19.87×103/0.072=4.06MPa11.0 MPa 滿足要求4.2.2.2腹板和端、中橫隔梁（1.5米厚）下方支架檢算（1）底模檢算底模采用15 mm的竹膠板,直接擱置于間距L=25cm 的6×10cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。荷載組合:q=1.2×(39+1.95)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=58.24kN/m竹膠板（15 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo):W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.8

36、1×105mm3承載力檢算：強度：Mmaxql2/1058.24×0.252/100.364KN·mmaxMmax /W0.364×106/3.75×1049.71MPa0= 70MPa 合格剛度：荷載: q=1.2×(39+1.95)=49.14kN/mfql4/(150EI)49.14×1904/(150×6×103×2.81×105)0.25mmf0250/4000.625mm 合格（2）橫向方木檢算橫向方木擱置于間距60cm的縱向方木上,橫向方木規(guī)格為60 mm×10

37、0mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。荷載組合:q1=(1.2×(39+1.95)+1.4×(2.0+2.0+2.5)×0.25+6×0.06×0.10=14.6kN/m承載力計算:強度:Mmax=q1l2/10=14.6×0.62/10=0.53KN×mmax=Mmax /W=0.53×106/1×104=5.3MPa0=10.8MPa 合格剛度:荷載: q=1.2×（39+1.95）×0.25=12.3kN/mf=ql4/(150EI)=12.3×6004/(150×

38、8.1×103×5×106)=0.26mmf0=600/400=1.5mm 合格 (3)縱向方木檢算縱向方木規(guī)格為10×15cm，腹板和端、中橫隔梁下立桿縱向間距為60cm?？v向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為60cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=14.6×0.6=8.76kN縱向方木自重：g6×0.1×0.150.09 kN/m承載力計算：力學(xué)模式：強度：按最大正應(yīng)力布載模式計算：支座反力 R=(8.76×3+0.09×0.6)/2=13.17KN最大跨中彎距 Mmax=13.

39、17×0.3-0.09×0.32/2-8.76×0.2=2.19KN.mmax=Mmax /W=2.19×106/3.75×105=5.84MPa0=10.8MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=8.76×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）×0.6=29.58kNF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=29.58×1000×6003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×600

40、4/(384×8.1×103×2.81×107)=0.59mmf0=600/400=1.5mm 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（均以跨度0.6米計算）：P1=(39+1.95+（2.0+2.0+2.5）)×0.6×0.6 +0.09×0.6=17.14kN安全起見，滿堂式碗扣支架按最高6米計，其自重為：g=6×0.3=1.8 KN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=17.14+1.8=18.94kN立桿穩(wěn)定性：橫桿豎向步距按1.2m

41、計算時，立桿豎向可承受的最大豎直荷載N=33.1kN。所以N=18.94kNN=33.1kN 合格強度驗算：aN/Aji=18.94×1000/489=38.73MPaa=140MPa 合格（5）地基承載力計算因支架底部通過底托（底調(diào)鋼板為7cm×7cm）坐在原有水泥混凝土路面上,另外承臺基坑和原有綠化帶范圍內(nèi)嚴(yán)格按規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)分層夯填,上部填筑道碴石及碎石，頂部澆筑15cmC20砼,因此基底承載力可達到11.0MPa。因此max=N/A=18.94×103/0.072=3.86MPa11.0MPa 合格4.2.3箱梁底板厚度20cm下支架檢算（1）底模檢算底模采用

42、=15 mm的竹膠板,直接擱置于間距L=25cm的 6*10cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。荷載組合:q=1.2×(10.4+0.52)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=22.2kN/m竹膠板（15 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo):W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3承載力檢算:強度：Mmax=ql2/10=22.2×0.252/10=0.14KN·mmax=Mmax /W=0.14

43、15;106/3.75×104=3.73MPa0=70MPa 合格剛度：荷載: q=1.2×(10.4+0.52)=13.1kN/mF=ql4/(150EI)=13.1×2504/(150×6×103×2.81×105)=0.202mmf0=250/400=0.625mm 合格（2）橫向方木檢算橫向方木擱置于間距90cm的縱向方木上,橫向方木規(guī)格為60 mm ×100mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。荷載組合：q1=(1.2×(10.4+0.52)+1.4×(2.5+2.0+2.0)×0.

44、25+6×0.06×0.1=5.6kN/m承載力計算：強度：Mmax=q1l2/10=5.6×0.62/10=0.20KN×mmax=Mmax /W=0.2×106/5×104=4.0MPa0=10.8 MPa 合格剛度：荷載: q=1.2×（10.4+0.52）×0.25=3.28kN/mF=ql4/(150EI)=3.28×9004/(150×8.1×103×5×106)=0.35mmf0=900/400=2.25mm 合格 (3)縱向方木檢算縱向方木規(guī)格為10

45、×15cm，立桿縱向間距為90cm。縱向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為90cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=5.6×0.9=5.04kN縱向方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09kN/m承載力計算：力學(xué)模式：強度：按最大正應(yīng)力布載模式計算：支座反力 R=(5.04×3+0.09×0.9)/2=7.6KN最大跨中彎距 Mmax=7.6×0.45-0.09×0.452/2-5.6×0.3=1.73KN.mmax=Mmax /W=1.73×106/3.75×

46、105=4.6MPa0=10.8MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=(5.04×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.9=9.95kN/mF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)= 9.95×1000×9003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×9004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.67mmf0=900/4002.25mm 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承

47、受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（以跨度0.9米計算）：P1=(10.4+0.52+2.5+2.0+2.0)×0.92 +0.09×0.9=14.19kN安全起見，滿堂式碗扣支架按8米高計，其自重為：g=8×0.3=2.4kN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=14.19+2.4=16.59kN立桿穩(wěn)定性：橫桿豎向步距按1.2m計算時，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載N=40kN。所以N=16.59kN<N=40kN 合格強度驗算：a=N/Aji=16.59×1000/489=33.9MPaa=140M

48、Pa 合格（5）地基承載力不需再進行驗算。4.2.3 頂板（按厚度25cm）下內(nèi)模支架計算底模板計算底模板采用厚度為1.5cm的膠合板，底模下6×10cm方木間距為25cm，由前面計算知模板滿足設(shè)計要求，不再檢算。橫向方木計算橫向方木擱置于間距90cm的縱向方木上，橫向方木規(guī)格6×10cm，橫向方木按連續(xù)梁考慮。荷載組合： q1=（1.2×26×0.25×1.051.4×（2.52.02.0）×0.256×0.06×0.14.36kN/m承載力計算：強度：跨中彎距：M1/2=q.l2/10=4.36

49、15;0.92/10=0.353kN·m應(yīng)力計算：max=Mmax /W=0.353×106/1×105=3.53MPa0=10.8MPa 合格剛度：荷載: q=1.2×(26×0.25×1.05)×0.25=2.05kN/mF=ql4/(150EI)=2.05×9004/(150×8.1×103×5×106)=0.22mmf0=900/400=2.25mm 合格縱向方木計算縱橋向方木規(guī)格為10×15cm，立桿縱向間距為120cm。縱向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為1

50、20cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：P=4.36×0.9=3.924kN縱向方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09kN/m承載力計算：力學(xué)模式：強度：按最大正應(yīng)力布載模式計算：支座反力 R=(3.924×3+0.09×0.9)/2=5.93KN最大跨中彎距 Mmax=5.93×0.45-0.09×0.452/2-3.924×0.3=1.48KN.mmax=Mmax /W=1.48×106/1×105=1.48MPa0=10.8MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算

51、：集中荷載: P=(3.924×4-1.4×（2.5+2.0+2.0）)×1.2=7.92kN/m縱向方木為10×15cm，進行剛度檢算：F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=7.92×1000×12003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×12004/(384×8.1×103×2.81×107)=1.26mmf0=900/4002.25mm 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面

52、積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（以跨度1.2米計算）：P1=(26×0.25×1.05+2.5+2.0+2.0)×0.9×1.2 +0.09×1.2=14.50kN安全起見， 滿堂式碗扣支架按1米高計，其自重為：g=1×0.3=0.3kN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=14.50+0.3=14.8kN立桿穩(wěn)定性：橫桿豎向步距按0.6m計算時，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載N=40 kN。所以N=14.8kN<N=40kN 合格強度驗算：a=N/Aji=14.8×1000/489=30.3

53、MPaa=140MPa 合格4.2.5箱梁翼緣板根部厚度45cm情況下支架檢算（1）底模檢算底模采用=15 mm的竹膠板,直接擱置于間距L=30cm的 6×10cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。荷載組合:q=1.2×(11.7+0.585)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=23.84kN/m竹膠板（=15 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo):W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3竹膠板容許應(yīng)力=70MPa,

54、E=6×103MPa。承載力檢算:強度：Mmax=ql2/1023.84×0.32/10=0.215KN·mmax=Mmax /W=0.215×106/3.75×104=5.7MPa0=70 MPa 合格剛度：荷載: q=1.2×(11.7+0.585)=14.74kN/mf =ql4/(150EI)=14.74×3004/(150×6×103×2.81×105)=0.47mmf0=300/400=0.75mm 合格（2）橫向方木檢算橫向方木擱置于間距90cm的縱向方木上,橫向方木規(guī)格

55、為60 mm ×100mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。荷載組合：q1=(1.2×(11.7+0.585)+1.4×(2.5+2.0+2.0)×0.3+6×0.06×0.1=7.19kN/m承載力計算：強度：Mmax=q1l2/10=7.19×0.92/10=0.58KN·mmax=Mmax /W=0.58×106/1×105=5.8MPa0 =10.8MPa 合格剛度：荷載: q=1.2×（11.7+0.585）×0.3= 4.42kN/mF=ql4/(150EI)=4.42&

56、#215;6004/(150×8.1×103×5×106)=0.94mmf0=600/400=1.5mm 合格 (3)縱向方木檢算縱向方木規(guī)格為10×15cm，立桿縱向間距為90cm?？v向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為90cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=7.19×0.9=6.47kN縱向方木自重：g6×0.1×0.150.09 kN/m承載力計算：力學(xué)模式：強度：按最大正應(yīng)力布載模式計算：支座反力 R(6.47×3+0.09×0.6)/2=9.73KN最大跨中彎距

57、Mmax9.73×0.3-0.09×0.32/2-7.19×0.21.48KN.mmaxMmax /W1.48×106/3.75×1053.95MPa0=10.8 MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=(6.47×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.6= 10.07kN/mfPl3/(48EI)+5ql4/(384EI)10.07×1000×6003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09

58、15;6004/(384×8.1×103×2.81×107)0.20mmf0600/4001.5mm 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（以跨度0.9米計算）：P1=（11.7+0.585+2.5+2.0+2.0）×0.92 +0.09×0.9=15.3kN安全起見滿堂式碗扣支架按8米高計，其自重為：g=8×0.3=2.4 KN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=15.3+2.4=17.7kN立桿穩(wěn)定性：橫桿豎向步距按1.2m計算時，立桿數(shù)豎向可

59、承受的最大豎直荷載N=40kN。所以N=17.7kN<N=40kN 合格強度驗算：a=N/Aji=17.7×1000/489=36.2MPaa=140 MPa 合格（5）地基承載力不需再進行驗算。4.2.6腹板外側(cè)模檢算側(cè)模采用=15 mm的竹膠板,豎向內(nèi)楞采用間距20cm的6×10cm方木,橫向外楞采用間距60cm的10×15cm方木，橫向外楞通過頂托及48、t=3.5mm斜撐鋼管與翼緣板下方的立柱鋼管連接，斜撐鋼管間距為60cm?；炷羵?cè)壓力：PM=0.22t012v1/2式中：混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0新澆混凝土的初凝時間，可采用t020

60、0/(T+15）,T為砼入模溫度()，取10,則t0=8；1外加劑影響修正系數(shù),因摻緩凝劑取1.2；2砼坍落度影響修正系數(shù),坍落度控制在12cm16cm取1.15；v混凝土澆筑速度（m/h）,取0.4PM =0.22×26×8.0×1.2×1.15×0.41/2=39.94KN/m2有效壓頭高度：h= PM /=39.94/26=1.54振搗砼對側(cè)面模板的壓力：4.0kPa傾倒混凝土?xí)r沖擊產(chǎn)生的水平荷載按規(guī)范取2.0kPa水平荷載：q=1.2×39.94×1.54/2+1.4×(2.5+4.0+2.0)=48.80

61、kN/m此水平力較腹板和端、中橫隔梁處底板豎向力要小得多，而此處布置與腹板和端、中橫隔梁處模板系統(tǒng)布置相同，因此側(cè)模和縱橫向方木以及斜撐鋼管均可以滿足要求不需再進行檢算。單根斜撐受力為N=48.80×0.6×0.9=26.35kN,而扣件抗滑承載力為8.5KN ,因此斜撐鋼管至少與3根立柱鋼管扣件聯(lián)接,保險起見至少與4根翼緣板下方立柱鋼管扣件聯(lián)接，聯(lián)接處立柱鋼管的橫桿步距為60cm。另外，為防止立柱鋼管（彎壓構(gòu)件）失穩(wěn)，在斜腹板外側(cè)斜支撐鋼管處加設(shè)通向箱梁中心方向的斜鋼管（與多數(shù)立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的水平荷載）并與立柱鋼管聯(lián)接以平衡兩側(cè)斜腹板外側(cè)斜支撐鋼管的支撐反力，從而保證支架水平方向穩(wěn)定。4.2.7抗風(fēng)荷載計算馬鞍山地區(qū)基本風(fēng)壓 0=0.3kN/m2，風(fēng)壓高度系數(shù) z=0.62，體型系數(shù) s=0.80，密目安全網(wǎng)抗風(fēng)系數(shù) 0=0.8（按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范取值）。 求得風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：k=0.7×0.62×0