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文檔簡介
1、復(fù)合地基主要內(nèi)容主要內(nèi)容3.6 3.6 復(fù)合地基應(yīng)用實(shí)例復(fù)合地基應(yīng)用實(shí)例復(fù)合地基 復(fù)合地基復(fù)合地基的概念已成為很多地基處理方法的的概念已成為很多地基處理方法的理論分析及公式建理論分析及公式建立立的基礎(chǔ)和根據(jù)。它已廣泛地運(yùn)用于如碎石樁、砂樁、水泥土攪的基礎(chǔ)和根據(jù)。它已廣泛地運(yùn)用于如碎石樁、砂樁、水泥土攪拌樁、旋噴樁和石灰樁等加固地基的理論分析中。拌樁、旋噴樁和石灰樁等加固地基的理論分析中。初期 后來 復(fù)合地基一詞最早復(fù)合地基一詞最早出現(xiàn)在出現(xiàn)在1962年,用來形年,用來形容采用碎石樁加固的地容采用碎石樁加固的地基基 深層攪拌法和高壓深層攪拌法和高壓噴射注漿法的應(yīng)用,人噴射注漿法的應(yīng)用,人們開始重
2、視水泥土樁復(fù)們開始重視水泥土樁復(fù)合地基的研究合地基的研究 復(fù)合地基粉噴樁復(fù)合地基粉噴樁復(fù)合地基圖圖2-1 復(fù)合地基示意圖復(fù)合地基示意圖復(fù)合地基圖圖2-2 均質(zhì)人工地基雙層地基水平向增強(qiáng)體復(fù)合地基豎直向增強(qiáng)體復(fù)合地基復(fù)合地基 在豎向增強(qiáng)體復(fù)合地基中,樁的作用是主要的,而在豎向增強(qiáng)體復(fù)合地基中,樁的作用是主要的,而地基處理中樁的類型較多,性能變化較大。為此,可根地基處理中樁的類型較多,性能變化較大。為此,可根據(jù)增強(qiáng)體(樁體)所采用的材料以及成樁后樁體的強(qiáng)度據(jù)增強(qiáng)體(樁體)所采用的材料以及成樁后樁體的強(qiáng)度(或剛度)來進(jìn)行分類。(或剛度)來進(jìn)行分類。 復(fù)合地基 由柔性樁和樁間土所組成的復(fù)合地基可稱為柔
3、性樁由柔性樁和樁間土所組成的復(fù)合地基可稱為柔性樁復(fù)合地基,依次有:復(fù)合地基,依次有:l散體材料樁復(fù)合地基散體材料樁復(fù)合地基如碎石樁、砂樁、礦渣樁等;如碎石樁、砂樁、礦渣樁等;l柔性樁復(fù)合地基柔性樁復(fù)合地基如石灰樁、土(或灰土)樁;如石灰樁、土(或灰土)樁;l半剛性樁半剛性樁如水泥土攪拌樁、旋噴樁等;如水泥土攪拌樁、旋噴樁等;l剛性樁復(fù)合地基剛性樁復(fù)合地基混凝土類樁(如混凝土類樁(如CFGCFG樁等)。樁等)。 樁中水泥摻入量的大小將直接影響樁體的強(qiáng)度。當(dāng)樁中水泥摻入量的大小將直接影響樁體的強(qiáng)度。當(dāng)摻入量較小時(shí),樁體的特性類似柔性樁;而當(dāng)摻入量較摻入量較小時(shí),樁體的特性類似柔性樁;而當(dāng)摻入量較大
4、時(shí),又類似于剛性樁。大時(shí),又類似于剛性樁。復(fù)合地基圖圖3-3 復(fù)合地基常用的形式豎直向增強(qiáng)復(fù)合地基斜向增強(qiáng)復(fù)合地基水平向增強(qiáng)復(fù)合地基長短樁復(fù)合地基復(fù)合地基天然地基復(fù)合地基圖圖3-4 地基地基復(fù)合地基區(qū)別復(fù)合地基區(qū)別墊墊層層復(fù)合地基圖圖3-5 復(fù)合地基復(fù)合地基樁基的區(qū)別樁基的區(qū)別 a.樁基礎(chǔ)樁基礎(chǔ) b.復(fù)合地基復(fù)合地基墊層墊層承臺承臺復(fù)合地基工業(yè)廠房地基復(fù)合地基碎石樁復(fù)合地基強(qiáng)夯置換復(fù)合地基復(fù)合地基碼頭機(jī)場復(fù)合地基施工復(fù)合地基復(fù)合地基復(fù)合地基復(fù)合地基水下的碎石樁復(fù)合地基復(fù)合地基靜載荷試驗(yàn)復(fù)合地基復(fù)合地基。復(fù)合地基圖圖3-6 復(fù)合地基中樁體可能破壞模式復(fù)合地基中樁體可能破壞模式(a) 刺入破壞;刺
5、入破壞;(b) 鼓脹破壞;鼓脹破壞;(c) 整體剪切破壞;整體剪切破壞;(d) 滑動破壞滑動破壞復(fù)合地基Fk復(fù)合地基Fk非均質(zhì)粘性土中碎石樁破壞機(jī)理非均質(zhì)粘性土中碎石樁破壞機(jī)理復(fù)合地基復(fù)合地基 復(fù)合地基 復(fù)合地基 復(fù)合地基發(fā)生何種破壞模式,與復(fù)合地基的樁型,復(fù)合地基發(fā)生何種破壞模式,與復(fù)合地基的樁型,樁身強(qiáng)度,土層條件,荷載形式及復(fù)合地基上基礎(chǔ)樁身強(qiáng)度,土層條件,荷載形式及復(fù)合地基上基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的形式有關(guān)。結(jié)構(gòu)的形式有關(guān)。復(fù)合地基復(fù)合地基(1 1)對于不同的樁型,有不同的破壞模式。)對于不同的樁型,有不同的破壞模式。(2 2)對于同一樁型,當(dāng)其樁身強(qiáng)度不同時(shí),也會有)對于同一樁型,當(dāng)其樁身強(qiáng)度不同
6、時(shí),也會有不同的破壞模式。不同的破壞模式。 (3 3)對于同一樁型,當(dāng)土層條件不同時(shí),也將發(fā)生)對于同一樁型,當(dāng)土層條件不同時(shí),也將發(fā)生不同的破壞模式。不同的破壞模式。復(fù)合地基復(fù)合地基復(fù)合地基 綜上所述,由于復(fù)合地基的破壞模式比較復(fù)雜,綜上所述,由于復(fù)合地基的破壞模式比較復(fù)雜,一般可以認(rèn)為取決與一般可以認(rèn)為取決與樁體樁體和和樁間土樁間土的破壞,其中樁的破壞,其中樁體的破壞特性是主要的。體的破壞特性是主要的。 散體土類樁復(fù)合地基散體土類樁復(fù)合地基, ,由于樁和樁間土的模量和由于樁和樁間土的模量和破壞時(shí)的應(yīng)變值等一般相差不大,往往同時(shí)進(jìn)入破破壞時(shí)的應(yīng)變值等一般相差不大,往往同時(shí)進(jìn)入破壞狀態(tài);壞狀態(tài)
7、; 水泥土類樁復(fù)合地基水泥土類樁復(fù)合地基,水泥土的模量較大,破,水泥土的模量較大,破壞應(yīng)變較小,壞應(yīng)變較小,在同等應(yīng)變條件下,在同等應(yīng)變條件下,水泥土率先進(jìn)入水泥土率先進(jìn)入破壞狀態(tài)。破壞狀態(tài)。復(fù)合地基計(jì)算簡圖復(fù)合地基計(jì)算簡圖spEE復(fù)合地基復(fù)合地基2113. 1LLdeL復(fù)合地基LdeLA223LAe復(fù)合地基復(fù)合地基計(jì)算簡圖復(fù)合地基計(jì)算簡圖復(fù)合地基復(fù)合地基計(jì)算簡圖復(fù)合地基計(jì)算簡圖復(fù)合地基復(fù)合地基 ppf樁體極限承載力(樁體極限承載力(kPa);); psf天然地基極限承載力(天然地基極限承載力(kPa););K2反映復(fù)合地基中樁間土實(shí)際極限承載力的修正系數(shù)反映復(fù)合地基中樁間土實(shí)際極限承載力的修
8、正系數(shù) ,可能大于,可能大于1.0,也可能小于,也可能小于1; 1 反映樁的極限承載力發(fā)揮程度的系數(shù),若樁體先達(dá)到極限強(qiáng)度引起復(fù)合反映樁的極限承載力發(fā)揮程度的系數(shù),若樁體先達(dá)到極限強(qiáng)度引起復(fù)合地基破壞,則地基破壞,則1 1.0,否則,樁間土先達(dá)極限強(qiáng)度則,否則,樁間土先達(dá)極限強(qiáng)度則1 1.0;2 反映樁間土的極限承載力發(fā)揮程度的系數(shù),在反映樁間土的極限承載力發(fā)揮程度的系數(shù),在0.41.0之間之間 ; sfpfcfpmKmpKp)1(2211樁樁土土(35) m復(fù)合地基置換率復(fù)合地基置換率. K1反映復(fù)合地基中樁體實(shí)際極限承載力的修正系數(shù)反映復(fù)合地基中樁體實(shí)際極限承載力的修正系數(shù) ,一般大于,一
9、般大于1;式中式中:樁、土承載力進(jìn)行疊加:復(fù)合地基根據(jù)樁身材料強(qiáng)度計(jì)算根據(jù)樁身材料強(qiáng)度計(jì)算 qppf樁體極限抗壓強(qiáng)度 根據(jù)樁側(cè)摩阻力和樁端阻力計(jì)算根據(jù)樁側(cè)摩阻力和樁端阻力計(jì)算 二者中取小值為單樁極限承載力二者中取小值為單樁極限承載力 式中式中 qski一樁周土極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值;一樁周土極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值; up一樁身周邊長度;一樁身周邊長度; Ap一樁身截面面積;一樁身截面面積; qpk一極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值;一極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值; Li一按土層劃分的各段樁長。對柔性樁,樁長大于臨界樁一按土層劃分的各段樁長。對柔性樁,樁長大于臨界樁長時(shí),計(jì)算樁長應(yīng)取臨界樁長值。長時(shí),計(jì)算樁長應(yīng)取臨界樁長值。(37)(
10、36)(1)對剛性樁和柔性樁極限承載力計(jì)算)對剛性樁和柔性樁極限承載力計(jì)算pfpskiippkpuqLA qQuk復(fù)合地基(3-8)即側(cè)向極限應(yīng)力法u樁體極限承載力計(jì)算樁體極限承載力計(jì)算prupfKp式中式中: : Kp- -樁體材料的被動土壓力系數(shù),樁體材料的被動土壓力系數(shù), Kp =tan2(450+p/2), p- -樁體材料內(nèi)摩擦角;碎石、粗砂內(nèi)摩擦角樁體材料內(nèi)摩擦角;碎石、粗砂內(nèi)摩擦角一般取一般取38380 0。 - -樁間土能提供的側(cè)向極限應(yīng)力樁間土能提供的側(cè)向極限應(yīng)力, , KKCu, Cu為地基土不排水抗剪強(qiáng)度為地基土不排水抗剪強(qiáng)度。ruru復(fù)合地基l 成樁時(shí)的擠密作用成樁時(shí)的
11、擠密作用l 振動、擾動引起振動、擾動引起樁間土極限承載力計(jì)算樁間土極限承載力計(jì)算的孔壓升的孔壓升 高,高,土體強(qiáng)度下降,而后的觸變恢復(fù)。土體強(qiáng)度下降,而后的觸變恢復(fù)。 l 樁體材料對樁間土的影響(吸水、放熱、離子交換樁體材料對樁間土的影響(吸水、放熱、離子交換等)等) l 樁體透水時(shí)的排水固結(jié)作用。樁體透水時(shí)的排水固結(jié)作用。 以上因素大多是使樁間土極限承載力高于天然地基承載力以上因素大多是使樁間土極限承載力高于天然地基承載力 。復(fù)合地基DLDLBNCpcusf)2 . 01)(2 . 01 (Cu不排水抗剪強(qiáng)度不排水抗剪強(qiáng)度;N Nc c承載力系數(shù),當(dāng)承載力系數(shù),當(dāng)=0=0時(shí),取時(shí),取5.14
12、5.14;D基礎(chǔ)埋深;基礎(chǔ)埋深;B- -基礎(chǔ)寬度;基礎(chǔ)寬度;L基礎(chǔ)長度;基礎(chǔ)長度;基底面以上土的重度基底面以上土的重度。(3-9)DB復(fù)合地基復(fù)合地基屬于地基范疇,復(fù)合地基承載力與天然地基承載力復(fù)合地基屬于地基范疇,復(fù)合地基承載力與天然地基承載力的概念相同,代表地基單位面積上能夠承受荷載的能力。的概念相同,代表地基單位面積上能夠承受荷載的能力。不同級別和不同行業(yè)的規(guī)范中采用的地基承載力的概念和計(jì)不同級別和不同行業(yè)的規(guī)范中采用的地基承載力的概念和計(jì)算方法也不完全相同算方法也不完全相同建筑地基處理技術(shù)規(guī)范建筑地基處理技術(shù)規(guī)范(JGJ79-2012JGJ79-2012)采用)采用 “ “地基承載力特
13、征值地基承載力特征值”(f fspkspk) )概念,指概念,指“由載荷試驗(yàn)確定的由載荷試驗(yàn)確定的地基土壓力變形曲線線性變形段內(nèi)所對應(yīng)的壓力值,其最大地基土壓力變形曲線線性變形段內(nèi)所對應(yīng)的壓力值,其最大為比例界限為比例界限” ” “ “Characteristic value of subgrade bearing capacityCharacteristic value of subgrade bearing capacity” 這個(gè)描述同這個(gè)描述同建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50007-2011GB50007-2011)中)中地基承載力特征值的概念完全一致。地基承載力特征
14、值的概念完全一致。復(fù)合地基采用概率法確定地基承載力特征值,各類建筑淺基礎(chǔ)地基承采用概率法確定地基承載力特征值,各類建筑淺基礎(chǔ)地基承載力驗(yàn)算需要滿足:載力驗(yàn)算需要滿足:akakfpfp2 . 1max p pk k: :相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí),基礎(chǔ)底面處的平均壓力;相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí),基礎(chǔ)底面處的平均壓力; f fa a: :修正后的地基承載力特征值;修正后的地基承載力特征值;地基承載力特征值的確定方法可歸納為三類地基承載力特征值的確定方法可歸納為三類 按土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)以理論公式計(jì)算;按土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)以理論公式計(jì)算; 按地基載荷試驗(yàn)或其他原位測試試驗(yàn)確定;(按地基載荷試驗(yàn)或其他原位測試試
15、驗(yàn)確定;(f fakak) ) 按有關(guān)規(guī)范提供的承載力或經(jīng)驗(yàn)公式確定;按有關(guān)規(guī)范提供的承載力或經(jīng)驗(yàn)公式確定;復(fù)合地基 按土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)以理論公式計(jì)算;按土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)以理論公式計(jì)算; 即按土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定的極限承載力除以安全系數(shù)(或即按土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定的極限承載力除以安全系數(shù)(或分項(xiàng)系數(shù))。例如可根據(jù)斯開普頓(分項(xiàng)系數(shù))。例如可根據(jù)斯開普頓(Skempton)Skempton)極限荷載的半極限荷載的半經(jīng)驗(yàn)公式:經(jīng)驗(yàn)公式:DADABcKfua)2 . 01)(2 . 01 (51 按地基載荷試驗(yàn)確定按地基載荷試驗(yàn)確定, ,f fakak 按照按照地基規(guī)范地基規(guī)范承載力公式確定,承載力公式
16、確定,kcmdbacMdMbMf當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于3m3m或者埋深大約或者埋深大約0.5m0.5m時(shí),從時(shí),從載荷試驗(yàn)載荷試驗(yàn)或其它或其它原位測試原位測試、經(jīng)驗(yàn)值經(jīng)驗(yàn)值確定的地基承載力特征值確定的地基承載力特征值f fakak,尚應(yīng)該進(jìn)行,尚應(yīng)該進(jìn)行深度和寬度修正。深度和寬度修正。)5 . 0()3(dbffmdbaka復(fù)合地基復(fù)合地基承載力驗(yàn)算時(shí),要求:復(fù)合地基承載力驗(yàn)算時(shí),要求:spkkspkkfpfp2 . 1max p pk k: :相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí),基礎(chǔ)底面處的平均壓力相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí),基礎(chǔ)底面處的平均壓力(kPa)(kPa) ; f fspkspk: :修
17、正后的復(fù)合地基承載力特征值修正后的復(fù)合地基承載力特征值( (kPakPa) );對于復(fù)合地基,規(guī)范規(guī)定:對于復(fù)合地基,規(guī)范規(guī)定: (1 1)“基礎(chǔ)寬度的地基承載力修正系數(shù)應(yīng)取零基礎(chǔ)寬度的地基承載力修正系數(shù)應(yīng)取零” (2 2)“基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)應(yīng)取基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)應(yīng)取1.0”1.0”)5 . 0()3(dbffmdbspkspk復(fù)合地基承載力特征復(fù)合地基承載力特征f fspkspk的確定方法:的確定方法: 現(xiàn)場承載力載荷試驗(yàn)現(xiàn)場承載力載荷試驗(yàn) ,(同,(同地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范) 理論公式計(jì)算理論公式計(jì)算 應(yīng)力復(fù)合法應(yīng)力復(fù)合法:復(fù)合地基(1)spkpkskfmf
18、m f1(1)spkskfm nf變形復(fù)合法變形復(fù)合法:(1)/aspkskpspsRfmm fAss:考慮樁間土變形大小的承載力發(fā)揮折減系數(shù),在數(shù)值上小于考慮樁間土變形大小的承載力發(fā)揮折減系數(shù),在數(shù)值上小于1 1ssp: 與復(fù)合地基承載力與復(fù)合地基承載力f fspkspk對應(yīng)的復(fù)合地基變形對應(yīng)的復(fù)合地基變形(m)(m);ss: 與樁間土承載力與樁間土承載力f fsksk對應(yīng)的地基變形對應(yīng)的地基變形(m);(m);復(fù)合地基(1)spkpkskfmfm f1(1)spkskfm nf(3-10a)(3-10b)式中:式中:fspk一復(fù)合地基承載力特征值(一復(fù)合地基承載力特征值(kPakPa);)
19、; fpk一樁體承載力特征值(一樁體承載力特征值(kPakPa),宜通過單樁載荷試驗(yàn)確定;),宜通過單樁載荷試驗(yàn)確定; fsk一處理后樁間土承載力特征值(一處理后樁間土承載力特征值(kPakPa),宜按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)取值,),宜按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)取值,如無經(jīng)驗(yàn),可取天然地基承載力特征值如無經(jīng)驗(yàn),可取天然地基承載力特征值,kPa,kPa; m一復(fù)合地基樁土面積置換率(一復(fù)合地基樁土面積置換率(m= Ap /,其中,其中Ap為樁體橫為樁體橫截面積,為對應(yīng)的加固面積);截面積,為對應(yīng)的加固面積); n樁土應(yīng)力比。樁土應(yīng)力比。如:如:振沖碎石樁、砂樁復(fù)合地基,石灰樁復(fù)合地基振沖碎石樁、砂樁復(fù)合地基,石灰樁復(fù)合地基,
20、采用,采用應(yīng)力復(fù)應(yīng)力復(fù)合法合法復(fù)合地基(1)asp kskpRfmmfA(3-11)式中式中 一復(fù)合地基承載力特征值(一復(fù)合地基承載力特征值(kPakPa););一處理后樁間土承載力特征值,宜按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)取值,一處理后樁間土承載力特征值,宜按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)取值,如無經(jīng)驗(yàn),可取天然地基承載力特征值如無經(jīng)驗(yàn),可取天然地基承載力特征值,kPa,kPa; m一復(fù)合地基樁土面積置換率置換率;一復(fù)合地基樁土面積置換率置換率; Ap為樁體橫截面積(為樁體橫截面積(m m2 2);); Ra單樁承載力特征值(單樁承載力特征值(kNkN);); 樁間土承載力折減系數(shù),樁間土承載力折減系數(shù),=0.750.95=0.750
21、.95,天然,天然地基承載力較高時(shí)取大值。地基承載力較高時(shí)取大值。例如:例如:CFGCFG樁樁復(fù)合地基,復(fù)合地基,變形復(fù)合法變形復(fù)合法復(fù)合地基sppsmm)1 (3-12)(1)sppsCmCm Ctantan(1)tansppsmm復(fù)合地基圖圖3-9 3-9 復(fù)合地基沉降計(jì)算模型復(fù)合地基沉降計(jì)算模型ass 復(fù)合地基圖圖3-9 3-9 復(fù)合地基沉降計(jì)算模型復(fù)合地基沉降計(jì)算模型復(fù)合地基 復(fù)合模量法復(fù)合模量法將復(fù)合地基加固區(qū)中增強(qiáng)體和基體兩部分視為一復(fù)合將復(fù)合地基加固區(qū)中增強(qiáng)體和基體兩部分視為一復(fù)合土體,采用復(fù)合壓縮模量土體,采用復(fù)合壓縮模量Eps來評價(jià)復(fù)合土體的壓縮性來評價(jià)復(fù)合土體的壓縮性nii
22、psiiHEps11式中式中:ip:第:第i層復(fù)合土上附加應(yīng)力增量;層復(fù)合土上附加應(yīng)力增量;iH:第:第i層復(fù)合土層厚度;層復(fù)合土層厚度;psiE:第:第i層復(fù)合地基的壓縮模量;層復(fù)合地基的壓縮模量;psiE:可通過面積加權(quán)計(jì)算:可通過面積加權(quán)計(jì)算:sipipsiEmmEE)1 ( 復(fù)合地基 應(yīng)力修正法應(yīng)力修正法 在該法中,根據(jù)樁間土承擔(dān)的荷載在該法中,根據(jù)樁間土承擔(dān)的荷載 ps,按照樁間土,按照樁間土的壓縮模量的壓縮模量Es ,忽略增強(qiáng)體的存在,采用分層總和法,忽略增強(qiáng)體的存在,采用分層總和法計(jì)算加固區(qū)土層的壓縮量計(jì)算加固區(qū)土層的壓縮量s1式中式中:ip:第:第i層復(fù)合地基上附加應(yīng)力增量;層
23、復(fù)合地基上附加應(yīng)力增量;siE:第:第i層樁間土的壓縮模量;層樁間土的壓縮模量;) 1(11nmsninisisisiisisisisHEpHEps111sip:第:第i層樁間土附加應(yīng)力增量;層樁間土附加應(yīng)力增量;s:應(yīng)力修正系數(shù);:應(yīng)力修正系數(shù);spppn ; 應(yīng)力比:應(yīng)力比:復(fù)合地基 樁身壓縮量法樁身壓縮量法 在荷載作用下,樁身壓縮量為:在荷載作用下,樁身壓縮量為:式中式中:0bp:樁底端端承力密度;:樁底端端承力密度;pE:樁身材料變形模量;:樁身材料變形模量;) 1(1nmnplEppspbpp2)(0p:復(fù)合地基上附加應(yīng)力;:復(fù)合地基上附加應(yīng)力;p:應(yīng)力集中系數(shù);:應(yīng)力集中系數(shù);sp
24、ppn ; 應(yīng)力比:應(yīng)力比:l:樁身長度,即等于加固去厚度:樁身長度,即等于加固去厚度H;bb加 固 區(qū)下 臥 層加 固 區(qū)下 臥 層下 臥 層 上 附 加 應(yīng) 力 計(jì) 算( a)( b)( a)應(yīng) 力 擴(kuò) 散 法 ( b)等 效 實(shí) 體 法)2)(2(htgDtghBDBppb采用應(yīng)力擴(kuò)散法計(jì)算的關(guān)采用應(yīng)力擴(kuò)散法計(jì)算的關(guān)鍵是鍵是壓力擴(kuò)散角壓力擴(kuò)散角的合理選用的合理選用tghBBppb2 若為條形基礎(chǔ),僅考慮若為條形基礎(chǔ),僅考慮 寬度方向擴(kuò)散寬度方向擴(kuò)散BDfhDBDBppb)22(采用等效實(shí)體的關(guān)鍵是采用等效實(shí)體的關(guān)鍵是側(cè)摩阻力側(cè)摩阻力的計(jì)算的計(jì)算bb加 固 區(qū)下 臥 層加 固 區(qū)下 臥 層
25、下 臥 層 上 附 加 應(yīng) 力 計(jì) 算( a )( b )( a ) 應(yīng) 力 擴(kuò) 散 法 ( b ) 等 效 實(shí) 體 法 若為條形基礎(chǔ)若為條形基礎(chǔ),Bhfppb2復(fù)合地基圖圖3-10 地基沉降計(jì)算的分層示意圖地基沉降計(jì)算的分層示意圖p0加固區(qū)加固區(qū)復(fù)合地基0211()nsiii iiisipszzEs0psiE1.5x3=4.5m1.5x3=4.5m樁徑0.7mEp=80MPafpk=260kpa樁間土:Es=5MPafsk=80kpa22220 .70 .1 7(1 .1 31 .5 )pAdmAd e16580spEEn(1)1.0 0.17 260 0.9 (1.0 0.17) 80 1
26、04spkpkskfm fm fkPaMPaEnmEssp75.175)116(17. 01 )1(1 復(fù)合地基3.63.6復(fù)合地基應(yīng)用實(shí)例復(fù)合地基應(yīng)用實(shí)例 某高速公路粉體攪拌樁處理段的現(xiàn)場試驗(yàn)研究。某高速公路粉體攪拌樁處理段的現(xiàn)場試驗(yàn)研究。(一一)路堤橫斷面設(shè)計(jì)路堤橫斷面設(shè)計(jì)如下圖所示,路堤底寬如下圖所示,路堤底寬38.Om38.Om,正常設(shè)計(jì)路面寬,正常設(shè)計(jì)路面寬26.0m26.0m,試驗(yàn)填,試驗(yàn)填土高度為土高度為5.6m(5.6m(超載超載) ),正常設(shè)計(jì)填土,正常設(shè)計(jì)填土3.08m3.08m。路基采用粉體攪。路基采用粉體攪拌樁處理,樁長拌樁處理,樁長11.Om11.Om,間距,間距L L=1.3m=1.3m,等邊三角形布置,樁徑,等邊三角形布置,樁徑d d=500mm=500mm,路堤邊坡為,路堤邊坡為1:1.51:1.5。11.03.08m5.6m斷面圖平面圖復(fù)合地基(二)土層條件(二)土層條件 根據(jù)現(xiàn)場鉆探及室內(nèi)土工試驗(yàn),結(jié)合原位十字板強(qiáng)根據(jù)現(xiàn)場鉆探及室內(nèi)土工試驗(yàn),結(jié)合原位十字板強(qiáng)度
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