蝸桿傳動2學習教案

1、會計學1蝸桿傳動蝸桿傳動2第一頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授(jioshu)研制類類型型環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳動 圓柱蝸桿傳動圓柱蝸桿傳動 圓柱蝸桿圓柱蝸桿7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類型錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 環(huán)面蝸桿環(huán)面蝸桿錐蝸桿錐蝸桿 錐蝸桿傳動中，蝸桿是由在節(jié)錐上分布的等導程的螺旋形成的，而蝸輪在外觀上就像一個曲線錐齒輪，它是用與錐蝸桿相似的錐滾刀在普通滾齒機加工而成的。第2頁/共51頁第二頁，共51頁。類類型型(l(liixxngng) )環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳

2、動 圓柱圓柱(yunzh)蝸桿傳動蝸桿傳動 7.2 7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類型(lixng)(lixng)錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 普通圓柱蝸桿的齒面一般是在車床上用普通圓柱蝸桿的齒面一般是在車床上用直線刀刃直線刀刃的的車刀切制而成，車刀安裝位置不同，加工出的蝸桿齒面的車刀切制而成，車刀安裝位置不同，加工出的蝸桿齒面的齒廓形狀不同。齒廓形狀不同。潘存云教授研制普通圓柱蝸桿普通圓柱蝸桿第3頁/共51頁第三頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制類類型型(l(liixxngng) )環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳動 圓柱圓柱(y

3、unzh)蝸桿傳動蝸桿傳動 7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類型錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱蝸桿圓弧圓柱蝸桿 圓弧圓柱蝸桿傳動與普通圓柱蝸桿傳動的區(qū)別僅是加圓弧圓柱蝸桿傳動與普通圓柱蝸桿傳動的區(qū)別僅是加工用的車刀為工用的車刀為圓弧刀刃圓弧刀刃。傳動特點：傳動特點：1）傳動效率高，一般可達傳動效率高，一般可達90%以上；以上；2）承載能力高，約為普通圓柱蝸桿的承載能力高，約為普通圓柱蝸桿的1.52.5倍；倍；3）結構緊湊。結構緊湊。第4頁/共51頁第四頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制類類型型(l(lixixng)n

4、g)環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳動 圓柱圓柱(yunzh)蝸桿傳動蝸桿傳動 7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類型錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿漸開線蝸桿漸開線蝸桿 法向直廓蝸桿法向直廓蝸桿 錐面包絡圓柱蝸桿錐面包絡圓柱蝸桿 阿基米德螺線阿基米德螺線2阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿單刀加工單刀加工阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿(ZA)第5頁/共51頁第五頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制類類型型(l(lixixng)ng)環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳動 圓柱圓柱(yunzh)蝸桿傳動蝸桿傳動 7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類

5、型錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿漸開線蝸桿漸開線蝸桿 法向直廓蝸桿法向直廓蝸桿 錐面包絡圓柱蝸桿錐面包絡圓柱蝸桿 阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿(ZA)阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿雙刀加工雙刀加工潘存云教授研制阿基米德螺線阿基米德螺線第6頁/共51頁第六頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制類類型型(l(liixxngng) )環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳動 圓柱圓柱(yunzh)蝸桿傳動蝸桿傳動 7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類型錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動

6、 阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿漸開線蝸桿漸開線蝸桿 法向直廓蝸桿法向直廓蝸桿 錐面包絡圓柱蝸桿錐面包絡圓柱蝸桿 漸開線蝸桿漸開線蝸桿(ZI)漸開線蝸桿漸開線蝸桿漸開線漸開線基圓基圓第7頁/共51頁第七頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制類類型型(l(lixixng)ng)環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳動 圓柱圓柱(yunzh)蝸桿傳動蝸桿傳動 7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類型錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿漸開線蝸桿漸開線蝸桿 法向直廓蝸桿法向直廓蝸桿 錐面包絡圓柱蝸桿錐面包絡圓柱蝸桿 潘存云教授研制dx延伸漸開

7、線延伸漸開線車刀對中齒厚中心法面車刀對中齒厚中心法面法向直廓蝸桿法向直廓蝸桿(ZN)第8頁/共51頁第八頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授(jioshu)研制類類型型環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳動 圓柱蝸桿傳動圓柱蝸桿傳動 7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類型錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿漸開線蝸桿漸開線蝸桿 法向直廓蝸桿法向直廓蝸桿 錐面包絡圓柱蝸桿錐面包絡圓柱蝸桿 法向直廓蝸桿法向直廓蝸桿(ZN) dx延伸漸開線延伸漸開線2車刀對中齒槽中心法面車刀對中齒槽中心法面

8、第9頁/共51頁第九頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授(jioshu)研制類類型型環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳動 圓柱蝸桿傳動圓柱蝸桿傳動 7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類型錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿漸開線蝸桿漸開線蝸桿 法向直廓蝸桿法向直廓蝸桿 錐面包絡圓柱蝸桿錐面包絡圓柱蝸桿 錐面包絡圓柱蝸桿錐面包絡圓柱蝸桿(ZK)2近似于阿基米德螺線近似于阿基米德螺線是一種非線性螺旋齒面蝸桿。不能在車床上加工，只能在銑削或磨削，加工時工件作是一種非線性螺旋齒面蝸桿。不能在

9、車床上加工，只能在銑削或磨削，加工時工件作螺旋運動螺旋運動，刀具作，刀具作旋轉運動旋轉運動。砂輪砂輪第10頁/共51頁第十頁，共51頁。類類型型(l(liixxngng) )環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳動 圓柱圓柱(yunzh)蝸桿傳動蝸桿傳動 7.2 7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類型(lixng)(lixng)錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿漸開線蝸桿漸開線蝸桿 法向直廓蝸桿法向直廓蝸桿 錐面包絡圓柱蝸桿錐面包絡圓柱蝸桿 環(huán)面蝸桿傳動特點：環(huán)面蝸桿傳動特點： 1）傳動效率高，一般可達傳動效率高，一般可達8590%

10、；2）承載能力高，約為承載能力高，約為阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿的的24倍；倍；3）要求制造和安裝精度高。要求制造和安裝精度高。潘存云教授研制環(huán)面蝸桿環(huán)面蝸桿第11頁/共51頁第十一頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制類類型型(l(liixxngng) )環(huán)面蝸桿傳動環(huán)面蝸桿傳動 圓柱圓柱(yunzh)蝸桿傳動蝸桿傳動 7.2 蝸桿傳動的類型蝸桿傳動的類型錐蝸桿傳動錐蝸桿傳動 普通圓柱普通圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 圓弧圓柱圓弧圓柱蝸桿傳動蝸桿傳動 阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿漸開線蝸桿漸開線蝸桿 法向直廓蝸桿法向直廓蝸桿 錐面包絡圓柱蝸桿錐面包絡圓柱蝸桿 錐蝸桿傳動特點：錐蝸桿傳動特點： 錐蝸桿

11、錐蝸桿1）同時接觸的點數較多，重合度大；同時接觸的點數較多，重合度大； 2）傳動比范圍大，一般為傳動比范圍大，一般為10360； 3）承載能力和傳動效率高；承載能力和傳動效率高； 4）制造安裝簡便，工藝性好。制造安裝簡便，工藝性好。 阿基米德蝸桿阿基米德蝸桿最常用最常用第12頁/共51頁第十二頁，共51頁。潘存云教授研制d d蝸桿旋向：左旋蝸桿旋向：左旋(zu xun)(zu xun)、右旋、右旋( (常用常用) )1 11 1精度精度(jn (jn d)d)等級：等級：對于一般動力傳動對于一般動力傳動(chundng)(chundng)，按如下等級制造：，按如下等級制造：v v1 17.5

12、m/s -77.5 m/s -7級精度；級精度；v v1 1 3 m/s -8 3 m/s -8級精度；級精度；v v1 11.5 m/s -90，正變位 aa x12 12 m/s m/s時時 ZCuSn10P1ZCuSn10P1錫青銅制造。錫青銅制造。vS S 12 12 m/s m/s時時 ZCuSn5Pb5Zn5ZCuSn5Pb5Zn5錫青銅錫青銅vS S 6 6 m/sm/s時時 ZCuAl10Fe3ZCuAl10Fe3鋁青銅。鋁青銅。vS S 2 2 m/sm/s時時球墨鑄鐵、灰鑄鐵。球墨鑄鐵、灰鑄鐵。7.4 普通蝸桿傳動的承載能力計算普通蝸桿傳動的承載能力計算蝸桿傳動的特點是齒面

13、相對滑動速度大，導致發(fā)熱嚴重和磨損加劇。二、蝸桿傳動的常用材料二、蝸桿傳動的常用材料 第26頁/共51頁第二十六頁，共51頁。* 蝸桿的剛度蝸桿的剛度(n d)計算計算 * 蝸輪的齒根彎曲疲勞強度計算蝸輪的齒根彎曲疲勞強度計算(j sun)* 蝸輪的齒面接觸疲勞強度計算蝸輪的齒面接觸疲勞強度計算(j sun)為了防止為了防止(fngzh)齒面過度磨損引起的失效，應進行齒面過度磨損引起的失效，應進行：* 傳動系統(tǒng)的熱平衡計算傳動系統(tǒng)的熱平衡計算 為了防止蝸桿剛度不足引起的失效，應進行：為了防止蝸桿剛度不足引起的失效，應進行：為了防止過熱引起的失效，就要進行：為了防止過熱引起的失效，就要進行： 三

14、、蝸桿傳動的設計準則三、蝸桿傳動的設計準則 第27頁/共51頁第二十七頁，共51頁。在開式傳動中，主要失效為：齒面磨損和輪齒折在開式傳動中，主要失效為：齒面磨損和輪齒折斷，按齒根斷，按齒根(ch n)的彎曲疲勞強度設計。的彎曲疲勞強度設計。在閉式傳動中，主要失效為：齒面膠合或點蝕，按在閉式傳動中，主要失效為：齒面膠合或點蝕，按齒面的接觸疲勞強度設計齒面的接觸疲勞強度設計(shj)，按齒根的彎曲疲，按齒根的彎曲疲勞強度校核。還要進行熱平衡計算。勞強度校核。還要進行熱平衡計算。第28頁/共51頁第二十八頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授(jioshu)研制四、圓柱四、圓柱(yu

15、nzh)(yunzh)蝸桿傳動的受力分蝸桿傳動的受力分析析Ft2Fr2Fa2Ft1Fr1Fa12法向力可分解為三個分力：法向力可分解為三個分力：圓周力：圓周力：Ft軸向力：軸向力：Fa徑向力：徑向力：Fr且有如下關系：且有如下關系：Ft1 = Fa2 Fr1 = Fr2 Fa1 = Ft2 =2T1 / / d1 =2T2 / / d2 = Ft2 tg式中：式中：T1 、T1分別為作用在蝸桿與蝸輪上的扭矩。分別為作用在蝸桿與蝸輪上的扭矩。T2= T1 i 2第29頁/共51頁第二十九頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授(jioshu)研制1 11p212p由相對運動由相對運

16、動(xin du yn dn)(xin du yn dn)原理可知原理可知: :v2 = v1 + vS 齒面間滑動速度齒面間滑動速度vS S= v1 / cos vS = v2 2+ v1 2作速度向量圖，得作速度向量圖，得: :v2 = v1 tg蝸輪的轉向蝸輪的轉向: :v22 22 2CW蝸輪轉向的確定蝸輪轉向的確定 vSttv1v2第30頁/共51頁第三十頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授(jioshu)研制1 11 112p12p右旋蝸桿：伸出右手，四指順蝸桿轉向，則蝸輪的右旋蝸桿：伸出右手，四指順蝸桿轉向，則蝸輪的 切向速切向速 度度vp2的方向與拇指反向的方

17、向與拇指反向(fn xin)相同。相同。用手勢確定蝸輪的轉向用手勢確定蝸輪的轉向：左旋蝸桿：左旋蝸桿：用左手判斷，方法一樣。用左手判斷，方法一樣。2 22 2v2v2蝸輪的轉向蝸輪的轉向因蝸輪蝸桿相當于螺旋副的運動，有一種實用且簡便的轉向判別方法：ar1r2第31頁/共51頁第三十一頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授(jioshu)研制蝸桿傳動受力方向蝸桿傳動受力方向(fngxing)(fngxing)的判定的判定 12pFa1Ft2Fr1Fr22 22)2)蝸輪切向力指向與其轉動方向一致，且蝸輪切向力指向與其轉動方向一致，且 Ft2=-=-Fa1 ；4)4)蝸輪蝸桿所受徑

18、向力垂直于各自的軸線，蝸輪蝸桿所受徑向力垂直于各自的軸線， 且且 Ft1=-=-Fa2 ； ；3)3)蝸桿切向力指向與其轉動方向相反，且蝸桿切向力指向與其轉動方向相反，且 Ft1=-=-Fa2 ； 1)1)蝸桿所受扭矩蝸桿所受扭矩T T1 1與轉動方向與轉動方向1 1一致；一致；T T1 1T T1 11 11 1Ft1Ft1Fa2Fa2第32頁/共51頁第三十二頁，共51頁。練習(linx)：n1n1Fr1Fr2Ft1xFa2Fa1Ft2右旋n2Fr1Fr2Ft1Fa2xFa1Ft2n2已知：蝸桿軸為輸入，大錐齒輪軸為輸出，軸轉向(zhunxing)如圖。試：確定各輪轉向(zhunxing)

19、、旋向及受力。1. n4 n3 n2 Ft2 Fa2 2. Fa3 Fa2 Ft1 n1蝸輪右旋n4輸出1234蝸桿右旋第33頁/共51頁第三十三頁，共51頁。五、五、 圓柱蝸桿傳動的強度圓柱蝸桿傳動的強度(qingd)(qingd)計計算算齒面接觸齒面接觸(jich)(jich)強度校核公式：強度校核公式：L0 KFnH = Z= ZE Ea3KT2= Z= ZE EZ Z H 由上式可得設計由上式可得設計(shj)(shj)公公式：式：蝸輪齒面的接觸強度計算與斜齒輪相似，仍以赫茲公式為基礎。以蝸輪蝸桿的節(jié)點處嚙合相應參數代入即可。222121211111EEbFnH赫茲公式赫茲公式: a

20、KT2 H Z ZE EZ Z231）接觸強度）接觸強度 參數說明：參數說明：1 1）T T2 2蝸輪轉矩蝸輪轉矩,N ,N mmmm2 2）K 載荷系數，載荷系數，K = KA Kv K ,K ,KA A使用系數使用系數. .112uTT（蝸桿主動）第34頁/共51頁第三十四頁，共51頁。使用系數使用系數KA工作類型工作類型 I II III I II III 載荷性質載荷性質 均勻、無沖擊均勻、無沖擊 不均勻、小沖擊不均勻、小沖擊 不均勻、大沖擊不均勻、大沖擊 每小時啟動次數每小時啟動次數 25 2550 50 50 起動載荷起動載荷 小小 較較 大大 大大 KA 1 1.15 1.2 1

21、 1.15 1.2 動載系數動載系數(xsh)Kv (xsh)Kv ， 當當V2 3 m/s , Kv=11.1 V2 3 m/s , Kv=11.1 當當V V2 233 m/s , m/s , Kv=1.1=1.11.2 1.2 齒向載荷分布系數齒向載荷分布系數(xsh)K (xsh)K ，當載荷平穩(wěn)時，當載荷平穩(wěn)時 , ,取取K =1 K =1 當載荷當載荷(zi h)(zi h)變化時變化時 , ,取取K =1.11.3 K =1.11.3 第35頁/共51頁第三十五頁，共51頁。4）Z接觸(jich)系數,考慮齒面曲率和接觸(jich)線長度影響,Z初值a是否接近？與ZZ根據查得。a

22、d1設計(shj)時：未知，初選值ad1ad1ad13）ZE彈性系數,青銅或鑄鐵(zhti)蝸輪與鋼蝸桿配對時，MPa160ZE0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6 d1/a3.6 3.2 2.8 2.4 2.0 影響系數影響系數Z Z ZC蝸桿蝸桿ZA,ZI,ZN,ZK蝸桿蝸桿第36頁/共51頁第三十六頁，共51頁。b b）ad1 討論討論(toln)(toln)：Z Z H H a a一定時，一定時，ad1dd1 1蝸桿剛度蝸桿剛度d d1 1一定時，一定時，ad1aa結構緊湊結構緊湊蝸桿傳動的重要參數蝸桿傳動的重要參數ad1a a）ad1HH -

23、為蝸輪的許用應力。為蝸輪的許用應力。H=KHN H, ，基本許用接觸應力，基本許用接觸應力H 按下表選取。按下表選取。97HNN10K第37頁/共51頁第三十七頁，共51頁。第38頁/共51頁第三十八頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制2）蝸輪齒根彎曲強度）蝸輪齒根彎曲強度(qingd) 計算計算 YYmcosdd1.53KTFFa2212F校核計算：校核計算： 設計設計(shj)(shj)公式：公式： 3Fa2F2212mmYYcos z1.53KTdm F F -許用彎曲應力；許用彎曲應力； F F=K=KFN FN F, , 96FNN10KY YFa2 Fa2 -為蝸輪齒形系數

24、，按當量齒數以及蝸輪為蝸輪齒形系數，按當量齒數以及蝸輪 變位系數選取變位系數選取, ,詳見下頁線圖。詳見下頁線圖。Y Y -為螺旋角影響系數，為螺旋角影響系數， Y Y =1-=1-/120/120因蝸輪輪齒較復雜難于精算因蝸輪輪齒較復雜難于精算條件性估算條件性估算近似當作斜齒圓柱齒輪考慮。近似當作斜齒圓柱齒輪考慮。第39頁/共51頁第三十九頁，共51頁。蝸輪的基本許用彎曲應力蝸輪的基本許用彎曲應力蝸輪材料蝸輪材料 鑄造方法鑄造方法 鑄錫青銅鑄錫青銅 砂鑄模型砂鑄模型 40 2940 29ZCuSn10P1 ZCuSn10P1 金屬模鑄造金屬模鑄造 56 4056 40鑄錫鋅青銅鑄錫鋅青銅 砂

25、鑄模型砂鑄模型 26 2226 22ZCuSn5Pb5Zn5 ZCuSn5Pb5Zn5 金屬模鑄造金屬模鑄造 32 2632 26鑄鋁鐵青銅鑄鋁鐵青銅 砂鑄模型砂鑄模型 80 5780 57ZCuAl10Fe3 ZCuAl10Fe3 金屬模鑄造金屬模鑄造 90 6490 64HT150 HT150 砂鑄模型砂鑄模型 40 2840 28HT200 HT200 砂模鑄造砂模鑄造 48 3448 34灰鑄鐵灰鑄鐵單側工作單側工作 雙側工作雙側工作 0F0F -1F-1F 第40頁/共51頁第四十頁，共51頁。潘存云教授(jioshu)研制潘存云教授研制3.73.63.53.43.33.23.13.

26、02.92.82.72.62.52.42.32.22.12.01.91.81.73.73.63.53.43.33.23.13.02.92.82.72.62.52.42.32.22.12.01.91.81.710 11 12 13 14 15 16 18 20 25 30 40 50 80 100 400 Z Zv v 蝸輪的齒蝸輪的齒形系數形系數YFa2x2=- -0.5-0.3-0.20.30.20.10.40.50.70.80.90.6- -0.3- -0.4x=1x2=0理論根切極限理論根切極限齒頂變尖極限齒頂變尖極限第41頁/共51頁第四十一頁，共51頁。一、蝸桿傳動的效率一、蝸桿傳動

27、的效率(xio (xio l)l)功率功率(gngl)(gngl)損耗：嚙合損耗、軸承摩擦損耗、攪損耗：嚙合損耗、軸承摩擦損耗、攪油損耗。油損耗。=（0.950.96）tg(tg(+v v ) )tgtg 蝸桿主動蝸桿主動(zhdng)時，總效率計算公式時，總效率計算公式為：為：式中式中: :為蝸桿導程角為蝸桿導程角; ; v v稱為當量摩擦角，稱為當量摩擦角， v v=arctg f v vf v v為當量摩擦系數為當量摩擦系數 ， 7.5 蝸桿傳動的效率、潤滑和熱平衡計算蝸桿傳動的效率、潤滑和熱平衡計算 Z1效率與蝸桿頭數的大致關系為：效率與蝸桿頭數的大致關系為：蝸桿頭數蝸桿頭數Z1 總總

28、 效效 率率 0.70 0.80 0.90 0.95 tg tg1 1 =Z1 /q v v， f v v與與V VS S有關有關，取值見下頁表取值見下頁表 第42頁/共51頁第四十二頁，共51頁。潘存云教授研制3.00 0.028 136 0.035 2 0.045 235 4.00 0.024 122 0.031 147 0.04 217 5.00 0.022 116 0.029 140 0.035 2 8.00 0.018 102 0.026 129 0.03 143 10.0 0.016 055 0.024 122 15.0 0.014 048 0.020 109 24.0 0.013

29、 045當量摩擦系數和當量摩擦角當量摩擦系數和當量摩擦角 蝸輪材料蝸輪材料 錫青銅錫青銅 無錫青銅無錫青銅 灰鑄鐵灰鑄鐵 蝸桿齒面硬度蝸桿齒面硬度 HRC45 其他情況其他情況 HRC45 HRC45 其他其他 滑動速度滑動速度 fv v v v fv v v v fv v v v fv v v v fv v v v 0.01 0.11 6 17 0.12 651 0.18 1012 0.18 1012 0.19 10450.10 0.08 4 34 0.09 543 0.13 724 0.14 758 0.16 9050.50 0.055 309 0.065 343 0.09 509 0.0

30、9 509 0.1 5431.00 0.045 235 0.055 309 0.07 4 0.07 4 0.09 5092.00 0.035 2 0.045 235 0.055 309 0.07 4vs m/s第43頁/共51頁第四十三頁，共51頁。說明說明(shumng)(shumng)：1 1）vsfvv vsfvv 油膜易形成油膜易形成2 2） 為影響為影響 的主要的主要(zhyo)(zhyo)因素：因素：，對動力傳，對動力傳動，宜采用多頭蝸桿，動，宜采用多頭蝸桿，0dd1245v時時， max max此后此后(c hu)(c hu)，=（0.950.96）tg(tg(+v v ) )t

31、gtg 潘存云教授研制0 10 20 30 40 50 20406080100效率效率% f v v =tg=tgv v =0.12 =0.12自鎖極限自鎖極限28 后：后：緩慢緩慢 大時，加工困難大時，加工困難當當 v v 時，蝸桿具有自鎖性時，蝸桿具有自鎖性，但效率，但效率 很低。很低。50%50%一般取：一般?。?v v 510 1015 1525 25 載荷類型載荷類型 重重 重重 中中 （不限）（不限）（不限）（不限） （不限）（不限）（不限）（不限）900 500 350 220 150 100 80 運動粘度運動粘度 v/cSt（40 ）蝸桿傳動的相對滑動蝸桿傳動的相對滑動速度速

32、度vs/(m/s)給油方法給油方法 油池潤滑油池潤滑 噴油潤滑噴油潤滑或或 油池潤滑油池潤滑 噴油壓力噴油壓力 MPa 0.7 2 3 表表7-21 蝸桿傳動的潤滑油粘度薦用值及給油方法蝸桿傳動的潤滑油粘度薦用值及給油方法當當vs 5 m/svs 5 m/s時，采用油池浸油潤滑。為了減少攪油損失，下置式蝸桿不宜浸油過深，約為一個時，采用油池浸油潤滑。為了減少攪油損失，下置式蝸桿不宜浸油過深，約為一個(y )(y )齒高。但油面不應超過軸承最低滾動體的中心。齒高。但油面不應超過軸承最低滾動體的中心。當當v vs s 10m/s時，采用壓力噴油潤滑。時，采用壓力噴油潤滑。當當5m/sv vs s

33、10 m/s時，采用蝸桿在上的結構（攪油阻力大）時，采用蝸桿在上的結構（攪油阻力大） 。浸入油池的蝸輪深度為（浸入油池的蝸輪深度為（1/61/31/61/3）r r2 2。ra/3 一一個個齒齒高高蝸桿下置式冷卻效果更好。蝸桿下置式冷卻效果更好。第46頁/共51頁第四十六頁，共51頁。三、蝸桿傳動的熱平衡計算三、蝸桿傳動的熱平衡計算(j (j sun)sun)由于蝸桿傳動效率低，發(fā)熱量大，若不及時散熱，會引起箱體內，油溫升高，潤滑(rnhu)失效，導致輪齒磨損加劇，甚至出現膠合。因此，對連續(xù)工作的閉式蝸桿傳動必須進行熱平衡計算由熱平衡條件由熱平衡條件(tiojin)(tiojin)：H1= H1= H2, H2, 其中：其中：P P1 1-蝸桿傳遞的功率；蝸桿傳遞的功率；d d-表面散熱系數；一般?。罕砻嫔嵯禂?；一般?。篸 d=8.1517.45 W/(m2 )S S-散熱面積散熱面積, m, m2 2, , 指箱體外壁與空氣接觸而內壁被油飛濺指箱體外壁與空氣接觸而內壁被油飛濺到的箱殼面積。對于箱體上的散熱片，其散熱面積按到的箱殼面積。對于箱體上的散熱片，其散熱面積按50%50%計計算。算。摩擦損耗產生的熱量摩擦損耗產生的熱量: : H H1 1=1000P=1000P1 1(1-) (1-) 箱璧散發(fā)的熱量箱璧散發(fā)的熱量: : H H2