第八章樁基礎(chǔ)學(xué)習(xí)教案

1、會計(jì)學(xué)1第八章樁基礎(chǔ)第八章樁基礎(chǔ)第一頁，共76頁。2 樁基礎(chǔ)（圖1）：是由基樁(j zhun)和連接于樁頂?shù)某信_共同組成。承臺把樁聯(lián)結(jié)起來并承受上部結(jié)構(gòu)的荷載，然后通過樁傳遞到地基中去。 樁是垂直或微斜埋置于土中的受力桿件，它的橫截面尺寸比長度小得多。其作用是將上部結(jié)構(gòu)的荷載傳遞給土層或巖層。第1頁/共76頁第二頁，共76頁。3 樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)也應(yīng)注意滿足地基承載力和變形這兩項(xiàng)基本(jbn)要求。 按行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ942008），建筑樁基設(shè)計(jì)與建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一樣，應(yīng)采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法，并按極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式計(jì)算。樁基的極限狀態(tài)分為下列兩類：第2頁/共76頁第三頁，

2、共76頁。4 1.承載能力極限狀態(tài) 對應(yīng)于樁基受荷達(dá)到最大承載能力導(dǎo)致整體失穩(wěn)或發(fā)生不適于繼續(xù)承載的變形； 2.正常(zhngchng)使用極限狀態(tài) 對應(yīng)于樁基變形達(dá)到為保證建筑物正常(zhngchng)使用所規(guī)定的限值或樁基達(dá)到耐久性要求的某項(xiàng)限值。第3頁/共76頁第四頁，共76頁。5第2節(jié) 樁和樁基的分類(fn li)與質(zhì)量檢測一、按樁的使用功能分類 1.豎向抗壓樁 主要承受豎向下壓荷載（簡稱(jinchng)豎向荷載）的樁，應(yīng)進(jìn)行豎向承載力計(jì)算，必要時(shí)還需計(jì)算樁基沉降，驗(yàn)算軟弱下臥層的承載力以及負(fù)摩阻力產(chǎn)生的下拉荷載。第4頁/共76頁第五頁，共76頁。6 2.豎向抗拔樁 主要承受豎向上拔

3、荷載的樁，應(yīng)進(jìn)行樁身強(qiáng)度和抗裂計(jì)算以及抗拔承載力驗(yàn)算。 3.水平(shupng)受荷樁 主要承受水平(shupng)荷載的樁，應(yīng)進(jìn)行樁身強(qiáng)度和抗裂驗(yàn)算以及水平(shupng)承載力和位移驗(yàn)算。 第5頁/共76頁第六頁，共76頁。7 4.復(fù)合受荷樁 承受豎向、水平荷載(hzi)均較大的樁，應(yīng)按豎向抗壓（或抗拔）樁及水平受荷樁的要求進(jìn)行驗(yàn)算。第6頁/共76頁第七頁，共76頁。8二、按樁承載性能分類（圖2） 1.摩擦樁 當(dāng)軟土層很厚，樁端達(dá)不到(b do)堅(jiān)硬土層或巖層上時(shí)，則樁頂?shù)臉O限荷載主要靠樁身與周圍土層之間的摩擦力來支承，樁尖處土層反力很小，可忽略不計(jì)。第7頁/共76頁第八頁，共76頁。9

4、2.端承樁 樁穿過軟弱土層(t cn)，樁端支承在堅(jiān)硬土層(t cn)或巖層上時(shí)，則樁頂極限荷載主要靠樁尖處堅(jiān)硬巖土層(t cn)提供的反力來支承，樁側(cè)摩擦力很小，可以忽略不計(jì)。 3.摩擦端承樁 樁頂?shù)臉O限荷載由樁側(cè)阻力和樁端阻力共同承擔(dān)，但主要由樁端阻力承受。 第8頁/共76頁第九頁，共76頁。10 4.端承摩擦樁 樁頂?shù)臉O限荷載由樁側(cè)阻力和樁端阻力共同承擔(dān)，但主要由樁側(cè)阻力承受。三、按樁身材料分類(fn li) 可分為木樁，混凝土樁，鋼樁，組合樁等。第9頁/共76頁第十頁，共76頁。11四、按施工方法分類 1.預(yù)制樁 2.灌注樁 鉆孔灌注樁 人工(rngng)挖孔灌注樁 套管成孔灌注樁第1

5、0頁/共76頁第十一頁，共76頁。12五、按設(shè)置(shzh)效應(yīng)分類 1.非擠土樁 包括干作業(yè)挖孔樁，泥漿護(hù)壁鉆（沖）孔樁、人工挖孔樁等。 這類在成樁過程中基本對樁相鄰?fù)敛划a(chǎn)生擠土效應(yīng)的樁，稱為非擠土樁。其設(shè)備噪音較擠土樁小，而廢泥漿、棄土運(yùn)輸?shù)瓤赡軙χ車h(huán)境造成影響。第11頁/共76頁第十二頁，共76頁。13 2.部分?jǐn)D土樁 當(dāng)擠土樁無法施工時(shí)，可采用預(yù)鉆小孔后打較大尺寸預(yù)制或灌注樁的施工方法，也可打入敞口樁。 3.擠土樁 擠土樁除施工噪音較大外，不存在(cnzi)泥漿及棄土污染問題，當(dāng)施工質(zhì)量好，方法得當(dāng)時(shí)，其單方混凝土材料所提供的承載力較非擠土樁及部分?jǐn)D土樁高。 第12頁/共76頁第十

6、三頁，共76頁。14五、按樁徑大小分類 1.小樁 樁徑d250mm。由于樁徑小，施工機(jī)械，施工場地及施工方法一般較為簡單。小樁多用于基礎(chǔ)加固（樹根樁或錨桿靜壓樁）及復(fù)合樁基礎(chǔ)。 2.中等直徑樁 250mmd800mm。這類樁長期以來在工業(yè)與民用建筑物中大量使用(shyng)，成樁方法和工藝繁多。第13頁/共76頁第十四頁，共76頁。15 3.大直徑樁 樁徑d800mm。近年來的發(fā)展較快，應(yīng)用范圍逐漸增大。因?yàn)闃稄酱笄覙抖诉€可以擴(kuò)大，因此，單樁承載力較高。此類樁除大直徑鋼管樁外，多數(shù)為鉆、沖、挖孔灌注樁。通常用于高層或重型建（構(gòu)）筑物的基礎(chǔ)，并可實(shí)現(xiàn)柱下單樁的結(jié)構(gòu)型式。正因?yàn)槿绱耍矝Q定(jud

7、ng)了大直徑樁施工質(zhì)量的重要性。第14頁/共76頁第十五頁，共76頁。16第3節(jié) 豎向荷載(hzi)下單樁的工作性能 孤立的一根(y n)樁稱為單樁，群樁中性能不受鄰樁影響的一根(y n)樁可視為單樁。 單樁工作性能的研究是單樁承載力分析理論的基礎(chǔ)。通過樁土相互作用分析，了解樁土間的傳力途徑和單樁承載力的構(gòu)成及其發(fā)展過程，以及單樁的破壞機(jī)理等，對正確評價(jià)單樁軸向承載力具有一定的指導(dǎo)意義。第15頁/共76頁第十六頁，共76頁。17一 單樁軸向荷載的傳遞 1樁身軸力和截面位移 在軸向荷載作用下，樁身將發(fā)生(fshng)壓縮變形；同時(shí)樁頂部分荷載通過樁身傳遞到樁底，致使樁底土層發(fā)生(fshng)壓

8、縮變形，這兩部分壓縮變形之和構(gòu)成樁頂軸向位移。 由于樁與樁周土體的緊密接觸，當(dāng)樁相對于土向下位移時(shí)，樁側(cè)表面受到土向上的摩阻力。第16頁/共76頁第十七頁，共76頁。18 在樁頂荷載沿樁身向下傳遞的過程中，必須不斷地克服這種摩阻力，故樁身截面的軸向力隨深度(shnd)逐漸減小，傳至樁底截面的軸向力為樁頂荷載減去全部樁側(cè)摩阻力，并與樁底支承反力（即樁端阻力）大小相等、方向相反。 樁通過樁側(cè)阻力和樁端阻力將荷載傳遞給土體，即土對樁的支承力由樁側(cè)阻力和樁端阻力兩部分組成。第17頁/共76頁第十八頁，共76頁。19 由樁底土層的壓縮(y su)變形導(dǎo)致的樁端位移加大了由于樁身的壓縮(y su)變形引起

9、的樁身各截面的位移，并促使樁側(cè)摩阻力進(jìn)一步發(fā)揮。一般來說，靠近樁身上部土層的摩阻力先于下部土層發(fā)揮出來，樁側(cè)阻力先于樁端阻力發(fā)揮出來。 單樁在軸向荷載作用下，樁身的截面位移、樁側(cè)的摩阻力分布以及軸力分布見下圖。第18頁/共76頁第十九頁，共76頁。20第19頁/共76頁第二十頁，共76頁。21二、樁側(cè)摩阻力和樁端阻力 樁側(cè)摩阻力是樁截面對樁周土的相對位移的函數(shù)(hnsh) qs= f(s)，可用下圖中的曲線OCD表示，且常簡化為折線OAB。AB段表示一旦樁土界面相對滑移超過某一極限值，側(cè)摩阻力將保持極限值不變。第20頁/共76頁第二十一頁，共76頁。22第21頁/共76頁第二十二頁，共76頁。

10、23 極限摩阻力可用類似于土的抗剪強(qiáng)度(qingd)的庫倫表達(dá)式：vsx Kv axautan cq 式中ca和a為樁側(cè)表面與土之間的附著力和摩擦角，x為深度z處作用于樁側(cè)表面的法向壓力(yl)，它與樁側(cè)土的豎向有效應(yīng)力 成正比例，即：第22頁/共76頁第二十三頁，共76頁。24 式中Ks為樁側(cè)土的側(cè)壓力系數(shù)，對擠土樁，K0KsKp；對非擠土樁，因樁孔中土被清除，而使KaKsK0 。此處， Ka 、 K0和Kp分別為主動、靜止和被動土壓力系數(shù)。 采用上述公式(gngsh)計(jì)算深度z處的單位側(cè)阻時(shí)，如取zv 第23頁/共76頁第二十四頁，共76頁。25則側(cè)阻將隨深度線性增大。然而砂土中的模型樁試

11、驗(yàn)表明，當(dāng)樁入土深度達(dá)到某一臨界值后，側(cè)阻就不隨深度增加了，這個(gè)現(xiàn)象稱為側(cè)阻的深度效應(yīng)。 綜上所述，樁側(cè)極限摩阻力與所在的深度、土的類別和性質(zhì)、成樁方法等許多因素(yn s)有關(guān)。第24頁/共76頁第二十五頁，共76頁。26 但是，樁側(cè)摩阻力達(dá)到極限值所需的樁土滑移(hu y)極限值則與土的類別有關(guān)、而與樁徑大小無關(guān)，根據(jù)試驗(yàn)資料約為46mm（對粘性土）或610mm（對砂類土）。第25頁/共76頁第二十六頁，共76頁。27 單樁受荷過程中樁端阻力的發(fā)揮不僅滯后于樁側(cè)阻力，而且其充分發(fā)揮所需的樁底位移值比樁側(cè)摩阻力達(dá)到極限所需的樁身截面位移值大的多。根據(jù)小型(xioxng)樁試驗(yàn)所得的樁底極限位

12、移值，對砂類土約為d/12d/10，對粘性土約為d/10d/4（d為樁徑）。因此，對工作狀態(tài)下的單樁，其樁端阻力的安全儲備一般大于樁側(cè)摩阻力的安全儲備。第26頁/共76頁第二十七頁，共76頁。28三、單樁的破壞模式（圖6） 1.屈曲破壞 2.整體(zhngt)剪切破壞 3.刺入破壞四、樁側(cè)負(fù)摩阻力 樁土之間相對位移的方向決定了樁側(cè)摩阻力的方向，當(dāng)樁周圍土層相對于樁側(cè)向下位移時(shí)，樁側(cè)摩阻力方向向下，稱為負(fù)摩阻力。第27頁/共76頁第二十八頁，共76頁。29 通常以下情況需考慮樁側(cè)摩阻力作用：（1）軟土地區(qū)，大范圍(fnwi)地下水位下降；（2）樁側(cè)地面承受局部較大的長期荷載；（3）樁穿越較厚松散

13、填土、自重濕陷性黃土、欠固結(jié)土層進(jìn)入相對較硬土層；（4）凍土地區(qū)，溫度升高引起樁側(cè)土的缺陷。第28頁/共76頁第二十九頁，共76頁。30第4節(jié) 單樁豎向承載力的確定(qudng) 單樁承載力是指單樁在外荷作用下，不喪失(sngsh)穩(wěn)定性、不產(chǎn)生過大變形時(shí)的承載能力。一、按材料強(qiáng)度(qingd)確定)(gypccAfAfR 豎向承載力設(shè)計(jì)值第29頁/共76頁第三十頁，共76頁。31二、按單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)確定 原型靜載荷試驗(yàn)（圖7）是傳統(tǒng)的也是最可靠的確定承載力的方法。它不僅可確定樁的極限承載力，而且通過(tnggu)埋設(shè)各類測試元件可獲得樁身軸力、樁側(cè)阻力、樁端阻力、荷載沉降關(guān)系等諸多資料

14、。第30頁/共76頁第三十一頁，共76頁。32 對于預(yù)制樁，由于土體因打樁擾動而降低的強(qiáng)度有待隨時(shí)間而恢復(fù)，在樁身強(qiáng)度達(dá)到(d do)設(shè)計(jì)要求的前提下，樁設(shè)置后開始載荷試驗(yàn)所需的間歇時(shí)間：對于砂類土不得少于7天；粉土和粘性土不得少于15天，飽和粘性土不得少于25天。 第31頁/共76頁第三十二頁，共76頁。33 在同一條件(tiojin)下，進(jìn)行靜載荷試驗(yàn)的樁數(shù)不宜少于總樁數(shù)的1%，工程樁總樁數(shù)在50根以內(nèi)時(shí)不應(yīng)少于2根，其他情況不應(yīng)少于3根。 關(guān)于單樁豎向靜載（抗壓）試驗(yàn)的方法、終止加載條件(tiojin)以及單樁豎向極限承載力（圖8）的確定詳見建筑基礎(chǔ)規(guī)范附錄。第32頁/共76頁第三十三頁

15、，共76頁。34三、按土的抗剪強(qiáng)度(qingd)指標(biāo)確定（豎向極限承載力）四、按靜力觸探法確定P221)(ppusuulAGQQQ pcuapuANclcuQii 對于(duy)粘性土第33頁/共76頁第三十四頁，共76頁。35五、按經(jīng)驗(yàn)公式法確定(qudng)（豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值）（1）d800mm的灌注樁和預(yù)制樁（2）大直徑樁ppkksppkskukAqlquQQQii ppkpskssppkskukAqlquQQQiii 第34頁/共76頁第三十五頁，共76頁。36六、單樁的豎向承載力特征值。第35頁/共76頁第三十六頁，共76頁。37例1：P235 T8.1。 第36頁/共76頁第三

16、十七頁，共76頁。38第5節(jié) 樁的水平(shupng)承載力與位移 建筑工程中的樁基礎(chǔ)大多數(shù)以承受豎向荷載為主，但在風(fēng)荷載、地震荷載、機(jī)械制動荷載或土壓力、水壓力等作用下，也將承受一定(ydng)的水平荷載。第37頁/共76頁第三十八頁，共76頁。39一、水平(shupng)荷載下基礎(chǔ)的受力特性 第38頁/共76頁第三十九頁，共76頁。40二、單樁水平靜(pngjng)載荷試驗(yàn) 第39頁/共76頁第四十頁，共76頁。41三、水平受荷樁的內(nèi)力及位移分析 水平荷載下樁的理論分析方法是按彈性地基理論計(jì)算，即，把承受(chngshu)水平荷載的單樁視為彈性地基（由水平向彈簧組成）中的豎直梁，通過求解梁

17、的撓曲線微分方程來計(jì)算樁的彎矩和剪力及樁的水平承載力。xkhx 第40頁/共76頁第四十一頁，共76頁。42（1）常數(shù)(chngsh)法（2）k法（3）m法（4）c法樁的水平位移(wiy)較大時(shí)，“m”法計(jì)算結(jié)果接近實(shí)際；當(dāng)水平位移(wiy)較小時(shí)，“c”法接近實(shí)際。第41頁/共76頁第四十二頁，共76頁。43第6節(jié) 群樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)(shj) 樁基一般由多根樁和連接上部結(jié)構(gòu)的承臺組成，群樁中的每根樁稱為基樁。豎向荷載作用下的群樁基礎(chǔ)，由于承臺、樁、土相互作用，其樁的承載力和沉降與單樁有顯著(xinzh)差別（承載力小于各單樁承載力之和，沉降量大于單樁的沉降量），這種現(xiàn)象為群樁效應(yīng)。第42頁/共7

18、6頁第四十三頁，共76頁。44端承型群樁基礎(chǔ)摩擦(mc)型群樁基礎(chǔ)1 1 第43頁/共76頁第四十四頁，共76頁。45 樁基在荷載作用下，由樁和承臺底地基土共同(gngtng)承擔(dān)荷載，構(gòu)成復(fù)合樁基。剛性承臺底面土反力呈馬鞍形分布。第44頁/共76頁第四十五頁，共76頁。46一、群樁的豎向承載力設(shè)計(jì)值側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)(xsh)端阻群樁效應(yīng)系數(shù)(xsh)側(cè)阻端阻綜合群樁效應(yīng)系數(shù)(xsh)承臺土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)(xsh) 單樁平均極限側(cè)阻力單樁平均極限側(cè)阻力阻力阻力群樁中基樁平均極限側(cè)群樁中基樁平均極限側(cè) s 單樁平均極限端阻力單樁平均極限端阻力端阻力端阻力群樁中基樁平均極限群樁中基樁平均極限 p

19、 單樁極限承載力單樁極限承載力承載力承載力群樁中各基樁平均極限群樁中各基樁平均極限 sp 力標(biāo)準(zhǔn)值力標(biāo)準(zhǔn)值承臺底地基土極限承載承臺底地基土極限承載阻力阻力群樁承臺底平均極限土群樁承臺底平均極限土 c 第45頁/共76頁第四十六頁，共76頁。47 經(jīng)驗(yàn)參數(shù)法確定復(fù)合樁基或基樁的豎向承載力設(shè)計(jì)(shj)值為： 靜載試驗(yàn)法確定復(fù)合樁基或基樁的豎向承載力設(shè)計(jì)(shj)值為： cckcppkpssks/ QQQR cckcspuksp/ QQR 其中(qzhng)nAqQ/cckck 第46頁/共76頁第四十七頁，共76頁。48 對于復(fù)合(fh)樁基，不考慮承臺效應(yīng)，取 按表8.17中 所對應(yīng)的值；對于

20、樁基和樁數(shù)不超過3根的非端承樁基，也不考慮群樁效應(yīng)，可取sppsc, 0 、 2 . 0/c lb0 . 1, 0sppsc 、第47頁/共76頁第四十八頁，共76頁。49二、樁頂作用(zuyng)效應(yīng)簡化計(jì)算軸心豎向力作用(zuyng)下：偏心豎向力作用(zuyng)下：kkiFGNnyx22kikkkiiiiMxFGMyNnyx第48頁/共76頁第四十九頁，共76頁。50三、基樁豎向承載力驗(yàn)算（1）荷載效應(yīng)基本組合軸心荷載作用下：偏心(pinxn)荷載作用下：（2）地震作用效應(yīng)組合軸心荷載作用下：偏心(pinxn)荷載作用下：kmax1.2NRkNR和max1.5EkNREk1.25NR和

21、kNREk1.25NR第49頁/共76頁第五十頁，共76頁。51四、樁基軟弱(runru)下臥層承載力驗(yàn)算zmazzf第50頁/共76頁第五十一頁，共76頁。52第7節(jié) 樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)(shj) 和淺基礎(chǔ)一樣，樁基的設(shè)計(jì)也應(yīng)符合安全、合理和經(jīng)濟(jì)的要求。對樁和承臺來說，應(yīng)有足夠的強(qiáng)度、剛度和耐久性；對地基來說，要有足夠的承載力和不產(chǎn)生(chnshng)過量的變形。第51頁/共76頁第五十二頁，共76頁。53一、基本設(shè)計(jì)資料 設(shè)計(jì)樁基之前必須具備各種資料：建筑物類型及其規(guī)模、巖土工程(gngchng)勘察報(bào)告、施工機(jī)具和技術(shù)條件、環(huán)境條件及當(dāng)?shù)貥痘こ?gngchng)經(jīng)驗(yàn)?？辈靾?bào)告應(yīng)符合勘察規(guī)范的一

22、般規(guī)定和樁基工程(gngchng)的專門勘察要求。第52頁/共76頁第五十三頁，共76頁。54二、樁型、截面和樁長的選擇 樁基設(shè)計(jì)(shj)的第一步就是根據(jù)地層條件和施工能力，選擇樁型（預(yù)制樁或灌注樁）、樁的截面尺寸和長度。 確定樁長的關(guān)鍵，在于選擇樁端持力層。堅(jiān)實(shí)土（巖）層（可用觸探試驗(yàn)或其它指標(biāo)作為堅(jiān)實(shí)土層的鑒別標(biāo)準(zhǔn)）最適宜作為樁端持力層。第53頁/共76頁第五十四頁，共76頁。55 對于樁端進(jìn)入堅(jiān)實(shí)土層的深度和樁端下堅(jiān)實(shí)土層的厚度，應(yīng)該(ynggi)有所要求。一般可以這樣考慮： 1.對黏性土、粉土進(jìn)入的深度不宜小于2倍樁徑，砂土不宜小于1.5倍樁徑；對碎石類土不宜小于1倍樁徑；當(dāng)存在軟弱

23、下臥層時(shí)，樁端以下硬持力層厚度不宜小于3d。第54頁/共76頁第五十五頁，共76頁。562.對于嵌巖樁，嵌巖深度應(yīng)綜合荷載、上覆土層、基巖(j yn)、樁徑、樁長諸因素確定；對于嵌入傾斜的完整和較完整巖的全斷面深度不宜小于0.4d且不小于0.5m，傾斜度大于30%的中風(fēng)化巖，宜根據(jù)傾斜度及巖石完整性適當(dāng)加大嵌巖深度；對于嵌入平整、完整的堅(jiān)硬巖和較硬巖的深度不宜小于0.2d，且不應(yīng)小于0.2m。第55頁/共76頁第五十六頁，共76頁。57 在確定樁長之后，施工時(shí)樁的設(shè)置深度(shnd)必須滿足設(shè)計(jì)要求。如果土層比較均勻，堅(jiān)實(shí)土層層面比較平坦，那么樁的實(shí)際長度常與設(shè)計(jì)樁長比較接近；當(dāng)場地土層復(fù)雜，

24、或者樁端持力層層面起伏不平時(shí)，樁的實(shí)際長度常與設(shè)計(jì)樁長不一致。第56頁/共76頁第五十七頁，共76頁。58 在確定樁的類型(lixng)和幾何尺寸后，應(yīng)初步確定承臺底面標(biāo)高。一般情況下，主要從結(jié)構(gòu)要求和方便施工的角度來選擇承臺深度。季節(jié)性凍土上的承臺埋深，應(yīng)根據(jù)地基土的凍脹性考慮，并應(yīng)考慮是否需要采取相應(yīng)的防凍害措施。膨脹土的承臺，其埋深選擇與此類似。第57頁/共76頁第五十八頁，共76頁。59三、樁的根數(shù)和布置 1.樁的根數(shù) 初步估計(jì)樁數(shù)時(shí)，先不考慮群樁效應(yīng)(xioyng)，在確定了基樁承載力特征值R后，可對樁數(shù)進(jìn)行估算。當(dāng)樁基為軸心受壓時(shí)，樁數(shù)n應(yīng)滿足下式要求：kkFGnR第58頁/共76頁第五十九頁，共76頁。60式中 F作用在承臺上的軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值； G承臺及其上方填土的重力。 偏心受壓時(shí)，對于(duy)偏心距固定的樁基，如果樁的布置使得群樁橫截面的重心與荷載合力作用點(diǎn)重合，則仍可按上式估算樁數(shù)，否則，樁的根數(shù)應(yīng)按上式確定的增加10%20%。第59頁/共76頁第六十頁，共76頁。61 對樁數(shù)超過3根的非端承群樁基礎(chǔ)，在求得基樁承載力設(shè)計(jì)值后應(yīng)重新估算樁數(shù)，如有必要，還要通過(tnggu)樁基軟弱下臥層承載力和樁基沉降驗(yàn)算才能最終確定。第60頁/共76頁第六十一頁，共76頁。62 應(yīng)當(dāng)指出(zh ch)