結構計算步驟實例

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上 結構設計1.1 設計資料1.工程名稱：邵陽縣石齊中學教學樓樓設計。2.工程概況： 建筑面積為3040m2，主體五層，結構形式為框架結構層高3.6m，室內外高差為0.45m。3.地質條件：土層分布為：a層：雜填土和腐殖土，厚約0.6m ；b層：褐色粘土，厚約0.65.5m ； c層：巖石，5.5m以下，4.基本風壓W=0.35kN/m2，地面粗躁程度為B類，地基承載力標準值為270kpa。1.2 結構設計方案及布置框架結構具有建筑平面布置靈活，室內空間大的優(yōu)點，本次設計的教學樓采用鋼筋混凝土框架結構。它是由梁，柱通過節(jié)點連接組成的承受豎向荷載和水平荷載的結構體系。墻體

2、只給圍護和隔斷作用。按結構布置不同，框架結構可以分為橫向承重，縱向承重和縱橫向承重三種布置方案。本次設計的教學樓采用橫向承重方案，豎向荷載主要由橫向框架承擔，樓板為現澆混凝土樓板，橫向框架還要承受橫向的水平風載。在房屋的縱向則設置連系梁與橫向框架連接，這些聯(lián)系梁與柱實際上形成了縱向框架，承受平行于房屋縱向的水平風荷載。1.3 結構縫的設置在結構總體布置中，為了降低地基沉降、溫度變化和體型復雜對結構的不利影響，可以設置沉降縫、伸縮縫將結構分成若干獨立的單元。當房屋既需要設沉降縫，又需要設伸縮縫，沉降縫可以兼做伸縮縫，兩縫合并設置。其沉降縫和伸縮縫均應該符合建筑規(guī)范要求，并進可能做到多縫合一。1.

3、4 框架計算單元的確定3.4.1 計算單元一榀計算框架的選取如圖1.1所示。 圖1.1 框架計算單元簡圖1.4.2 框架梁、柱截面尺寸估算1 計算單元取相鄰兩個柱距的1/2寬作為計算單元，如上圖陰影所示。2 框架幾何尺寸（1）框架截面尺寸 （a）橫向框架梁h=（1/81/14）l=（1/81/14）×6600=471825mm；取h=600mm；b=（1/21/3）h=（1/21/3）×600=200300mm；取b=300mm；取b×h=300mm×600mm。中間框架梁由于跨度較小，截面尺寸取為b×h=300mm×300mm。 （

4、b）縱向框架梁 h=(1/81/14) l=（1/81/14）×3600=257450mm；取h=300mm b=（1/21/3）h=（1/21/3）×300=100150mm； 取b×h=250mm×250mm。 （c）框架柱 b=h=(1/81/12) H=(1/81/12) ×3600=300450mm； b=h=(1/81/12) H=(1/81/12) ×3600=300450mm； 取b×h=400mm×400mm。 （d）樓板厚度（采用雙向板） h= l/40 =3.6/40=0.09m； 取樓板厚h

5、=100mm。 （2）梁、柱的計算高（跨）度 梁的跨度:取軸線間距，即邊跨梁為6.6m，中間跨梁為1.8m。 底層柱高： 假定框架柱嵌固于基礎頂面，框架梁與柱剛接，底層柱高從基礎頂面算至二層樓面。 h=0.6+0.45+3.6=4.65m 其他層柱高：取層高，即為3.6m。1.4.3 梁、柱線剛度計算及框架計算簡圖確定（1）確定框架計算簡圖 框架在豎向荷載作用下，可以忽略結點側位移，按剛性方案設計。在水平荷載作用下，不能忽略節(jié)點側移，按彈性方案設計。（2）梁柱線剛度計算柱線慣性矩： 底層柱線剛度： 其它層柱線剛度： 對于梁考慮整體剛度提高取邊跨梁的慣性矩： 邊跨梁的線剛度： 中間跨梁的慣性矩：

6、 中間跨梁的線剛度： 令其邊跨梁的線剛度，則其余各桿件的相對線剛度為： 框架梁、柱相對線剛度如圖1.2所示： 圖1.2 框架梁、柱相對線剛度1.5 荷載計算3.5.1 恒荷載計算（1）屋面結構層：120厚現澆混凝土板 0.10×25 =2.50kN/m2找坡層：1：10水泥珍珠巖（3%找坡）： 1/2×15×2%×1/2×11 =0.83kN/m2找平層：15厚水泥砂漿 0.015×20 =0.30kN/m2防水層（SBS瀝青改性瀝青卷材）： 0.36kN/m2保護層：20厚混合砂漿 0.02×17 =0.34kN /m2屋

7、面恒荷載標準值合計： 4.50kN/m2（2）標準層樓面 12厚大理石地面 0.012×28 =0.336kN/m230mm細石混凝土 0.03×24 =0.72kN/m2結構層：120厚現澆混凝土板 0.10×25 =2.50kN/m2抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×17 =0.17kN/m2樓面恒荷載標準值合計： 3.70kN/m2（3）梁的自重（橫向）邊跨梁自重： 25×0.30×0.60=4.50kN/m中跨梁自重： 25×0.30×0.30=2.25kN/m（縱向）框架梁自重： 25×0.25

8、×0.30=1.88kN/m（4）柱的自重 柱截面尺寸b×h=400mm×400mm柱自重（底層）： 25×0.40×0.40=4.50kN/m（5）外縱墻（240灰砂磚）自重(標準層)240灰砂磚： 18×（3.6-1.80-0.30）×0.24=6.48kN/m 門窗： 0.35×1.8=0.63kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 17×（3.6-1.80）×0.01=0.306kN/m合計： 7.42kN/m（6）內橫墻（240灰砂磚）自重(標準層)240灰砂磚： 18×（3.6-0

9、.6）×0.24=12.96kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 17×（3.6-0.6）×0.01=0.51kN/m合計： 13.47kN/m（7）女兒墻自重 ： 19×0.24×1.0=4.56kN/m（8）AB軸間框架板傳荷載混凝土結構設計規(guī)定，板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖3.1所示。三角形傳荷：（3.1）梯形傳荷：（3.2）邊跨框架梁承擔的由屋面板、樓面板傳來的荷載形式為梯形，中間跨框架梁承擔的由屋面板、樓面板傳來的荷載形式為三角形，為計算簡便，按支座彎矩等效原則，將其簡化為矩形分布如下，其中：是實際荷載，

10、是等效均布荷載，=0.27。 圖1.3 梯形荷載及三角形分布等效圖屋面板傳荷載：恒載 4.5×3.6×（1-2×0.272 +0.273）=14.16kN/m樓面板傳荷載：恒載 3.7×3.6×（1-2×0.272 +0.273）=11.64kN/m梁自重 4.5kN/m（9）AB軸間框架梁均布荷載屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載 4.5kN/m+14.16kN/m=18.66kN/m樓面梁(一層梁) 恒載=梁自重+板傳荷載+橫墻重 4.5kN/m+11.64kN/m+13.47kN/m =29.61kN/m樓面梁(二四層梁) 恒載=梁

11、自重+板傳荷載 4.5kN/m+11.64kN/m=16.14kN/m（10）BC軸間框架板傳荷載屋面板傳荷載：恒載 4.5kN/m2×1.8/2×5/8×2=5.06kN/m樓面板傳荷載：恒載 3.7kN/m2×1.8/2×5/8×2=4.16kN/m梁自重 2.25kN/m（11）BC軸間框架梁均布荷載屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載 2.25kN/m+5.06kN/m=7.31kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載 2.25kN/m+4.16kN/m=6.41kN/m恒荷載作用下的荷載分布圖如圖1.4。圖1.4 恒荷載作用分布圖（

12、單位：kN/m）1.5.2 活荷載計算由結構荷載設計規(guī)范，得以下荷載數值：（1）屋面和樓面活荷載標準值不上人屋面： 0.5kN/ m2樓面：教室 2.0kN/ m2 走道 2.5kN/ m2廁所 2.5kN/ m2（2）雪荷載 0.45kN/ m2屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者中取最大值。屋面板傳荷載：活載 （1-2×0.272 +0.273）×0.5×3.6=1.570kN/m走道 0.5×1.8=0.56kN/m樓面板傳荷載：活載 （1-2×0.272 +0.273）×2.0×3.6m =6.29kN/m走道 2.5

13、×1.8=2.81kN/m活荷載作用下的荷載分布圖如圖1.5。圖1.5 活荷載作用分布圖(單位：kN/m)1.5.3 風荷載計算（1）作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中荷載標準值如公式（3.3）所示：（3.3）式中 基本風壓 風壓高度變化系數，地面粗糙度為B類；風荷載體型系數，根據建筑物的體型查表得=1.3；風振系數，由于建筑物總高不超過30m，所以=1.0；下層層高；上層層高；B迎風面的寬度。由公式（3.3）得表1.1 集中風荷載標準值。風荷載作用下的荷載分布圖如圖1.6。表1.1 集中風荷載標準值z/m離地高度/m/m20.251.251.001.30.353.61.04.6116

14、.351.141.001.30.353.63.66.7212.451.001.001.30.353.63.65.908.551.001.001.30.353.63.65.904.051.001.001.30.354.053.66.27風荷載作用下的荷載分布圖如圖1.6。圖1.6 風荷載作用下荷載分布圖（單位：kN）1.6 內力計算 3.6.1 恒荷載內力計算 （1）恒荷載作用下固端彎矩計算固端彎矩計算如表1.2所示。表1.2 固端彎矩計算表邊跨框架梁中間跨框架梁頂層底層及標準層（2）節(jié)點分配系數計算頂層分配系數計算過程如下（其他層計算方法相同，見表1.3）節(jié)點A：， ， 節(jié)點B：， 表1.3

15、節(jié)點分配系數計算表節(jié)點G各桿端分配系數節(jié)點H各桿端分配系數頂層A5B50.74B5A50.55A5A40.26B5C50.25B5B40.2標準層A4B40.58B4A40.46A4A30.21B4B30.17A4A50.21B4C40.2B4B50.17底層A1B10.61B1A10.48A1A20.22B1B00.13A1A00.17B1C10.17B1B20.22恒荷載作用下內力計算采用力矩二次分配法；計算過程見表1.4，內力圖如圖1.7所示。表1.4 恒荷載作用下內力計算分析上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00.260.740.5500.20.25-67.7467.74-1.9717.61

16、50.13-36.17-13.16-16.446.15-18.0925.07-4.848.223.108.84-15.65-5.69-7.1126.86-26.8640.99-23.69-17.30.210.210.580.460.170.170.2-58.5958.59-1.7312.3012.3033.9926.16-9.67-9.67-11.368.816.15-13.0817.00-6.85-4.845.68-0.39-0.39-1.10-5.18-1.91-1.91-2.2620.7218.06-38.7844.25-18.16-16.42-9.670.210.210.580.460

17、.170.170.2-58.5958.59-1.7312.3012.3033.9926.16-9.67-9.67-11.366.156.15-13.0817.00-4.84-4.845.680.160.160.46-5.98-2.21-2.21-2.6018.6118.61-37.2243.45-16.72-16.72-10.010.210.210.580.460.170.170.2-58.5958.059-1.7312.3012.3033.99-26.16-9.67-9.67-11.366.1511.86-13.0817.00-4.84-8.995.68-1.04-1.04-2.85-4.0

18、7-1.50-1.50-1.7817.4123.12-40.5345.36-16.01-20.16-9.190.220.170.610.480.170.130.22-107.48107.48-1.7323.6518.2765.56-50.76-17.98-13.75-23.266.150.00-25.3832.78-4.840.0011.634.233.2711.73-18.99-6.73-5.14-8.7134.0321.54-55.5770.51-29.55-18.89-22.0710.77-9.95 恒荷載作用下的荷載圖如圖1.7。圖1.7 恒荷載作用下內力圖(單位：kN.m、kN)1.

19、6.2 活荷載內力計算 （1）固端彎矩計算固端彎矩計算見表1.5，分配系數同表1.2。表1.5 固端彎矩計算表邊跨框架梁中間跨框架梁頂層底層及標準層（2）活荷載作用下內力分析活荷載作用下內力計算方法與恒荷載相同，采用力矩二次分配法。具體見表1.6.表1.6 活荷載作用下內力計算分析上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00.260.740.5500.20.25-5.705.70-0.151.484.22-3.05-1.11-1.392.40-1.532.11-1.880.70-0.23-0.64-0.51-0.19-0.233.65-43.654.25-3.18-1.070.210.210.580.46

20、0.170.170.2-22.8322.83-0.764.794.7913.25-10.15-3.75-3.75-4.420.742.40-5.086.63-0.56-1.882.210.410.411.12-2.94-1.09-1.09-1.285.947.60-13.5416.37-5.40-6.72-4.250.210.210.580.460.170.170.2-22.8322.83-0.764.794.7913.25-10.15-3.75-3.75-4.422.402.40-5.086.63-1.88-1.882.210.050.050.14-2.34-0.86-0.86-1.027.

21、247.24-14.5216.97-6.49-6.49-3.990.210.210.580.460.170.170.2-22.8322.83-0.764.794.7913.25-10.15-3.75-3.75-4.422.402.51-5.086.63-1.88-1.882.210.040.040.09-2.34-0.86-0.86-1.027.237.34-14.5716.97-6.49-6.49-3.990.220.170.610.480.170.130.22-22.8322.83-0.765.023.8813.93-10.59-3.75-2.87-4.862.400.00-5.306.9

22、7-1.880.002.430.640.491.77-3.61-1.29-0.98-1.648.064.37-12.4315.60-6.92-3.85-4.832.19-1.93活荷載作用下的內力圖如圖1.8。 圖1.8 活荷載作用下內力圖(單位：kN.m、kN)1.6.3 風荷載內力計算 （1）各層D值及剪力分配系數的計算（3.4）式中 柱抗側剛度修正系數；柱的高度。 根據公式（3.4），各層D值及剪力分配系數的計算見表1.7。表1.7 各柱的D值及剪力分配系數表層位及層高柱號 kN/mkN/m五層3.6mA( D )0.1940.9060.233B( C )0.2230.267二至四層3.

23、6mA( D )0.1940.9060.233B( C )0.2230.267一層4.65mA( D )0.0970.5000.235B( C )0.1090.265（2）各柱反彎點、剪力、柱端彎矩計算框架各柱的反彎點位置、剪力、柱端彎矩的計算見表1.8。表1.8 各柱的反彎點位置、剪力、柱端彎矩層號柱號五A( D )0.2334.611.070.350.351.352.50B( C )0.2671.230.3540.3541.582.86四A( D )0.23311.332.640.350.353.336.18B( C )0.2673.030.3540.3543.867.05三A( D )0

24、.23317.234.010.350.355.059.38B( C )0.2674.600.3540.3545.8610.70二A( D )0.23323.135.390.350.356.7912.61B( C )0.2676.180.3540.3547.8814.37一A( D )0.23529.406.910.3540.35411.3720.76B( C )0.2657.790.350.3512.6923.55注：表中，其中為反彎點修正值，設計中取值為0。（3）梁端彎矩計算梁端彎矩的計算根據節(jié)點平衡理論，按各節(jié)點上梁的線剛度大小進行分配第5層A節(jié)點： 已知MA5A4=2.50kN·

25、;m，則MA5B5=2.50kN·m B 節(jié)點：已知MB5B4=2.86kN·m，則MB5C5=0.46/（1.00+0.46） ×2.86=0.90kN·mMB5A5=1.00/（1.00+0.46） ×2.86=1.96kN·m第4層A節(jié)點：已知MA4A5=1.35kN·m，MA4A3=6.18kN·m，則MA4B4=1.35 +6.18=7.53kN·mB節(jié)點：已知MB4B5=1.58kN·m，MB4B3=7.05kN·m，則MB4C4=0.46/（1.00+0.46） 

26、5;（1.58 +7.05）=2.72kN·m,MB4A4=1.00/（1.00+0.46） ×（1.58 +7.05）=5.91kN·m 第3層A節(jié)點：已知MA3A4=3.33kN·m,MA3A2=9.38kN·m，則MA3B3=3.33+9.38=12.71kN·mB節(jié)點：已知MB3B4=3.86kN·m，MB3B2=10.70kN·m，則MB3C3=0.46/（1.00+0.46） ×（3.86 +10.70）=4.59kN·mMB3A3=1.00/（1.00+0.46） ×（3

27、.86 +10.70）=9.97kN·m第2層A節(jié)點：已知MA2A3=5.05kN·m，MA2A1=12.61kN·m，則MA2B2=5.05+12.61=17.66kN·mB節(jié)點：已知MB2B3=5.86kN·m，MB2B1=14.37kN·m，則MB2C2=0.46/（1.00+0.46） ×（5.86+14.37）=6.37kN·mMB2A2=1.00/（1.00+0.46） ×（5.86+14.37）=13.86kN·m第1層A節(jié)點：已知MA1A2=6.79kN·m，MA2A1

28、=20.76kN·m，則MA1B1=6.79+20.76=327.55kN·mB節(jié)點：已知MB1B2=7.88kN·m，MB2B1=23.55kN·m，則MB1C1=0.46/（1.00+0.46） ×（7.88 +23.55）=9.90kN·mMB1A1=1.00/（1.00+0.46） ×（17.88 +23.55）=21.53kN·m風荷載作用下的荷載圖如圖1.9。圖1.9 風荷載作用下內力圖(單位：kN.m、kN)1.7 內力組合1.7.1 框架柱內力組合（1）本設計采用三種組合類型，分別是： 1.35&#

29、215;1.4×0.7× 1.2×1.4×1.4×0.6× 1.2×1.4×0.7×1.4×框架柱在恒荷載、活荷載作用下的軸力硬包括縱向框架梁、橫向框架梁傳來的剪力和框架柱自重?？蚣苤诤愫奢d、活荷載、風荷載作用下的內力組合見表1.9、表1.10。同框架梁一樣，只取邊柱（A、D柱）、中柱（B、C柱）進行組合?？紤]以下四種不利的荷載類型：及相應的、；max及相應的、；min及相應的、；及相應的、。（2）A軸、D軸柱縱向集中荷載計算頂層柱柱上端：女兒墻重 19×0.24×1.0&

30、#215;3.6=14.77kN屋面三角形荷載 2 ×1/2×1.8 ×1.8×4.5 =14.58kN屋面梯形荷載 ( 6.6/2 ×3.6-1/2 ×1.8×1.8×2）×4.5=38.88kN 外縱向框架梁重 1.88×（3.6-0.45)=6.02kN邊跨梁重 4.5×6.6×1/2=14.85kN柱上端合計： 89.1kN柱自重： 0.40×0.40×3.6×25=14.4kN柱下端合計： 103.5kN標準層柱柱上端：樓面三角形荷載

31、2 ×1/2×1.8×1.8×3.7=11.99kN樓面梯形荷載 （6.6/2 ×3.6-1/2 ×1.8×1.8×2）×3.7=31.97kN 外縱向框架梁重 1.88×（3.6-0.45）=6.02kN邊跨梁重 4.5×6.6×1/2=14.85kN外墻及門窗重 7.42×3.6=26.71kN柱上端合計： 91.54kN柱自重： 0.40×0.40×3.6×25=14.4kN柱下端合計： 105.94kN第一層柱柱上端：樓面三角形

32、荷載 2 ×1/2×1.8×1.8×3.7 =11.99kN樓面梯形荷載 （6.6/2 ×3.6-1/2 ×1.8×1.8×2）×3.7 =31.97kN 外縱向框架梁重 1.88×（3.6-0.45）=6.02kN邊跨梁重 4.5×6.6×1/2=14.85kN外墻及門窗重 7.42×3.6=26.71kN內橫墻重 13.47×3.3=44.45kN柱上端合計： 135.99kN柱自重： 0.40×0.40 ×25×3.6=

33、14.4kN柱下端合計： 150.39kN（3）B軸、C軸柱縱向集中荷載計算頂層柱柱上端： 屋面三角形荷載 2 ×1/2×1.8 ×1.8×4.5 =14.58kN屋面梯形荷載 （6.6/2 ×3.6-1/2 ×1.8×1.8×2）×4.5=38.88kN 屋面走廊矩形部分荷載 1.8/2×3.6×4.5 =14.58kN橫向梁（中跨） 2.25×1.8/2=2.03kN縱向框架梁 1.88×3.6=6.77kN橫向梁（邊跨） 4.5×6.6×1

34、/2=14.85kN柱上端合計： 91.69kN柱自重： 14.4kN柱下端合計： 106.09kN標準層柱柱上端：樓面三角形荷載 2 ×1/2×1.8 ×1.8×3.7 =11.99kN樓面梯形荷載 （6.6/2 ×3.6-1/2 ×1.8×1.8×2）×3.7=31.97kN 樓面走廊矩形部分荷載 1.8/2×3.6×3.7 =11.99kN橫向梁（中跨） 2.25×1.8/2=2.03kN縱向框架梁 1.88×3.6=6.77kN橫向梁（邊跨） 4.5

35、5;6.6×1/2=14.85kN縱墻及門窗重 7.42×6.6×1/2=26.71kN柱上端合計： 106.31kN柱自重： 14.4kN柱下端合計： 120.71KN第一層柱柱上端：樓面三角形荷載 2 ×1/2×1.8 ×1.8×3.7 =11.99kN樓面梯形荷載 （6.6/2 ×3.6-1/2 ×1.8×1.8×2）×3.7 =31.97kN 樓面走廊矩形部分荷載 1.8/2×3.6×3.7 =11.99kN橫向梁（中跨） 2.25×1.

36、8/2=2.03kN縱向框架梁 1.88×3.6=6.77kN橫向梁（邊跨） 4.5×6.6×1/2=14.85kN內橫墻重 13.47×3.3=44.45kN縱墻及門窗重 7.41×3.6=26.71kN柱上端合計： 150.76kN柱自重： 14.4kN柱下端合計： 165.16kN（4）A軸、D軸柱縱向集中活荷載計算屋面三角形荷載 2 ×1/2×1.8 ×1.8×0.5 =1.62kN屋面梯形荷載 （6.6/2 ×3.6-1/2 ×1.8×1.8×2）

37、5;0.5 =4.32kN 合計： 5.94kN標準層樓面三角形部分荷載 2 ×1/2×1.8×1.8×2=6.48kN樓面梯形部分荷載 (6.6/2 ×3.6-1/2 ×1.8×1.8×2) ×2.0=17.28kN合計： 23.76kN（5）B軸、C軸柱縱向集中活荷載計算屋面三角形部分荷載 2 ×1/2×1.8 ×1.8×0.5 =1.62kN屋面梯形部分荷載 （6.6/2 ×3.6-1/2 ×1.8×1.8×2）

38、5;0.5 =4.32kN屋面走廊矩形部分荷載 1.8/2×3.6×0.5 =1.62kN 合計： 7.56kN標準層樓面三角形部分荷載 2 ×1/2×1.8×1.8×2=6.48kN樓面矩形部分荷載 (6.6/2 ×3.6-1/2 ×1.8×1.8×2) ×2.0=17.28kN屋面走廊矩形部分荷載 1.8/2×3.6×2.5 =8.1kN 合計： 31.86kN表1.9 A軸框架柱基本內力組合截面位置荷載類型控制截面豎向荷載風荷載內力組合恒載活載1.35+1.4

39、× 0.7×1.2+ 1.4+ 1.4×0.61.2+ 1.4×0.7+1.4最大軸力Nmax彎矩Mmax 彎矩MminA柱五層上端M26.863.652.5039.8439.4439.3139.8439.31N89.15.940.68126.11115.81113.69126.11下端M20.725.941.3533.7934.3132.5834.3132.58N103.55.940.68145.55133.09130.97145.55四層上端M18.067.66.1831.8337.5037.8137.8131.83N195.0429.72.0429

40、2.41277.34266.01292.41下端M18.617.243.3332.2235.2734.0935.2732.22N209.4429.72.04311.85294.62283.29311.85三層上端M18.617.249.3832.2240.3542.5642.5632.22N300.9853.463.44458.71438.91418.38458.71下端M17.417.235.0530.5935.2635.0535.2630.59N315.3853.463.44478.15456.19435.66478.15二層上端M23.127.3412.6138.4148.6152.5952.5938.41N406.9277.224.78625.02600.43570.67625.02下端M34.038.066.7953.8457.8258.2458.2453.84N421.3277.224.78644.46617.71587.56644.46一層上端M21.544.3720.7633.3649.4059.1959.1933.36N577.71100.987.44870.7783