蝸輪蝸桿傳動承載能力計算

1、普通圓柱蝸桿傳動承載能力計算(一)蝸桿傳動的失效形式、設(shè)計準(zhǔn)則及常用材料和齒輪傳動一樣，蝸桿傳動的失效形式也有點蝕(齒面接觸疲勞破壞)、齒根折斷、曲面膠合及過度磨損等。由于材料和結(jié)構(gòu)上的原因，蝸桿螺旋齒部分的強度總是高于蝸輪輪齒的強度，所以失效經(jīng)常發(fā)生在蝸輪輪齒上。因此，一般只對蝸輪輪齒進(jìn)行承載能力計算。由于蝸桿與蝸輪齒面間有較大的相對滑動，從而增加了產(chǎn)生膠合和磨損失效的可能性，尤其在某些條件下(如潤滑不良),蝸桿傳動因齒面膠合而失效的可能性更大。因此，蝸桿傳動的承載能力往往受到抗膠合能力的限制。在開式傳動中多發(fā)生齒面磨損和輪齒折斷，因此應(yīng)以保證齒根彎曲疲勞強度作為開式傳動的主要設(shè)計準(zhǔn)則。在閉

2、式傳動中，蝸桿副多因齒面膠合或點蝕而失效。因此，通常是按齒面接觸疲勞強度進(jìn)行設(shè)計，而按齒根彎曲疲勞強度進(jìn)行校核。此外，閉式蝸桿傳動，由于散熱較為困難，還應(yīng)作熱平衡核算。由上述蝸桿傳動的失效形式可知，蝸桿、蝸輪的材料不僅要求具有足夠的強度，更重要的是要具有良好的磨合和耐磨性能。蝸桿一般是用碳鋼或合金鋼制成。高速重載蝸桿常用15Cr或20Cr，并經(jīng)滲碳淬火；也可用40、45號鋼或40Cr并經(jīng)淬火。這樣可以提高表面硬度，增加耐磨性。通常要求蝸桿淬火后的硬度為4055HRC，經(jīng)氮化處理后的硬度為5562HRC。一般不太重要的低速中載的蝸桿，可采用40或45號鋼，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其硬度為220300HBS

3、。常用的蝸輪材料為鑄造錫青銅(ZCuSnlOPl，ZCuSn5Pb5Zn5)、鑄造鋁鐵青銅(ZCuAl10Fe3)及灰鑄鐵(HTl5O、HT2OO)等。錫青銅耐磨性最好，但價格較高，用于滑動速度Vs3m/s的重要傳動；鋁鐵青銅的耐磨性較錫青銅差一些，但價格便宜，一般用于滑動速度Vs4m/s的傳動；如果滑動速度不高(Vs<2m/s)，對效率要求也不高時，可采用灰鑄鐵。為了防止變形，常對蝸輪進(jìn)行時效處理。(二)蝸桿傳動的受力分析蝸桿傳動的受力分析和斜齒圓柱齒輪傳動相似。在進(jìn)行蝸桿傳動的受力分析時，通常不考慮摩擦力的影響。圖<蝸桿傳動的受力分析>所示是以右旋蝸桿為主動件，并沿圖示的

4、方向旋轉(zhuǎn)時，蝸桿螺旋面上的受力情況。設(shè)Fn為集中作用于節(jié)點P處的法向載荷，它作用于法向截面Pabc內(nèi)(圖<蝸桿傳動的受力分析>a)。Fn可分解為三個互相垂直的分力，即圓周力Ft、徑向力Fr和軸向力Fa。顯然，在蝸桿與蝸輪間，相互作用著Ft1與Fa2、Fr1與Fr2和Fa1與Ft2 這三對大小相等、方向相反的力(圖<蝸桿傳動的受力分析>c)。圖<蝸桿傳動的受力分析>在確定各力的方向時，尤其需注意蝸桿所受軸向力方向的確定。因為軸向力的方向是由螺旋線的旋向和蝸桿的轉(zhuǎn)向來決定的,如圖<蝸桿傳動的受力分析>a所示，該蝸桿為右旋蝸桿，當(dāng)其為主動件沿圖示方向(

5、由左端視之為逆時針方向)回轉(zhuǎn)時，如圖<蝸桿傳動的受力分析>b所示，蝸桿齒的右側(cè)為工作面(推動蝸輪沿圖c所示方向轉(zhuǎn)動),故蝸桿所受的軸向力Fa1(即蝸輪齒給它的阻力的軸向分力)必然指向左端(見圖<蝸桿傳動的受力分析>c下部)。如果該蝸桿的轉(zhuǎn)向相反，則蝸桿齒的左側(cè)為工作面(推動蝸輪沿圖c所示方向的反向轉(zhuǎn)動),故此時蝸桿所受的軸向力必指向右端。至于蝸桿所受圓周力的方向，總是與它的轉(zhuǎn)向相反的；徑向力的方向則總是指向軸心的。關(guān)于蝸輪上各力的方向，可由圖<蝸桿傳動的受力分析>c所示的關(guān)系定出當(dāng)不計摩擦力的影響時，各力的大小可按下列各式計算：式中：T1、T2分別為蝸桿及蝸

6、輪上的公稱轉(zhuǎn)矩；d1、d2分別為蝸桿及蝸輪的分度圓直徑。(三)蝸桿傳動強度計算l蝸輪齒面接觸疲勞強度計算蝸輪齒面接觸疲勞強度計算的原始公式仍來源于赫茲公式。接觸應(yīng)力式中: Fn嚙合齒面上的法向載荷，N；L0接觸線總長，mm；K載荷系數(shù)；ZE材料的彈性影響系數(shù)，青銅或鑄鐵蝸輪與鋼蝸桿配對時，取ZE=160 。 將以上公式中的法向載荷Fn換算成蝸輪分度圓直徑d2與蝸輪轉(zhuǎn)矩T2的關(guān)系式，再將d2、L0、等換算成中心距的函數(shù)后，即得蝸輪齒面接觸疲勞強度的驗算公式為式中：Z蝸桿傳動的接觸線長度和曲率半徑對接觸強度的影響系數(shù)，簡稱接觸系數(shù)，可從圖<圓柱蝸桿傳動的接觸系數(shù)>中

7、查得。圖<圓柱蝸桿傳動的接觸系數(shù)>K載荷系數(shù)，K=KAKKv，其中KA為使用系數(shù)，查下表<使用系數(shù)KA>； K為齒向載荷分布系數(shù),當(dāng)蝸桿傳動在平穩(wěn)載荷下工作時，載荷分布不均現(xiàn)象將由于 工作表面良好的磨合而得到改善，此時可取K=1；當(dāng)載荷變化較大，或有沖擊、振動時，可取K=1.31.6；Kv為動載系數(shù)，由于蝸桿傳動一般較平穩(wěn)，動載荷要比齒輪傳動的小得多，故Kv值可取定如下:對于精確制造，且蝸輪圓周速度v23m/s時，取Kv=1.01.1； v2>3m/s時，Kv=1.11.2 。H蝸輪齒面的許用接觸應(yīng)力。使用系數(shù)KA工作類型IIIIII載荷性質(zhì)均

8、勻，無沖擊不均勻，小沖擊不均勻，大沖擊每小時起動次數(shù)<2525-50>50起動載荷小較大大KA11.151.2當(dāng)蝸輪材料為灰鑄鐵或高強度青銅（B300MPa）時，蝸桿傳動的承載能力主要取決于齒面膠合強度。但因日前尚無完善的膠合強度計算公式，故采用接觸強度計算是一種條件性計算，在查取蝸輪齒面的許用接觸應(yīng)力時，要考慮相對滑動速度的大小。由于膠合不屬于疲勞失效，H的值與應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N無關(guān)，因而可直接從表<灰鑄鐵及鑄鋁鐵青銅蝸輪的許用接觸應(yīng)力>中查出許用接觸應(yīng)力H的值。若蝸輪材料為強度極限B<300MPa的錫青銅，因蝸輪主要為接觸疲勞失效，故應(yīng)先從表<鑄錫青銅蝸輪的

9、基本許用接觸應(yīng)力>中查出蝸輪的基本許用接觸應(yīng)力H '，再接H =KHN·H ' ，算出許用接觸應(yīng)力的值。上面KHN為接觸強度的壽命系數(shù)。其中，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60jn2Lh，此處n2為蝸輪轉(zhuǎn)速，r/min；Lh為工作壽命，h；j為蝸輪每轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)，每個輪齒嚙合的次數(shù)?；诣T鐵及鑄鋁鐵青銅蝸輪的許用接觸應(yīng)力H(MPa)材料滑動速度vs(m/s)蝸桿蝸輪<0.250.250.5123420或20Cr滲碳，淬火，45號鋼淬火，齒面硬度大于45HRC灰鑄鐵HT20020616615012795-灰鑄鐵HT200250202182154115

10、-鑄鋁鐵青銅ZCuAl10Fe3-25023021018016045號鋼或Q275灰鑄鐵HT15017213912510679-灰鑄鐵HT20020816815212896-鑄錫青銅蝸輪的基本許用接觸應(yīng)力H'(MPa)蝸輪材料鑄造方法蝸桿螺旋面的硬度45HRC>45HRC鑄錫磷青銅ZCuSn10P1砂模鑄造150180金屬模鑄造220268鑄錫鋅鉛青銅ZCuSn5Pb5Zn5砂模鑄造113135金屬模鑄造128140注: 錫青銅的基本許用接觸應(yīng)力為應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=時之值，當(dāng)N時，需將表中數(shù)值乘以壽命系數(shù)KHN；當(dāng)N>25×時，取N=25×；當(dāng)N<2

11、.6×時，取N=2.6×。從蝸輪齒面接觸疲勞強度的驗算公式中可得到按蝸輪接觸疲勞強度條件設(shè)計計算的公式為從上式算出蝸桿傳動的中心距a后，可根據(jù)預(yù)定的傳動比i(z2/z1)從表<普通圓柱蝸桿基本尺寸和參數(shù)及其與蝸輪參數(shù)的匹配>中選擇一合適的a值，以及相應(yīng)的蝸桿、蝸輪的參數(shù)。普通圓柱蝸桿基本尺寸和參數(shù)及其與蝸輪參數(shù)的匹配中心距a(mm)模數(shù)m(mm)分度圓直徑d1(mm)()蝸桿頭數(shù)z1直徑系數(shù)q分度圓導(dǎo)程角(°)蝸輪齒數(shù)z2變位系數(shù)x24011818118.003°104762050820401.252031.25116.003°34

12、3549-0.5005022.43517.923°113862+0.0406382+0.440501.62051.2112.504°342651-0.50029°0525417°4441632871.68117.503°161461+0.1258082+0.25040(50)(63)222.489.6111.205°060829(39)(51)-0.100(-0.100)(+0.400)210°0729419°3914628°10438035.5142117.753°132862+0.12510

13、08250(63)(80)2.528175111.205°060829(39)(53)-0.100(+0.100)(-0.100)210°0729419°3914628°104310045281.25118.003°104762063(80)(100)3.1535.5352.25111.275°041529(39)(53)-0.1349(+0.2619)(-0.3889)210°0348419°3229628°015012556555.56117.7783°131062-0.206380(100

14、)(125)440640110.005°423831(41)(51)-0.500(-0.500)(+0.750)211°1836421°4805630°5750160711136117.753°132862+0.1251005501250110.005°423831-0.500(125)211°1836(41)(-0.500)(160)421°4805(53)(+0.500)(180)630°5750(61)(+0.500)200902250118.003°10476201256.3632500

15、.47110.005°423831-0.6587(160)211°1836(41)(-0.1032)(180)421°4805(48)(-0.4286)(200)630°5750(53)(+0.2460)2501124445.28117.7783°131061+0.29371608805120110.005°423831-0.500(200)211°1836(41)(-0.500)(225)421°4805(47)(-0.375)(250)630°5750(52)(+0.250)注：1）本表中導(dǎo)程角小于3

16、°30的圓柱蝸桿均為自鎖蝸桿。2）括號中的參數(shù)不適用于蝸桿頭數(shù)z16時。3）本表摘自GB100851988。   2.蝸輪齒根彎曲疲勞強度計算蝸輪輪齒因彎曲強度不足而失效的情況，多發(fā)生在蝸輪齒數(shù)較多(如z2>90時)或開式傳動中。因此，對閉式蝸桿傳動通常只作彎曲強度的校核計算，但這種計算是必須進(jìn)行的。因為校核蝸輪輪齒的彎曲強度決不只是為了判別其彎曲斷裂的可能性，對那些承受重載的動力蝸桿副，蝸輪輪齒的彎曲變形量還要直接影響到蝸桿副的運動平穩(wěn)性精度。由于蝸輪輪齒的齒形比較復(fù)雜，要精確計算齒根的彎曲應(yīng)力是比較困難的，所以常用的齒根彎曲疲勞強度計算方法就帶有很大的條

17、件性。通常是把蝸輪近似地當(dāng)做斜齒圓柱齒輪來考慮，于是得蝸輪齒根的彎曲應(yīng)力為式中: 蝸輪輪齒弧長，, 其中為蝸輪齒寬角(參看圖<普通圓柱蝸桿傳動的基本幾何尺寸>)，按表<普通圓柱蝸桿傳動基本幾何尺寸計算關(guān)系式普通圓柱蝸桿傳動基本幾何尺寸計算關(guān)系式>中的公式計算；圖<普通圓柱蝸桿傳動的基本幾何尺寸>普通圓柱蝸桿傳動基本幾何尺寸計算關(guān)系式名稱代號計算關(guān)系式說明中心距aa=(d1+d2+2x2m)/2按規(guī)定選取蝸桿頭數(shù)z1 按規(guī)定選取蝸桿齒數(shù)z2 按傳動比確定齒形角a=20°或n=20°按蝸桿類型確定模數(shù)mm=ma=

18、mn/cos按規(guī)定選取傳動比ii=n1/n2蝸桿為主動，按規(guī)定選取齒數(shù)比uu=z2/z1當(dāng)蝸桿主動時，i=u 蝸輪變位系數(shù)x2 蝸桿直徑系數(shù)qq=d1/m 蝸桿軸向齒距papa=m 蝸桿導(dǎo)程pzpz=mz1 蝸桿分度圓直徑d1d1=mq按規(guī)定選取蝸桿齒頂圓直徑da1da1=d1+2ha1=d1+2m 蝸桿齒根圓直徑df1df1=d1-2hf1=d1-2(m+c) 頂隙cc=m按規(guī)定漸開線蝸桿基圓直徑db1db1=d1·tan/tanb=mz1/tanb 蝸桿齒頂高h(yuǎn)a1ha1=·m=0.5(da

19、1-d1)按規(guī)定蝸桿齒根高h(yuǎn)f1hf1=(+)m=0.5(d1-df1) 蝸桿齒高h(yuǎn)1h1=ha1+hf1=0.5(da1-df1) 蝸桿導(dǎo)程角tg=mz1/d1=z1/q 漸開線蝸桿基圓導(dǎo)程角bcosb=coscosn 蝸桿齒寬b1見下表由設(shè)計確定蝸輪分度圓直徑d2d2=mz2=2a-d1-2x2m 蝸輪喉圓直徑da2da2=d2+2ha2 蝸輪齒根圓直徑df2df2=d2-2hf2 蝸輪齒頂高h(yuǎn)a2ha2=0.5(da2-d2)=m(+x2) 蝸輪齒根高h(yuǎn)f2hf2=0.5(d2-df2)=m(-x2+)

20、60;蝸輪齒高h(yuǎn)2h2=ha2+hf2=0.5(da2-df2) 蝸輪咽喉母圓半徑rg2rg2=a-0.5da2 蝸輪齒寬b2 由設(shè)計確定蝸輪齒寬角2arcsin(b2/d1) 蝸桿軸向齒厚sasa0.5m 蝸桿法向齒厚snsn=sa·cos 蝸輪齒厚st按蝸桿節(jié)圓處軸向齒槽寬ea'確定 蝸桿節(jié)圓直徑d1'd1'=d1+2x2m=m(q+2x2) 蝸輪節(jié)圓直徑d2'd2'=d2 蝸輪寬度B、頂圓直徑de2及蝸桿齒寬b1的計算公式z1Bde2x2b110.7

21、5da1da2+2m0-0.5-1.00.51.0(11+0.06z2)m(8+0.06z2)m(10.5+0.06z1)m(11+0.1z2)m(12+0.1z2)m當(dāng)變位系數(shù)x2為中間值時，b1取x2 鄰近兩公式所求值的較大者。經(jīng)磨削的蝸桿，按左式所求的長度應(yīng)再增加下列值：當(dāng)m<10mm時，增加25mm；當(dāng)m=1016mm時，增加3540mm；當(dāng)m>16mm時，增加50mm；2da2+1.5m40.67da1da2+m0-0.5-1.00.51.0(12.5+0.09z2)m(9.5+0.09z2)m(10.5+z1)m(12.5+0.1z2)m(13+0.1z2)m

22、      mn法向模數(shù)，mn=mcos，mm；Ysa2齒根應(yīng)力校正系數(shù)，放在F 中考慮；Y彎曲疲勞強度的重合度系數(shù)，取Y=0.667 ；Y螺旋角影響系數(shù)，Y=1-/120°。將以上參數(shù)代入上式得式中：YFa2蝸輪齒形系數(shù)，可由蝸輪的當(dāng)量齒數(shù)及蝸輪的變位系數(shù)x2從圖<蝸輪齒形系數(shù)>中查得。 F蝸輪的許用彎曲應(yīng)力，MPa。F=F'·KFN，其中F'為計入齒根應(yīng)力校正系數(shù)YSa2 后蝸輪的基本許用應(yīng)力，由下表中選?。籏FN為壽命系數(shù)，其中應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N的計算方法同前。蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力（MPa）蝸輪材料鑄造方法單側(cè)工作雙側(cè)工作鑄錫青銅ZCuSn10P1砂模鑄造4029金屬模鑄造5640鑄錫鋅鉛青銅ZCuSn5Pb5Zn5砂模鑄造2622金屬模鑄造3226鑄鋁鐵青銅ZCuAl10Fe3砂模鑄造8057金屬模鑄造9064灰鑄鐵HT150砂模鑄造4028HT200砂模鑄造4834    注: 表中各種