教學樓結構設計計算書

1、XX市XX區(qū)某教學樓結構設計計算書專業(yè)：土木工程姓名：XXX學號：XXXXX指導教師：XXXXXXX大學目 錄引 言1結構設計計算書21 設計資料21.1 工程名稱21.2 工程概況21.3 設計資料22 結構布置及計算簡圖32.1 結構布置32.2 計算單元選取32.3 梁柱截面尺寸的確定42.4 板厚的確定53 恒載計算63.1 屋面荷載標準值63.2 樓面荷載標準值63.3 框架梁柱荷載標準值63.4 填充墻荷載標準值：73.5 門窗荷載標準值74 活荷載計算75 樓層荷載匯總75.1 頂層荷載75.2 二四層荷載95.3 一層荷載96 地震作用106.1 橫向框架側移剛度計算106.2

2、 橫向框架自振周期計算126.3 橫向框架水平地震作用136.4 變形驗算146.5 橫向框架軸柱端彎矩計算166.6 地震作用下的內力分析167 豎向荷載作用下橫向框架內力計算197.1 計算單元197.2 荷載計算197.3 各層結點彎矩計算217.4 梁柱線剛度比（彎矩分配系數(shù)）227.5 橫向框架的彎矩用二次分配法進行彎矩分配238 橫向框架內力組合348.1 彎矩調幅348.2 內力組合369 截面設計469.1 框架梁469.2 框架柱519.3 現(xiàn)澆板609.4 次梁6310 地基基礎設計6610.1 地基變形驗算6610.2 柱下基礎設計66結 論72致 謝73參考文獻74引

3、言土木工程專業(yè)的畢業(yè)設計教學過程，是我們在畢業(yè)前最后學習和綜合訓練過程，是深化、拓寬、綜合學習的重要過程，它提高了我們的綜合素質，對工程實踐能力和創(chuàng)新能力都起到了非常重要的作用。本次畢業(yè)設計是按照學校的教學計劃進行的，根據(jù)設計任務書的要求，我們此次設計的課題為教學樓設計，是我們非常熟悉的民用公共建筑。我所設計的高校教學樓，五層框架結構，本篇計算書是按照設計任務書的要求對所設計的結構做了一些基本計算，包括框架結構設計計算、基礎計算、現(xiàn)澆板計算以幾個主要部分。由于時間有限，計算中我們只選擇有代表性的一榀框架以及有代表性的一些構件進行計算，其他的相互參考。畢業(yè)設計的二個月里，在指導老師的幫助下，經(jīng)過

4、資料查閱、設計計算、論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對新規(guī)范、規(guī)程、手冊等相關內容的理解。鞏固了專業(yè)知識、提高了綜合分析、解決問題的能力。在進行內力組合的計算時，進一步了解了Excel。在繪圖時熟練掌握了AutoCAD，以上所有這些從不同方面達到了畢業(yè)設計的目的與要求。由于我的水平、經(jīng)驗有限，其中的問題和不妥之處，敬請老師批評指正，我一定會虛心接受，在此表示衷心感謝！ 結構設計計算書1 設計資料1.1 工程名稱xx區(qū)某教學樓1.2 工程概況本建筑采用的是現(xiàn)澆混凝土框架結構，建筑總高度20.15米，層數(shù)為5層。一層層高為4.5m，二五層高為3.6m，室內外高差為0.9m，平屋頂。1.3 設計資料1

5、、基本風壓：0.45KN/m2、基本雪壓：0.40KN/m，雪荷載準永久值分區(qū)為區(qū)。3、地震烈度：8度，設計基本地震加速度為0.20g，類場地，設計地震分組為第一組。4、地面粗糙度類別： B類。5、地質資料：本工程不考慮地下水的影響。2 結構布置及計算簡圖2.1 結構布置圖2-1 結構布置圖2.2 計算單元選取由于本設計為一簡單矩形三跨框架結構，計算單元取中跨橫向框架軸線一榀框架，如圖2-2所示，其計算簡圖如圖2-3。底層柱高取4500mm。（注：底層地面做剛性面層并加基礎梁與基礎隔開，即底層柱高取4500mm.）圖22 計算單元圖2-3 計算簡圖2.3 梁柱截面尺寸的確定2.3.1 梁截面尺

6、寸1、主梁：AB跨：梁高h=(11218)L=500750mm；取600梁寬b=(1312)h=200300mm；取250BC跨：梁高(11218)L=200300mm根據(jù)實際情況及剛度要求，綜合考慮多種因素取500 梁寬取 250 mm故主梁截面尺寸：600250，500250 。2、次梁：跨：梁高(11218)L=375562mm；取500梁寬b=(1312)h=167250mm；取250故次梁截面尺寸： 500250 。2.3.2 柱截面尺寸的確定1、按底層確定柱截面尺寸，底層柱高H=4500。2、b=(120115)h=225300mm。3、初步選定柱的截面尺寸（1）、該建筑采用全現(xiàn)澆

7、結構，混凝土強度等級取C30， 。邊柱負荷面積：64.52=13.5 m2中柱負荷面積：F=6（4.5+2.25）/2=20.25 m2（2）、確定柱截面尺寸： 柱軸壓比限制： 估算 N1020 KNA/ 教學樓一般取N12KN/ 又因為本設計抗震等級為三級，框架結構所以 n = 0.9（3）、一層邊柱： （4）、一層中柱：故取500mm，初步選定柱截面尺寸為：500mm500mm。2.4 板厚的確定規(guī)范規(guī)定單向板中民用建筑樓板的最小厚度厚取60mm ，故本設計取板厚120mm。3 恒載計算3.1 屋面荷載標準值40厚C20細石混凝土保護層： 10厚1:4石灰砂漿隔離層： 30厚C20細石混凝

8、土找平層： 50厚擠塑保溫板： 15厚水泥砂漿找平： 120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板： 板底抹灰平頂： 合計： 3.2 樓面荷載標準值10厚地磚： 5厚1：1水泥砂漿粘結層： 30厚水泥砂漿結合層： 120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板： 板底抹灰平頂： 合計： 4.06KN/m23.3 框架梁柱荷載標準值3.3.1 梁自重（包括20mm厚抹灰） （1） 主梁（600250）：0.600.2525=3.75 KN/m 總：4.08KN/m 梁側粉刷:(0.60-0.12)0.02172=0.326 KN/m 次梁（500250）：0.500.2525=3.125 KN/m 總：3.38 KN/m 梁側粉刷:

9、(0.50-0.12)0.02172=0.258 KN/m合計： 11.54KN/m（2）柱自重：（包括20mm厚抹灰）柱：（500500）：0.500.5025=6.25 KN/m 總：6.93 KN/m 柱側粉刷:40.020.517 =0.68 KN/m合計： 6.93 KN/m3.4 填充墻荷載標準值：外墻單位墻體自重（包括20mm厚抹灰）：合計： 內墻單位墻體自重（包括20mm厚抹灰）：合計： 按照任務書所給定的隔墻按恒載攤到樓面取2.0KN/。3.5 門窗荷載標準值鋁合金玻璃窗（以鋼框玻璃窗計算）取，木門取，鋁合金門取，木框玻璃窗取。4 活荷載計算上人屋面活荷載為，雪荷載標準值為，

10、按規(guī)范屋面活載取荷。衛(wèi)生間活荷載為，樓面活荷載為。5 樓層荷載匯總計算各層總重力荷載代表值，恒載取50%，各層重力荷載集中于樓屋蓋標高處。5.1 頂層荷載女兒墻自重：（240厚墻磚女兒墻）0.24 19+0.02172=5.24 KN/m2 5.241.2（94.1+14.9）2=1370.78 KN屋面自重：5.1（94.114.9）=7150.66KN柱自重（包括粉刷）：6.933.91040.5=1405.40 KN梁荷載（包括粉刷）：主梁（包括粉刷）：4.08 （6-0.5）52+3.38(2.4-0.5) 18+4.0894.12=2050.34 KN次梁（包括粉刷）：3.38 (6

11、-0.25) 38=738.53KN梁總荷載為：2050.34+738.53=2788.87 KN頂層上半部分墻荷載：外墻凈長度：(94.1+14.9) 2-540.5=191m頂層上半部分外墻荷載：5.24191(3.6-0.6)-2.42.136-1.52.16-1.22.14=1899.92KN頂層上半部分內墻荷載： 內墻凈面積：（3.6-0.6）（6-0.5）26+94.12(3.6-0.6)-(3.6-0.6) 0.544-0.92.440=841.2 m2頂層上半部分內墻荷載：3.53841.2=2969.44 KN門窗洞口總面積： C2421:(36個) 2.42.136=181

12、.44m2C1521:(6個) 1.52.16=18.9 m2 C1221:(4個) 1.22.14=10.08 m2 M0924:(40個) 0.92.440=86.4 m2 C：（181.44+18.9+10.08）0.2=42.08KN M：86.40.2=17.28 KN 故墻體總荷載：0.5 （1899.92+2969.44）=2434.68KN門窗荷載：0.5 （42.08+17.28）=29.68KN若隔墻攤到樓面按2KN/計算94.114.92=2804.18KN。與計算的墻體實際荷載基本相符。恒載=1370.78+7150.66+1405.40+2788.87+2804.18

13、=15519.89KN按規(guī)范規(guī)定活載取雪荷載： 0.40（94.114.9）=560.84KN頂層重力荷載代表值：G5（15519.89+0.5560.84）15800.31KN。5.2 二四層荷載樓面荷載：4.06 （94.114.9-632-63.6）=5485.52KN 柱自重（包括粉刷）： 6.933.688=2195.42KN 梁荷載： 計算同頂層梁總荷載（包括粉刷）：2788.87KN門窗荷載含在墻體荷載內。墻體荷載按照2KN/攤到樓面： 94.114.92=2804.18KN樓梯荷載：4.330.15252+1.7430.1252+4.33.60.1525+1.973.6250.

14、1=198.60KN恒載=5485.52+2195.42+2788.87+2804.18+198.60=13472.59KN 樓梯活荷載：衛(wèi)生間、樓面活載:五層重力荷載代表值：2413472.59+0.52.5362+2.53.66+2.0（94.1）=14889.08KN 5.3 一層荷載樓面荷載：5485.52KN柱自重（包括粉刷）：6.93（3.6+6.5）/21043639.64KN梁總荷載：2788.87KN（計算同頂層） 墻體總荷載：2804.18KN 樓梯荷載：198.60KN 雨篷荷載： 25（1.82.850.12+1.82.750.12）2+8.41.74.5=124.74

15、KN 恒載=（5485.52+3639.64+2788.87+2804.18+198.60+124.74）=15041.55KN樓梯活荷載：衛(wèi)生間、樓面活載: 一層重力荷載代表值： G1=15041.55+0.52.5362+2.53.66+2.0（94.1） =16458.04KN各層荷載代表值的圖示如圖 5-1：圖5-1 重力荷載代表值以三層AD軸邊柱為例 6 地震作用6.1 橫向框架側移剛度計算表 6-1 二五層梁的線剛度截面尺寸bh（mm2）彈性模量Ec（N/mm2）慣性矩Ic=bh3/12（mm4）跨度L（mm）線剛度i0=EcIc/L邊框架梁Kb=1.5i0中框架梁Kb=2.0i0

16、250600600025050024002505006000表 6-2 底層梁的線剛度截面尺寸bh（mm2）彈性模量Ec（N/mm2）慣性矩Ic=bh3/12（mm4）跨度L（mm）線剛度i0=EcIc/L邊框架梁Kb=1.5i0中框架梁Kb=2.0i0250600600025050024002505006000表 6-3 柱子的線剛度層次截面尺寸bh（mm2）彈性模Ec（N/mm2）慣性矩Ic=bh3/12（mm4）層高H(mm)線剛度i0=EcIc/H2-55005003.05.2136004.3415005003.155.2145003.65表64 柱的側移剛度D值計算層次截面砼強度等級

17、彈性模量Ec（N/mm2）層高H（m）截面慣性矩線剛度aA、D軸線邊框架邊柱 10.5*0.5C354.55.21X10-30.9700.495107072-50.5*0.5C303.65.21X10-30.7790.28011251B、C軸線邊框架中柱 10.5*0.5C354.51.4030.559120912-50.5*0.5C303.61.1240.36014467A、D軸線中框架邊柱 10.5*0.5C354.55.21x10-31.2930.544117662-50.5*0.5C303.61.0370.34113703B、C軸線中框架中柱 10.5*0.5C354.51.8680.

18、612132372-50.5*0.5C303.61.4980.42817199注：表65 各層D值匯總樓層序號12-5匯總D值各柱D值根數(shù)A、D軸線邊框架邊柱107074112514B、C軸線邊框架中柱120912144672A、D軸線中框架邊柱11766201370320B、C軸線中框架中柱132372017199205670706919786.2 橫向框架自振周期計算按頂點位移法計算，考慮填充墻對框架剛度的影響，取基本周期調整系數(shù)，計算公式為，式中為頂點位移（單位為m）按D值法計算，見表 6-6。表 6-6 橫向框架頂點位移計算層次G（KN）G（KN）Di i-i-1=G/Di(m)i(m

19、)515800.315800.36919780.02280.3562414889.0830689.386919780.04440.3334314889.0845578.466919780.06590.2890214889.0860467.546919780.08740.2231116458.0476925.585670700.13570.1357 相鄰層間剛度的比值：567070/ 6919780.8190.7 故層間剛度符合要求6.3 橫向框架水平地震作用地震作用按8度，設計基本地震加速度為0.20g的場地，設計地震分組為第一組，則，因，總水平地震作用標準值即底部剪力按下式計算： （1580

20、0.3+14889.08=76925.58KN =3631.60 由于，所以需要考慮頂部附加水平地震作用 頂部附加水平地震作用系數(shù)： 頂部附加水平地震作用：則質點i的水平地震作用為： 抗震驗算時，結構各樓層的最小水平地震剪力標準值應符合因為 查表得剪力系數(shù)表 6-7 各層地震作用及樓層地震剪力層次hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiGiHi/GiHiVi(KN)5.18.915800.302986260.333634211351.881351.884.15.314889.082278030.25443421870.302222.183.11.714889.081742020.1946342

21、1665.732887.912.8.114889.081206020813348.721.54.516458.04740610.08273421282.923631.64表6-8 樓層的最小水平地震剪力標準值驗算樓層序號Gi(KN)515800.3015800.300.016252.801351.88414889.0830689.380.016491.032222.18314889.0845578.460.016729.262887.91214889.0860467.540.016967.483348.72116458.0476925.580.0161230.8136

22、31.646.4 變形驗算表 6-9 變形驗算 層次層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN）Ui-Ui-1=Vi/Di（m）層高hi(m)層間相對彈性轉角備注51351.886919780.001953.61/1846層間相對彈性轉角均滿足ee =1/550的要求42222.186919780.003213.61/112132887.916919780.004173.61/86323348.726919780.004843.61/74313631.645670700.006404.51/7030.020618.9從表可見最大層間彈性位移發(fā)生在第一層，其值為1/703 1/550 滿足要求圖61

23、 層間剪力及位移示意圖6.5 橫向框架軸柱端彎矩計算注：y值可根據(jù)工程結構抗震設計查附表4.1差值求的； 表6-10 橫向框架軸柱端彎矩計算 層次hVi層間剛度DA、D軸（邊柱）DKy1-yMtMb53.61351.88691978137031.0370.350.6562.6433.7343.62222.18691978137031.0370.450.5587.1371.2933.62887.91691978137031.0370.450.55113.2392.6523.63348.72691978137031.0370.500.50119.36119.3614.53631.645670701

24、17661.2930.640.36122.07217.01層次hVi層間剛度DB、C軸（中柱）DKY1-yMtMb53.61351.88691978171991.4980.370.6376.2144.7643.62222.18691978171991.4980.450.55109.3689.4833.62887.91691978171991.4980.470.53136.95121.4523.63348.72691978171991.4980.500.50149.82149.8214.53631.64567070132371.8680.560.44167.85213.636.6 地震作用下的內

25、力分析取軸橫向框架分析，軸柱端彎矩計算結果詳見表 6-11，地震作用下框架梁柱端彎矩、梁端剪力及柱軸力分別見下圖。求得柱端彎矩后可用節(jié)點平衡的方法求得梁端彎矩，公式如下：表 6-11 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算見 層次A-BB-C柱軸力MblMbrlVbMblMbrlVbAB562.64-31.18615.6445.03-45.032.437.53-15.64-21.894120.86-63.05630.6591.07-91.072.475.89-46.29-67.133184.52-92.63646.19133.80-133.802.4111.50-92.48-132.442212.01-1

26、10.97653.83160.30-160.302.4133.58-146.31-212.191241.43-129.96661.90187.71-187.712.4156.43-208.21-306.72以五層AB梁為例： 圖62 地震作用下橫向框架梁柱彎矩圖圖63 地震作用下橫向框架剪力圖圖64 地震作用下橫向框架軸力圖7 豎向荷載作用下橫向框架內力計算7.1 計算單元 取軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為4.5m，如圖7-1所示，由于房間布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內的樓面荷載先傳遞給次梁和縱向框架梁，再以集中力的形式傳給框架，作用于各節(jié)點

27、上，由于縱向框架的中線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還有集中力矩。圖71 計算單元及力的傳遞 7.2 荷載計算各層恒載計算第五層：圖7-2所示:圖72 五層梁上作用的恒載女兒墻 5.244.51.2529.48KN 次梁自重AB CD間： 3.386=20.28KN 邊框梁自重：4.084.5=18.36KNAB、CD跨均布荷載： BC跨均布荷載：3.38 KN/MA、D軸集中力： B、C軸集中力： A、D節(jié)點偏心矩： B、C節(jié)點偏心矩： 第一四層：如圖7-3所示，圖73 一四層梁上作用的恒載A、D軸9-10跨墻體：B、C軸9-10跨墻體： A、D軸窗重量： 2.42.10.4=2.02

28、KNB、C軸門重量： 0.92.40.2=0.43KNAB、CD跨均布荷載：4.08+5.12.25+5.24(3.6-0.6)=31.28KN/MBC跨均布荷載：3.38 KN/mA、D軸集中力: (20.28+5.12.256) 1/2+18.36+36.47+2.021/22=101.12KNB、C軸集中力：(20.28+5.12.256) 1/2+18.36+51.56+0.43】1/22=114.92KN A、D節(jié)點偏心矩：B、C節(jié)點偏心矩： 7.2.2各層活載計算 一五層活載計算：圖74 一五層梁上作用的活載AB、CD跨均布荷載：BC跨均布荷載：A、D軸集中力： 2.02.2561

29、/21/22=13.50KNB、C軸集中力：(2.0 2.2561/2+2.04.52.4/2) 1/22=24.30KNA、D節(jié)點偏心矩：B、C節(jié)點偏心矩：7.3 各層結點彎矩計算五層恒載作用下結點彎矩(布置見圖7-2) 一四層恒載作用下結點彎矩（布置見圖7-3） 7.3.3一五層活載作用下結點彎矩（布置見圖7-4） 7.4 梁柱線剛度比（彎矩分配系數(shù)）一層：梁 柱 二五層： 柱 圖75 梁柱線剛度比7.5 橫向框架的彎矩用二次分配法進行彎矩分配 7.5.1 恒載作用下的彎矩二次分配：見（圖 7-6）7.5.2活載作用下的彎矩二次分配：見（圖7-7）7.5.3 恒載作用下的內力圖圖7-8 恒

30、載作用下梁柱彎矩圖圖7-9 恒載作用下梁柱軸力圖圖7-10 恒載作用下梁柱剪力圖7.5.4活載作用下的內力圖圖7-11 活載作用下梁柱彎矩圖圖7-12 活載作用下梁柱軸力圖圖7-13 活載作用下梁柱剪力圖7.5.5 荷載作用下的內力表7-1 恒載作用下的內力表7-2 活載作用下的內力注：以5層為例計算跨中彎距及剪力梁左上柱下柱梁左梁右上柱下柱0.4920.5080.2240.2160.56012.01-46.6846.68-12.95-1.6217.0617.61-7.19-6.94-17.9813.31-3.608.81-6.881.93-4.78-4.94-0.87-0.83-2.1637

31、.60-37.6047.43-27.60-19.830.3300.3300.3400.1840.1780.1780.460 13.15-93.8493.84-14.94-1.6226.6326.6327.43-14.22-13.76-13.76-35.558.5313.31-7.1113.72-3.47-6.881.29-4.86-4.86-5.01-0.86-0.83-0.83-2.1430.2948.23-78.5292.48-18.05-36.40-38.030.3300.3300.3400.1840.1780.1780.46013.15-93.8493.84-14.94-1.6226.

32、6326.6327.43-14.22-13.76-13.76-35.5513.3113.31-7.1113.72-6.88-6.881.29-6.44-6.44-6.64-0.23-0.22-0.22-0.5733.5046.65-80.1593.11-20.86-35.80-36.460.3300.3300.3400.1840.1780.1780.46013.15-93.8493.84-14.94-1.6226.6326.6327.43-14.22-13.76-13.76-35.5613.3114.24-7.1113.72-6.88-7.111.29-6.75-6.75-6.95-0.19-

33、0.18-0.18-0.4733.2047.27-80.4793.15-20.82-35.97-36.360.3530.2820.3650.1910.1840.1480.47713.15-93.8493.84-14.94-1.6228.4822.7529.45-14.76-14.22-11.44-36.8613.310.00-7.3814.73-6.880.001.35-2.09-1.67-2.17-1.76-1.69-1.36-4.3939.7034.23-73.9392.05-22.79-27.74-41.52 A B C 圖 7-6 恒載作用下彎矩二次分配圖（KNm）梁左 上柱下柱梁左梁

34、右上柱下柱0.4920.5080.2240.2160.5601.76-13.5013.50-3.165.785.96-2.32 -2.23-5.791.94-1.162.98-0.921.93-0.38-0.40-0.90-0.86-2.249.09-9.0913.27-7.18-6.090.3300.3300.3400.1840.1780.1780.4601.76-13.5013.50-3.163.873.873.99-1.90-1.84-1.84-4.762.891.94-0.952.00-1.12-0.921.29-1.28-1.28-1.32-0.23-0.22-0.22-0.575.

35、486.29-11.7813.36-3.18-6.14-4.040.3300.3300.3400.1840.1780.1780.4601.76-13.5013.50-3.163.873.873.99-1.90-1.84-1.84-4.761.941.94-0.952.00-0.92-0.921.29-0.96-0.96-99-0.27-0.26-0.26-0.664.856.61-11.4513.33-3.02-6.18-4.130.3300.3300.3400.1840.1780.1780.4601.76-13.5013.50-3.163.873.873.99-1.90-1.84-1.84-

36、4.761.942.07-0.952.00-0.92-0.951.29-1.01-1.01-1.04-0.26-0.25-0.25-0.654.806.70-11.5013.33-3.01-6.20-4.120.3530.2820.3650.1910.1840.1480.4771.76-13.5013.50-3.164.143.314.29-1.97-1.90-1.53-4.931.94 0.00-0.992.14-0.920.001.35-0.34-0.27-0.35-0.49-0.47-0.38-1.235.754.80-10.5513.18-3.30-5.07-4.81A B C 圖 7

37、-7 活載作用下彎矩二次分配圖 圖7-8 恒載作用下的梁柱彎矩圖 圖7-9 恒載作用下的柱軸力圖 圖7-10 恒載作用下梁柱的剪力圖 圖7-11 活載作用下梁柱的彎矩圖 圖7-12 活載作用下柱的軸力圖圖7-13 活載作用下梁柱的剪力圖表7-1 恒載作用下的內力層次A-BB-CC-D柱軸力M左M右V左V右M左M右V左V右M左M右V左V右ABCD537.6047.4345.0448.3219.8319.8310.1410.1447.4337.6048.3245.04137.45152.02152.02137.45162.40176.97176.97162.40478.5292.4891.5196

38、.1738.0338.0310.1410.1492.4878.5296.1791.51355.03392.12392.12355.03379.98417.07417.07379.98380.1593.1191.6896.0036.4636.4610.1410.1493.1180.1596.0091.68572.78632.05632.05572.78597.72656.99656.99597.72280.4793.1591.7395.9536.3636.3610.1410.1493.1580.4795.9591.73790.57871.92871.92790.57815.52896.87896

39、.87815.52173.9392.0590.8298.8641.5241.5210.1410.1492.0573.9398.8690.821007.461112.711112.711007.461038.651143.901143.901038.65表7-2 活載作用下的內力層次A-BB-CC-D柱軸力M左M右V左V右M左M右V左V右M左M右V左V右ABCD59.0913.2712.8014.206.096.090013.279.0914.2012.8051.2563.4563.4551.25411.7813.3613.2413.764.044.040013.3611.7813.7613.2

40、4102.94126.46126.46102.94311.4513.3313.1913.814.134.130013.3311.4513.8113.19154.57189.51189.51154.57211.5013.3313.2013.814.124.120013.3311.5013.8113.20206.22252.57252.57206.22110.5513.1813.0613.944.814.810013.1810.5513.9413.06263.97322.00322.00263.978 橫向框架內力組合8.1 彎矩調幅 當考慮結構塑性內力重分布的有利影響時，應在內力組合之前對豎向荷

41、載作用下的內力進行調幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應控制組合和由永久荷載效益控制的組合，并比較兩種組合的內力，取最不利者。由于構件控制截面的內力取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應先計算各控制截面處的內力值。調幅系數(shù)=0.8，b=0.6m，g為恒載，p為活載，具體計算過程見表8-1 表8-1 彎矩調幅 層次恒載作用下的彎矩(KNM)調幅及控制截面處的彎矩M控(KNM)及剪力V (KN)MM=0.8MAB跨BC跨CD跨AB跨MblMbrMblMbrMblMbrMblMbr537.6047.4319.8319.8347.4337.6030.0837.94478.5292.4838.0338.0392.4878.5262.8273.98380.1593.