空調工程課程設計上海市某賓館空調工程設計

1、各專業(yè)全套優(yōu)秀畢業(yè)設計圖紙課程設計（學年論文）說明書 課 題 名 稱：空調工程課程設計 學 生 學 號： 01、02、03 專 業(yè) 班 級： 建筑節(jié)能01班 學 生 姓 名：   A、B、C 學 生 成 績：                 指 導 教 師：            

2、0; 課 題 工 作 時 間：2014年6月16日至2014年6月26日 目錄一、項目名稱··········································

3、83;·······3二、課題背景·········································&#

4、183;········3三、原始資料········································&

5、#183;·········3四、負荷及風量計算······································

6、83;·····4 4.1賓館頂面冷負荷··········································4 4

7、.2外墻冷負荷··············································5 ··

8、83;·····························6 4.4外門傳熱冷負荷··················

9、83;·······················7··························&#

10、183;·················8 4.6照明散熱形成的冷負荷······························

11、;······10 4.7人體顯熱冷負荷·········································

12、3;10 4.8各分項負荷逐時匯總······································11五、熱負荷計算過程·······&#

13、183;····································11 5.1設計說明及依據···········&

14、#183;······························11 5.2東外墻傳熱耗熱量·················

15、;·······················125.3東外門傳熱耗熱量························

16、3;···············13 5.4南外墻傳熱耗熱量································&#

17、183;·······13 5.5南外窗傳熱耗熱量········································

18、13 5.6南外門傳熱耗熱量········································13 5.7西外墻傳熱耗熱量·····&#

19、183;··································14 5.8北外墻傳熱耗熱量·············

20、···························14 5.9北外窗傳熱耗熱量····················

21、3;···················14 5.10北外門傳熱耗熱量····························&

22、#183;··········14六：濕負荷計算過程·····································&#

23、183;······15 6.1設計依據·········································

24、3;······15 6.2計算過程··········································

25、······15七空調送風量確定··········································&#

26、183;·15 7.1計算依據··············································

27、3;·15 7.2計算用數據··············································16 7.

28、3計算過程················································16八、新風量

29、的確定··············································16 8.1計算依據··

30、;··············································16 8.2計算過程··&

31、#183;·············································17九空調系統(tǒng)確定及設備選型··

32、;··································18 9.1空調方案的確定·············

33、3;····························189.2備選空調系統(tǒng)方案比較···················&

34、#183;················18 9.3空調方案熱濕負荷分析······························

35、83;·····199.4設備選型與冬季負荷校核··································22十：風管布置及風管······

36、······································23 10.1布置散流器··········

37、···································23 10.2初選散流器·············

38、································23 10.3利用假定流速法進行風管水力計算··············&#

39、183;··········24十一、課程設計總結·····································

40、83;······26十二、每個組員的工作內容······································27十三、參考文獻·

41、3;··············································28設計說明正文：一項目名稱：上海市某賓館空

42、調工程設計二課題背景三原始資料：1制冷機房提供7的冷凍水，回水12。2鍋爐房提供給60的熱水，回水55。3會議室可以按容納80人計算，燈光照明，有10盞40W日光燈。4木窗為3mm厚雙層玻璃窗。鋁合金窗為5mm厚茶色玻璃窗（吸熱玻璃），窗簾為黃色布簾。5空調設備運行時數為12小時、天，房間開等時數為10小時/天。取14：00-24：00。6該建筑物所采用的外墻和屋面的吸收系數為0.90。7室內允許噪聲為3550dB。8會議室與機房和配電室夏季溫差3，冬季溫差5。因樓板構造不詳，其傳熱系數不好確定，故采用一個系數來考慮樓板的傳熱冷負荷該系數取1.05，即將會議室其他圍護結構的冷負荷乘以1.05的

43、系數來考慮樓板的傳熱冷負荷。9會議室與樓梯間夏季溫差3，冬季溫差5。10會議室外墻構造為“外水泥砂漿抹灰+空心磚墻+白灰粉刷”，空心磚厚240mm；屋面構造為序號2，瀝青膨脹珍珠巖厚度100mm。11會議室門窗表：類別設計號標準圖集名稱及代號門窗洞口尺寸樘數寬高門M5單層平開木門J642120024002窗C1雙層鋁合金窗茶色玻璃（6mm）300049001C2雙層鋁合金窗茶色玻璃（6mm）150024001C6雙層木窗普通玻璃（3mm）1500240043. 計算方法說明（1）圍護結構冷負荷計算：我國空調設計中圍護結構冷負荷計算主要使用兩種計算方法：諧波反應法和冷負荷系數法。本案的設計采用的

44、是冷負荷系數法。（2）本案空調房間設計負荷說明：本案的設計是按照采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范（GB 50019-2003）（以下簡稱采暖規(guī)范）規(guī)定的計算參數來進行的負荷計算，即“設計工況”下的計算負荷，是全年負荷中最大的冷（熱）負荷，將其作為選擇設備最大容量的依據。（3）空調房間熱負荷計算：熱負荷計算是根據建筑物的失熱量和得熱量來確定，本案中冬季房間采暖形式為空調送熱風采暖，故室外計算參數采用冬季空氣調節(jié)室外計算溫度。考慮到空調房間送風采暖滿足房間正壓要求，故在進行冬季設計熱負荷計算的時候忽略，通過門窗空洞的冷風滲透耗熱量。（4）室內空氣設計參數：依據采暖規(guī)范的規(guī)定，舒適性空氣調節(jié)室內計算溫度采

45、用2228，民用建筑的主要房間設計采暖時冬季室內計算溫度宜采用1624，輔助建筑中盥洗室、廁所的室內計算溫度不應低于12。故該冬季采暖會議室室內計算溫度按照18，廁所按照12進行負荷計算；夏季會議室室內計算溫度采用26，室內相對濕度冬夏保持在60%（5）室外空氣計算參數以及氣象條件：參照采暖通風與空氣調節(jié)室外氣象參數(GBJ19-87 2001年版），查的重慶地區(qū)的室外計算參數為：地理位置北緯30°，東經106.4°，海拔259.1米；夏季空調室外計算干球溫度是36.5，空調室外計算濕球溫度是27.3；冬季室外計算干球溫度是2，室外計算相對濕度是82%。四：負荷及風量計算4

46、.1賓館頂面冷負荷屋頂面積F=(12.4+0.12)×7.24=412.78m2;屋面構造為序號2，瀝青膨脹珍珠巖厚度為100mm，查附錄6屋面構造類型可知，屋面類型為，傳熱系數為0.55W/(m2·K)；查附錄8，取11:00到24:00的屋面逐時冷符合計算溫度；并依據附錄9查的，上海市的地點修正值屋面為1.7；上海市夏季室外平均計算風速為3.4m/s，則0=3.5+5.6×3.4=22.54 W/(m2·K)，用差值法查表3-7可得，外表面放熱系數修正值k=1.10；圍護結構吸收系數=0.90，按照建議取外表面吸收系數修正值為k=1.0；按照式Q=K

47、F(twl-tN)算出屋面逐時冷負荷，計算結果列于表一中。4.2外墻冷負荷外墻共有東、南、西、北四個方向，賓館外墻構造為空心磚墻，采用型外墻的計算溫度。其結構由內到外依次是：白灰粉刷層20mm，空心磚墻240mm，水泥砂漿20mm，傳熱系數為1.50W/(m2·K)；查附錄7，取11:00到24:00的型外墻逐時冷符合計算溫度；上海夏季室外平均計算風速為3.4m/s，則0=3.5+5.6×3.4=22.54 W/(m2·K)，用差值法查表3-7可得，外表面放熱系數修正值k=0.973；圍護結構吸收系數=0.90，按照建議取外表面吸收系數修正值為k=0.9；按照式Q

48、=KF(twl-tN)算出各方向的逐時冷負荷，修正系數td如表中所示。計算結果列于計算表二中為東面墻，其余各面墻如表三、四、五。4.3.會議室外窗傳熱形成冷負荷4.31東外窗的傳熱冷負荷東外窗為雙層鋁合金茶色玻璃窗C-6、C-2，雙層木窗普通玻璃C-3、C-5，窗口面積為F=2.4×1.5+1.8×1.8+1.5×2.4×4+1.8×1.5×2=26.64m2；根據普通標準玻璃i=8.7 W/(m2·K)，0=11.34 W/(m2·K)，由附錄11查得KW=2.73 W/(m2·K)；查附錄12得，金屬

49、雙層窗的傳熱系數修正值CW=1.2；木窗修正系數為0.95，查附錄13得，玻璃窗冷負荷計算溫度的逐時值twl;查附錄15得，玻璃窗的地點修正系數td=1；根據式Q=CWKWF(twl-tN)，將計算結果列于下表六中。 在計算南面窗和北面窗時，其地點修正系數一樣，均為td=1，相應值如表中所示，則根據式Q=CWKWF(twl-tN)，將計算結果列于下表七、八中為北面窗和南面窗傳熱冷負荷。4.4外門傳熱冷負荷 東面門一道門面積F=2.7×2.1=5.67m2，東面兩道門面積F=3×1.5+2.1×1.5=7.65m2，金屬門的傳熱系數取6.4 W/(m2·K

50、)，Xch為朝向修正率，東面取-5%，除門-5為木門外，其余均取金屬門，Xm為外門附加率，一道門為65%n,兩道門為80%n，按公式：LC=KF(tn-twl)(1+Xch+Xm)計算，其冷負荷如表九所示。4.41北外門的面積北外門面積F=1.2×2.4=2.88 m2，木門傳熱系數K=4.5 W/(m2·K)；Xch為朝向修正率，北面取8%；Xm為外門附加率，北門取80%，計算結果如表十。4.42南外門面積南外門面積為F=1.5×2×3=9m2，其朝向修正系數取-20%，外門附加率為80%×2，外門冷負荷按上述公式計算，如表十所示。4.5.窗

51、戶日射負荷4.51北面透過玻璃窗C-4日射得熱冷負荷上海地區(qū)處在北緯27°30以北，屬于北區(qū)，由附錄21查的北區(qū)有遮陽的玻璃窗冷負荷系數逐時值CLQ；再由附錄16中查的緯度是30°時，北向日射得熱因子最大值DJ,MAX=115W/m2;外窗C-4為雙層鋁合金茶色玻璃窗，窗口面積為F=1.5×1.8×21= 56.7m2；查附錄17得，雙層5mm厚普通玻璃窗玻璃的遮陽系數Cs=0.86，窗簾為深色，遮陽系數Ci=0.65，則綜合遮擋系數Cc,s為0.559，查附錄19得，雙層鋁合金窗有效面積系數為Ca=0.75，雙層木窗有效面積為Ca=0.60；按照式Q=

52、CaCiCsFDJ,MAXCLQ算出各個方向的逐時冷負荷，計算結果列于下列表格十一中。表十一 北窗日射得熱引起的冷負荷 單位：W時間11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:000.00CLQ0.610.640.660.660.630.590.640.640.380.350.320.30.280.26Dj，max115Ccs0.56Fw1.5*1.8*21=56.7CL813.7895.7952.5952.5867.9761.2895.7895.7315.8267.9223.9196.8171.41634.52

53、南面窗透過玻璃窗C-6日射得熱冷負荷南面窗的相關系數和北面窗的相關系數一樣，南向日射得熱因子最大值DJ,MAX=174W/m2;南面窗既有金屬窗又有木窗，金屬窗面積為F=1.5×1.8×27+2.7×1.5=76.95m2，金屬窗的面積為：F=3×4.9=14.7m2，查附錄17得，雙層3mm厚普通玻璃的遮陽系數Cs=0.86;查附錄18得，窗內遮陽設施的遮陽系數Ci=0.65；附錄19得，雙層木窗有效面積系數為Ca=0.60;按照式Q=CaCiCsFDJ,MAXCLQ算出各個方向的逐時冷負荷，計算結果列于下列表十二中。表十二 南窗日射得熱引起的冷負荷

54、單位：W時間11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:000.00CLQ0.490.540.650.60.420.360.320.270.230.210.20.180.170.16Dj，max174Ccs0.56Fw1.5*1.8*27+4.9*3+3*3+2.7*1.5=102.72CL29373237389735972518215819181619137912591199107910199594.53東面透過玻璃窗C-1日射得熱冷負荷上海地區(qū)處在北緯27°30以北，屬于北區(qū)，由附錄21查的北區(qū)有遮

55、陽的玻璃窗冷負荷系數逐時值CLQ；再由附錄16中查的緯度是30°時，東向日射得熱因子最大值DJ,MAX=539W/m2;東外窗C-6、C-2為雙層鋁合金茶色玻璃窗，窗口面積為F=2.4×1.5×5=18m2；C-3、C-5為木窗，窗戶面積為：F=1.2×2.4×2+1.8×1.8=9。查附錄17得，雙層6mm厚茶色窗玻璃（吸熱玻璃）的遮陽系數Cs=0.83，普通玻璃為0.86 查附錄18得，窗內遮陽設施的遮陽系數Ci=0.65；查附錄19得，雙層鋁合金窗有效面積系數為Ca=0.75;按照式Q=CaCiCsFDJ,MAXCLQ算出各方向

56、的逐時冷負荷，計算結果列于表十三中。表十三 東窗日射得熱引起的冷負荷 單位：W時間11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:000.00CLQ0.370.290.290.280.260.240.220.190.170.160.150.140.130.12Dj，max539Ccs0.56Fw2.4*1.5+1.8*1.8+1.5*2.4*4+1.8*1.5*2=26.64CL1782139713971348125211561059915818.7770.5722.4674.2626.15784.6照明散熱形成的冷

57、負荷按明裝熒光燈燈光照明，照明設備按每個空調房間兩盞燈，共有96盞燈，機房兩盞燈，配電室無空調不計算，會議室10盞燈，閱覽室8盞燈，值班室兩盞燈，一共116盞燈，所需功率N=116×40W=4640W；日光燈采用明裝燈罩無通風孔的形式，鎮(zhèn)流器消耗功率系數取n1=1.2；取n2=0.6；空調設備運行時數為12小時/天，房間開燈時數為10小時/天，設房間開燈時段為14:00-24:00，查附錄26得，照明散熱冷負荷系數，按照式Q=1000n1n2NCLQ計算照明散熱冷負荷，結果填入下表十四中;照明散射形成的冷負荷 單位：W時間11:0012:0013:0014:0015:0016:001

58、7:0018:0019:0020:0021:0022:0023:000.00CLQ0000.630.90.910.930.930.940.950.950.950.960.96n11.2n20.6N4640CL0 0 0 2105 3007 3040 3107 3107 3140 3174 3174 3174 3207 3207 4.7人體顯熱冷負荷賓館內人群的體力活動性質為靜坐，。查表3-15，當室溫為26時，成年男子沒人散發(fā)的顯熱和潛熱量為63W和45W；查表3-14，閱覽室取集群系數為=0.89，會議室群集系數取0.96，機房取集群系數為=0.89，閱覽室60人，機房40人計算，空調住房加

59、上值班室取96人。由附錄27查得人體顯熱散熱冷負荷逐時值。計算人體顯熱散熱逐時冷負荷，將計算結果列入下表十五中。4.8將各分項負荷逐時匯總將各個分項的逐時冷負荷逐時相加，計算結果填入表十六中：由表十六可以看出，此賓館最大冷負荷出現(xiàn)在20:00時，其值為39100.91 W，以此作為設備選型的依據之一。五：熱負荷計算過程5.1設計說明及依據設計說明：該賓館冬季空調熱負荷計算采用冬季空調室外計算溫度，并且由于室內正壓的存在，不考慮通過門窗孔洞的滲透耗熱量。同時，根據已知條件，會議室與底層機房、上層閱覽室房間的溫差均小于5，不考慮通過樓板的傳熱耗熱量。因此，該賓館的冬季房間失熱量主要是圍護結構熱負荷

60、計算過程。1) 室外氣象參數：查采暖通風與空氣調節(jié)室外氣象參數（GBJ19-87 2001年版），重慶市冬季空氣調節(jié)室外計算溫度是3.5，供暖室內計算溫度是18。2) 設計依據：建筑圍護結構的基本耗熱量，按一維穩(wěn)態(tài)傳熱過程計算，即假定室內、外空氣溫度和其他影響傳熱過程的因素都不隨時間變化，可按下式計算：Q=KF(tN-tW)a式中：K圍護結構的傳熱系數，W/（/）；F圍護結構的傳熱面積，； tn冬季室內計算溫度, ； tw供暖室外計算溫度，； a圍護結構的溫差修正系數。在此基礎上計算得到的耗熱量需要進行修正，通常按照基本耗熱量的百分率進行修正。主要包括朝向修正、風力修正、外門附加和高度附加等。

61、5.2東外墻傳熱耗熱量東外墻的面積F=218.56-13.32-33.84=171.4m2;傳熱系數為K=1.97W/(m2·K);朝向修正系數查供熱工程，表1-6得東向xch=-5%；東外墻的傳熱耗熱量為：Q1=aKF(tn-tw)(1+xch)=1×1.97×171.4×(18-3.5)×(1-5%)=4651.2W東外窗傳熱耗熱量東外窗的面積F= m2窗玻璃的傳熱系數K=2.73 W/(m2·K)；朝向修正系數為xch=-5%； 東外窗的傳熱耗熱量為：Q2=aKF(tn-tw)(1+xch) =1×2.73×

62、26.64×(18-3.5)×(1-5%)=1001.81W5.3東外門傳熱耗熱量東外門的面積是F=1.5×3+2.1×1.5+2.7×2.1=13.32m2；東外門的傳熱系數K=6.4 W/(m2·K)；朝向修正系數xch=-5%；東外門的傳熱耗熱量為Q9=aKF(tn-tw)(1+xch+xm)=1×6.4×13.32×(18-3.5)×(1-5%+60%×3)=3399.26W5.4南外墻傳熱耗熱量南外墻的面積是F=407.26-87.6-13.05=306.6m2；南外墻的傳熱

63、系數K=1.97W/(m2·K)；朝向修正系數xch=-20%；南外墻的傳熱耗熱量為：Q3=aKF(tn-tw)(1+xch)=1×1.97×306.6×(18-3.5)×(1-20%)=7006.42W5.5南外窗傳熱耗熱量南外窗的面積F=m2；窗玻璃的傳熱系數由前面計算可得K=2.73 W/(m2·K)；朝向修正系數為xch=-20%；南外墻的窗墻比=(3×4.9)/(7.12×4.9)=0.730.5，依據實用供熱空調設計手冊，當采暖當窗墻(含窗)商積比大于0.5時，應對窗進行窗墻比附加，該附加為10%；南外

64、窗的傳熱耗熱量為：Q4=aKF(tn-tw)(1+xch)(1+10%) =1×2.73×102.72×(18-3.5)×(1-20%)(1+10%)=3578.23W5.6南外門傳熱耗熱量南外門的面積是F=3×3=9m2；南外門的傳熱系數K=6.4 W/(m2·K)；朝向修正系數xch=-20%；南外門的傳熱耗熱量為：Q9=aKF(tn-tw)(1+xch+Xm)=1×6.4×9×(18-3.5)（1-20%+80%×3)=2672.64 W5.7西外墻傳熱耗熱量西外墻的面積是F=2(5.2&

65、#215;9.1)=94.64m2；西外墻的傳熱系數K=1.97 W/(m2·K)；朝向修正系數xch=-5%；西外墻的傳熱耗熱量為：Q5=aKF(tn-tw)(1+xch)=1×1.97×94.64×(18-3.5)×(1-5%)=2568.22W5.8北外墻傳熱耗熱量北外墻的面積是F=229.32-56.7-97.3-3.3=266.62m2；北外墻的傳熱系數K=1.97 W/(m2·K)；向修正系數xch=5%；北外墻的傳熱耗熱量為：Q8=aKF(tn-tw)(1+xch)=1×1.97×266.62

66、5;(18-3.5)×(1+5%)=7996.80W5.9北外窗傳熱耗熱量 m2窗玻璃的傳熱系數由前面計算可得K=2.73 W/(m2·K)；朝向修正系數為xch=10%北外窗的傳熱耗熱量為：Q4=aKF(tn-tw)(1+xch)(1+10%) =1×2.73×59.58×(18-3.5)×(1+10%)=2594.32W5.10北外門傳熱耗熱量北外門的面積是F=1.2×2.4=2.88m2；北外門的傳熱系數K=4.207 W/(m2·K)；朝向修正系數xch=5%；查實用供熱空調設計手冊可知，對于單層門，外門附

67、加耗熱量xm=65%n，其中：n建筑物的樓層北外門的傳熱耗熱量為：Q9=aKF(tn-tw)(1+xch+xm)=1×4.207×2.88×(18-3.5)×(1+5%+65%×3)=527.05 W所以冬季總熱負荷為Q=31344.75W六：濕負荷計算過程6.1設計依據需要空調系統(tǒng)消除的室內產濕量稱為室內除濕量。 該會議室的室內濕負荷的來源是室內人體散濕量所引起的濕負荷。6.2計算過程人體散濕量Wx(kg/h)按下式進行計算：Wx=0.001ng式中 每名成年男子的散濕量。g/h；n室內總人數；集群系數，即室內男子、女子、兒童折合成成年男子的

68、散熱比例；數據來源：在會議室中，室內人數為80人；查實用供熱空調設計手冊不同室溫和勞動性質成年男子散熱量和散濕量表，得夏季在室內溫度是26時，每名成年男子的散濕量為68g/h，在冬季室內溫度是18時，每名成年男子的散濕量為33g/h；查空調建筑物室內的人員群集系數，得在會議室=0.96；將數據帶入上式得：夏季空調房間會議室室內散濕量 Ww=0.001ng=0.001×80×0.96×68=5.22kg/h故而，夏季房間濕負荷Wx=Wd=5.22kg/h冬季空調房間會議室室內散濕量 Ww=0.001ng=0.001×80×0.96×33

69、=2.53kg/h故而，冬季房間濕負荷Wx=Wd=2.53kg/h同理：夏季空調會議室設計濕負荷為Wx=5.22kg/h;冬季空調會議室設計濕負荷為Wd=2.53kg/h;客房中夏季：=0.93，WX=0.001ng=0.001×96×0.93×68=6.07kg/h客房中冬季：=0.93，Wd=0.001ng=0.001×96×0.93×33=2.95kg/h閱覽室夏季：=0.89，WX=0.001ng=0.001×60×0.89×68=3.63kg/h閱覽室冬季：=0.89 ，Wd=0.001ng=0

70、.001×60×0.89×33=1.76kg/h機房夏季: =0.96，Wd=0.001ng=0.001×40×0.96×68=2.61kg/h機房冬季：=0.96 ，Wd=0.001ng=0.001×40×0.96×33=1.27kg/h所以夏季賓館室內的濕負荷為：Wx=17.53kg/h。冬季濕負荷為Wd=8.51 kg/h.七空調送風量確定7.1計算依據在一個空調房間當系統(tǒng)達到平衡后，總熱量和總濕量也均達到平衡，以此作為空調房間送風量確定的依據。總熱平衡：qmho+Q=qmhn ,由前面的計算有冷負

71、荷為Q=39100.91W.熱負荷為：31344.75W。濕量平衡：qmdo+W=qmhn,由前面的計算知濕負荷為：17.53 kg/h7.2計算用數據根據前面已知的條件查得或通過焓濕圖（h-d圖）計算室外狀態(tài)點和室內狀態(tài)點的比焓值和含濕量；夏季過程的熱濕比： =Q/W=39.1(KJ/S) ÷17.53×3600=8029.66 kJ/kg.冬季過程的熱濕比：=Q/W=-31.3(KJ/S) ÷8.51×3600=-1324.89 kJ/kg.確定夏季室內狀態(tài)點Nx，以室內計算溫度26攝氏度，相對濕度=50%。過室內夏季狀態(tài)點作夏季過程熱濕比線，按設計

72、要求機器露點送風0與90%相對濕度線相交，確定送風狀態(tài)點Ox，參數，Ox，的相關參數為：干球溫度為：tox，=12.2，hox=32.9kJ/kg,dox，=8.0g/kg干空氣。Nx的相關參數為：干球溫度為：tnx=26，hNx=53.9kJ/kg,dNx=10.6g/kg干空氣。由此計算的送風溫度必須高于室內空氣的露點溫度，因此采用8攝氏度的送風溫差?？傻盟惋L狀態(tài)點為OXOx的相關參數為：干球溫度為：tox=18.0，hox=41.2kJ/kg,dox=9.1g/kg干空氣冬季所需的新風量和風機盤管處理的風量與夏季相同，風機盤管處理后為室內狀態(tài)點加上15至20攝氏度的溫差。7.3計算過程夏

73、季送風量計算過程: 按照總冷量計算得到的空調總送風量： 按照總濕量計算得到的空調總送風量：按照較大的值取送風量，則該空調房間夏季的送風量為：qm=Q/（hNx- hox）=39.1/（53.9-41.2）=3.08kg/s。冬季送風量計算：為簡化計算，冬季也可按照夏季的送風量進行設計計算，即qm,d=3.08kg/s。 八：新風量的確定8.1計算依據空調房間的最小新風量，通常應滿足一下三個方面的要求：1）、稀釋人群本身和活動所產生的污染物，保證人群對空氣品質的要求。2）、按照補充室內燃燒所消耗的空氣或補償排風量的要求。3）、保證房間正壓要求。局部排風量 qm,p維持正壓所需的滲透風量 qm,s

74、最小新風量 qm,w1= qm, p+ qm,s滿足人體衛(wèi)生要求 qm,w,pm3/(h·人)×人數最小新風量 qm,w2=n qm,w,p系統(tǒng)總風量qm最小新風量 qm,w3=0.10qm最小新風量 qm,w=max(qm,w1,qm,w2,qm,w3)最小新風量確定的順序綜上所述，空調房間最小新風量的確定可按下圖新風量確定的順序來確定。8.2計算過程最小新風量的確定：最小新風量包含局部排風量qm,p和維持正壓所需的滲透風量qm,s。其中，該賓館沒有獨立排風設備，故局部排風量qm,p=0；通常舒適性空調室內正壓保持在5Pa的正壓值就可以滿足要求。當室內正壓值為10Pa的時

75、候，白天室內正壓所需的風量，每小時約為1.01.5次換氣。在本案中，為維持會議室正壓正壓要求，取每小時1次的換氣次數。取空氣的密度為1.2kg/m3。則賓館每換氣一次空氣的體積V=4042.97m3；所需的滲透風量qm,s=1×4042.97×1.2=4851.56kg/h=1.35kg/s;最小新風量：qm,w1= qm, p+ qm,s =1.35+0 kg/s=1.35kg/s; 最小新風量的確定最小新風量由下列公式計算可得：qm,w2=n qm,w,p式中：n房間人數。參考美國采暖制冷工程師學會標準ASHRAE 62-2001第.4條：對于出現(xiàn)的最多人數的持續(xù)時間好

76、于3h的房間，所需風量可按室內的平均人數來確定，該平均人數不應少于最多人數的1/2。據此，該賓館按照最多人數的1/2進行計算，則n276×1/2=138人，取n=150人。 qm,w,p，每人每小時所需最小新風量，為17m3/（人·h）。則最小新風量：qm,w2=n qm,w,p=150人×17 m3/（人·h）×1.2kg/m3=0.85kg/s=3060kg/h 最小新風量的確定最小新風量為系統(tǒng)總送風量的10%，系統(tǒng)總風量qm =1.37kg/s即：qm,w3=0.10qm=0.10×3.08kg/s kg/s=0.308kg/s

77、綜合比較以上三個最小新風量，最小新風量最大，取房間最小新風量為qmw=qmw1=1.35kg/s；所以：該賓館空調系統(tǒng)的最小新風比=qmw/ qm =1.35/3.08×100%=43.8%；九空調系統(tǒng)確定及設備選型9.1空調方案確定確定空調系統(tǒng)方案選擇時需要考慮的因素：1.外部環(huán)境依據全國建筑熱工設計分區(qū)圖上海屬于夏熱冬冷地區(qū)，最冷月的平均溫度010，平均市區(qū)氣溫3.6，最熱月平均溫度2530，平均市區(qū)氣溫27.8，。冬冷夏熱，在過渡季節(jié)可以利用室外的新風承擔室內熱濕負荷，可以達到良好的節(jié)能效果。2.建筑物特點賓館所在建筑為一三層建筑，其中會議室部分樓層為2層。會議室內面積為579

78、.67m2，可以容納80人，人均占有室內面積是7.2m2；屬于小型會議室。 機房設置在會議室下層的一樓，有足夠的空間布置空調機組。會議室頂部安裝有吊頂，吊頂空間可以布置空調風管道和水管道。住宅區(qū)為一到三層樓，位于建筑物的左邊四樓有一個閱覽室。而住宅房間占地面積較大有446.4m2，屬于較大型賓館。3.室內參數特點本案中賓館空調系統(tǒng)屬于舒適性空調，對空調精度要求不高，因此可以采用最大送風溫差，即機器露點送風，可以大大減小送風量，節(jié)省工程造價。4.運行特點賓館的運行特點是間歇運行，其面積相對于周圍房間較大，功能相對獨立，因此需要單獨安裝空調系統(tǒng)，以實現(xiàn)對該賓館空調區(qū)的獨立調節(jié)。5.負荷特點賓館空調

79、房間的負荷特點是負荷較大，且較穩(wěn)定。6.能源供應特點機房所能提供的能源有：制冷機房提供7冷凍水，回水12；鍋爐房提供60的熱水，回水55；同時提供電能。7.其他特點會議室內部允許噪聲為3550dB。9.2備選空調系統(tǒng)方案比較在空調系統(tǒng)方案選擇時充分考慮上述綜合因素，針對賓館的特點，初步考慮以下兩種空調系統(tǒng)形式：一次空氣處理系統(tǒng)和風機盤管加獨立新風系統(tǒng)。一次空氣處理系統(tǒng)對空氣進行集中處理集中送風，對空氣的處理能力最強，能處理空氣的溫度、濕度、潔凈度、及新鮮度，其缺點是造價昂貴，設備占用房間。這種空調比較適用于影劇院、體育場、潔凈廠房、手術室等大型專用場所。對濕度較大的地區(qū)較好。風機盤管加新風系統(tǒng)

80、，其優(yōu)點是能對空氣進行溫度處理，造價適中，新風系統(tǒng)和與風機盤管聯(lián)合使用時，將新風處理到室內等焓狀態(tài)時，新風不負擔室內熱負荷，新風管道較小。其缺陷點是占用一定的建筑面積，對于空調面積很大而對空氣品質要求又不太高的場合比較適用。綜合以上兩種系統(tǒng)，因為上海地區(qū)濕度較大，故采用一次空氣系統(tǒng)。9.3空調方案熱濕負荷分析室內采用一次回風的空調系統(tǒng)，其中考慮風機和管道溫升，取為1.5攝氏度。含 濕 量g/kg: 9.1焓kJ/kg: 37.2露點溫度: 12.3密度kg/m3: 1.2-回風管溫升點-N':大氣壓力Pa: 100573干球溫度: 27.5濕球溫度: 19.1相對濕度%: 45.8含

81、濕 量g/kg: 10.6焓kJ/kg: 54.8露點溫度: 14.6密度kg/m3: 1.2-送風管溫升點-L':大氣壓力Pa: 100573干球溫度: 16.5濕球溫度: 14.1相對濕度%: 77.1含 濕 量g/kg: 9.1焓kJ/kg: 39.6露點溫度: 12.3密度kg/m3: 1.2-一次回風系統(tǒng)過程線圖:該賓館采用一次回風系統(tǒng)，空氣處理過程，過程線確定 N、W點為夏季空調室內外計算空氣狀態(tài)點； O點：過N作等熱濕比線交90%相對濕度線于O點； L點：過N作等焓線交90%相對濕度線于L點；沿等濕線加上1.5攝氏度的風機溫升得到L點； M點：過L點的加熱器加熱后的點，之

82、后1.5攝氏度的溫升到達送風狀態(tài)點。根據上述方法，各空氣狀態(tài)點的參數為：空氣狀態(tài)點（）干球溫度（）相對濕度（%）比焓值（kJ/kg·DA)含濕量（g/kg·DA)W34.6 69% 97.524.40N27.50 50.00%54.8010.60L16.50 90.00%39.60 9.10 O18.00 70.10%41.20 9.10 M17.0 78.0%40.0 9.10 表中：W室外空氣狀態(tài)點N室內空氣狀態(tài)點L室外新風機組機器露點和加上機器溫升后的狀態(tài)點O空氣送風狀態(tài)點M室內空氣經加熱器處理后的狀態(tài)點（1） 焓濕圖計算房間風量計算結果：房間總送風量為：qm =11

83、088kg/h；通過室外新風機組新風量為：qm,w=4860kg/h9.4設備選型與冬季負荷校核新風機組選型：根據室內負荷計算結果，所需總風量為，qm =11088kg/h=9240m3/h，需要提供的冷量為Q0,W=16.63kW；根據室內負荷計算結果，可選用德州武城空調配件廠生產的FP20L(W)型立式新風機組兩臺。立式新風機組的特點如下：框架結構: 立式新風機組全部采用鋁合金框架結構，框架采用高強度鋁合金專用型材，框架的每個角采用特殊結構的鑄件，型材與角為插入式結構連接，這種結構有如下特點：A：機械強度好，重量輕，耐腐蝕，外形美觀，且尺寸準確。B：結構裝配靈活，易于現(xiàn)場拆裝、檢修，并且使

84、用壽命比鋼結構框架長。面板結構: A： 立式新風機組面板采用內外雙層彩色鋼板結構，兩層鋼板之間沖注為高密度聚氨酯或聚苯乙烯發(fā)泡保溫材料，具有比玻璃棉等其他保溫材料更佳的保溫性能。在各種氣候條件和工況運行時外殼均無冷橋產生。B：面板采用特殊方法固定，并有密封材料加強氣密性及保溫性，這種面板結構在保溫、降噪及強度方面均具有最佳性能，并適用于空氣品質要求較高的場所。風機、電機: A： 立式新風機組采用的風機為雙進風離心風機，經過嚴格的動靜平衡試驗，運行平穩(wěn)。B：風機軸承采用密閉性滾球軸承，預先加有潤滑油及自動調心和自動自鎖、止推等功能。正常使用可免保養(yǎng)。C：小型號機組風機采用外轉子電機直接驅動風機，無需皮帶傳動