彎矩調(diào)幅實(shí)用學(xué)習(xí)教案

1、彎矩調(diào)幅彎矩調(diào)幅(dio f)實(shí)用實(shí)用第一頁，共71頁。彎矩調(diào)幅法簡稱調(diào)幅法，它是在彈彎矩調(diào)幅法簡稱調(diào)幅法，它是在彈性彎矩的基礎(chǔ)上，根據(jù)需要適當(dāng)調(diào)性彎矩的基礎(chǔ)上，根據(jù)需要適當(dāng)調(diào)整某些截面的彎整某些截面的彎矩值。通常是對那些彎矩絕對值較矩值。通常是對那些彎矩絕對值較大的截面彎矩進(jìn)行調(diào)整，然后，按大的截面彎矩進(jìn)行調(diào)整，然后，按調(diào)整后的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計(jì)和配筋調(diào)整后的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計(jì)和配筋構(gòu)造，是一種構(gòu)造，是一種(y zhn)實(shí)用的設(shè)實(shí)用的設(shè)計(jì)方法。計(jì)方法。彎矩調(diào)幅彎矩調(diào)幅(dio f)法的概念和計(jì)算的基本規(guī)定法的概念和計(jì)算的基本規(guī)定彎矩調(diào)幅(dio f)法的基本概念第1頁/共71頁第二頁，共71頁。

2、彎矩調(diào)幅彎矩調(diào)幅(dio f)法概念法概念 由于由于(yuy)塑性鉸的轉(zhuǎn)動是有限的，因此調(diào)幅量也有限。塑性鉸的轉(zhuǎn)動是有限的，因此調(diào)幅量也有限。第2頁/共71頁第三頁，共71頁?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010完善了連續(xù)梁、連續(xù)板完善了連續(xù)梁、連續(xù)板考慮塑性內(nèi)力重分布進(jìn)行考慮塑性內(nèi)力重分布進(jìn)行(jnxng)內(nèi)力調(diào)幅的設(shè)計(jì)方法。內(nèi)力調(diào)幅的設(shè)計(jì)方法。第3頁/共71頁第四頁，共71頁。5.4 5.4 基于彈性分析的塑性基于彈性分析的塑性(sxng)(sxng)內(nèi)力重分布分析內(nèi)力重分布分析5.4.1 5.4.1 鋼筋混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板，鋼筋混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板，可采

3、用基于可采用基于(jy)(jy)彈性分析的塑性內(nèi)力重彈性分析的塑性內(nèi)力重分布方法進(jìn)行分析。分布方法進(jìn)行分析?？蚣?、框架框架、框架- -剪力墻結(jié)構(gòu)以及剪力墻結(jié)構(gòu)以及雙向板等，經(jīng)過彈性分析求得內(nèi)力后，可雙向板等，經(jīng)過彈性分析求得內(nèi)力后，可對支座或節(jié)點(diǎn)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，并確定相應(yīng)對支座或節(jié)點(diǎn)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，并確定相應(yīng)的跨中彎矩。的跨中彎矩。第4頁/共71頁第五頁，共71頁。5.4.2 考慮塑性內(nèi)力重分布分析方法設(shè)計(jì)的考慮塑性內(nèi)力重分布分析方法設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)和構(gòu)件，尚應(yīng)滿足正常使用結(jié)構(gòu)和構(gòu)件，尚應(yīng)滿足正常使用(shyng)極限狀態(tài)的要求，并采取有效的構(gòu)造措施。極限狀態(tài)的要求，并采取有效的構(gòu)造措施。對于直接承受動

4、力荷載的構(gòu)件，對于直接承受動力荷載的構(gòu)件，以及要求不出現(xiàn)裂縫或處于侵蝕環(huán)境等情以及要求不出現(xiàn)裂縫或處于侵蝕環(huán)境等情況下的結(jié)構(gòu)，不應(yīng)采用考慮塑性內(nèi)力重分況下的結(jié)構(gòu)，不應(yīng)采用考慮塑性內(nèi)力重分布的分析方法。布的分析方法。第5頁/共71頁第六頁，共71頁。5.4.3 鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點(diǎn)邊緣截面的鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點(diǎn)邊緣截面的負(fù)彎矩調(diào)幅幅度不宜大于負(fù)彎矩調(diào)幅幅度不宜大于25%；彎矩調(diào)整；彎矩調(diào)整后的梁端截面相對受壓區(qū)高度后的梁端截面相對受壓區(qū)高度(god)不應(yīng)不應(yīng)超過超過0.35，且不宜小于，且不宜小于0.10。板的負(fù)彎矩調(diào)幅幅度不宜大于板的負(fù)彎矩調(diào)幅幅度不宜大于20%。第6頁/共71頁第七頁，共

5、71頁。彎矩調(diào)幅彎矩調(diào)幅(dio f)公式公式彎矩調(diào)幅系數(shù)彎矩調(diào)幅系數(shù)(xsh)；Me按彈性方法計(jì)算得的彎按彈性方法計(jì)算得的彎矩；矩；Ma調(diào)幅后的彎矩。調(diào)幅后的彎矩。()/eaeMMM跨中彎矩計(jì)算跨中彎矩計(jì)算(j sun)支座彎矩調(diào)幅支座彎矩調(diào)幅第7頁/共71頁第八頁，共71頁。彎矩調(diào)幅彎矩調(diào)幅(dio f)法計(jì)算步驟法計(jì)算步驟(1) 按彈性分析方法計(jì)算內(nèi)力，按活載最不利分布進(jìn)行內(nèi)力組合按彈性分析方法計(jì)算內(nèi)力，按活載最不利分布進(jìn)行內(nèi)力組合(zh)得出最不利彎矩圖；得出最不利彎矩圖；(2) 對支座彎矩調(diào)幅；對支座彎矩調(diào)幅；(3) 計(jì)算支座彎矩調(diào)幅后相應(yīng)的跨中彎矩值，其彎矩值不得小于彈性彎矩值。計(jì)

6、算支座彎矩調(diào)幅后相應(yīng)的跨中彎矩值，其彎矩值不得小于彈性彎矩值。第8頁/共71頁第九頁，共71頁。l0l01F1Fl0/2 l0/2ABAMB=-0.188Fl0M1=0.156Fl0彈性方法求內(nèi)彈性方法求內(nèi)力力兩跨連續(xù)兩跨連續(xù)(linx)梁梁第9頁/共71頁第十頁，共71頁。MB=0.038Fl0疊加三角形分布內(nèi)力疊加三角形分布內(nèi)力+ +第10頁/共71頁第十一頁，共71頁。=M1 =0.156Fl0+0.019Fl0=0.175Fl0MB =-0.150Fl00.5MB M1 M0調(diào)幅后的彎矩調(diào)幅后的彎矩跨中彎矩跨中彎矩支座彎矩支座彎矩第11頁/共71頁第十二頁，共71頁。%202 . 01

7、88. 0038. 0BBBMMM支座彎矩調(diào)幅(dio f)系數(shù)支座支座(zh zu)下調(diào)的彎矩去哪里了？下調(diào)的彎矩去哪里了？第12頁/共71頁第十三頁，共71頁。滿足(mnz)力的平衡條件1000000 510 0750 1750 2504B. M M .Fl.Fl.FlFlMM1 =0.156Fl0+0.019Fl0=0.175Fl0MB =-0.150Fl00.5MB M1 M0第13頁/共71頁第十四頁，共71頁。第14頁/共71頁第十五頁，共71頁。附加三角形彎矩圖FlMB038.0跨中彎矩計(jì)算跨中彎矩計(jì)算(j sun)：法一法一附加(fji)三角形彎矩圖第15頁/共71頁第十六頁，

8、共71頁。這相當(dāng)于在原來這相當(dāng)于在原來(yunli)彈性彎矩圖形上疊加上一個高度為彈性彎矩圖形上疊加上一個高度為FlMB038. 0的倒三角形的倒三角形此時跨度中點(diǎn)此時跨度中點(diǎn)(zhn din)的彎矩改變成的彎矩改變成11110 1560 0380 17522BMMM.Fl.Fl.Fl 第16頁/共71頁第十七頁，共71頁。跨中彎矩計(jì)算跨中彎矩計(jì)算(j sun)：法二：法二由平衡條件求得M1 MB =-0.150Fl00.5MB M1 M0第17頁/共71頁第十八頁，共71頁。101110 150 175242aMMMFl.Fl.Fl 第18頁/共71頁第十九頁，共71頁。彎矩調(diào)幅法的基本(j

9、bn)規(guī)定第19頁/共71頁第二十頁，共71頁。彎矩調(diào)幅(dio f)法的基本規(guī)定1*連續(xù)梁任一跨調(diào)幅后的兩端(lin dun)支座彎矩MA、MB絕對值的平均值，加上跨度中點(diǎn)的彎矩M1 之和，應(yīng)不小于該跨按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩M0，即22/0101BABAMMMMMMMM第20頁/共71頁第二十一頁，共71頁。ABMB MB 平衡關(guān)系求得的彎矩最不利彎矩1MFlMu15. 00M1MaM5 . 0第21頁/共71頁第二十二頁，共71頁。ABMB MB 平衡關(guān)系求得的彎矩最不利彎矩202. 101BAMMMMaxM彎矩彈性分析得出的最不利具體地具體地第22頁/共71頁第二十三頁，共71頁。（1）

10、鋼筋宜采用）鋼筋宜采用、熱軋鋼熱軋鋼筋。筋。（2）調(diào)幅系數(shù)）調(diào)幅系數(shù)25%。（3） 0.1 =x/h0 0.35（4）調(diào)幅后必須有足夠抗剪能）調(diào)幅后必須有足夠抗剪能力。力。（5）按靜力平衡計(jì)算跨中彎矩，）按靜力平衡計(jì)算跨中彎矩，支座支座(zh zu)調(diào)幅后跨中彎矩調(diào)幅后跨中彎矩不小于彈性計(jì)算值。不小于彈性計(jì)算值。彎矩調(diào)幅法的基本(jbn)規(guī)定2、3、4第23頁/共71頁第二十四頁，共71頁。使用彎矩調(diào)幅法時，為什么要限制？ 時為適筋梁，可以形成塑性鉸。值越小，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力越大，因此要限制。bb35. 0答：因?yàn)闉橄鄬κ軌簠^(qū)高度，其值的大小直接影響塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力。時為超筋梁，受壓區(qū)混凝土先

11、破壞，不會形成塑性鉸。一般要求第24頁/共71頁第二十五頁，共71頁。彎矩調(diào)幅(dio f)法的基本規(guī)定5箍筋面積增大的區(qū)域1.05h01.05h01.05h0箍筋面積增大的箍筋面積增大的區(qū)域區(qū)域按荷載的最不利位置和調(diào)幅彎矩由平衡關(guān)系計(jì)算的滿足斜截面抗剪承載力要求按荷載的最不利位置和調(diào)幅彎矩由平衡關(guān)系計(jì)算的滿足斜截面抗剪承載力要求(yoqi)所需的箍筋面積應(yīng)增大所需的箍筋面積應(yīng)增大20%。yvtsvsvffbsA/34. 0min第25頁/共71頁第二十六頁，共71頁?？紤]內(nèi)力重分布后，結(jié)構(gòu)構(gòu)件必須有足夠考慮內(nèi)力重分布后，結(jié)構(gòu)構(gòu)件必須有足夠的抗剪能力。的抗剪能力。并且應(yīng)注意，經(jīng)過并且應(yīng)注意，經(jīng)

12、過(jnggu)彎矩調(diào)幅以后，彎矩調(diào)幅以后，結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下不應(yīng)出現(xiàn)塑性結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下不應(yīng)出現(xiàn)塑性鉸。鉸。第26頁/共71頁第二十七頁，共71頁。連續(xù)梁各控制截面連續(xù)梁各控制截面(jimin)的剪力的剪力設(shè)計(jì)值設(shè)計(jì)值 可按荷載最不利布置，根據(jù)調(diào)整后的支座彎矩用靜力平衡條件計(jì)算；也可近似取用考慮可按荷載最不利布置，根據(jù)調(diào)整后的支座彎矩用靜力平衡條件計(jì)算；也可近似取用考慮(kol)荷載最不利布置按彈性方法算得的剪力值。荷載最不利布置按彈性方法算得的剪力值。第27頁/共71頁第二十八頁，共71頁。6.3.6 計(jì)算彎起鋼筋計(jì)算彎起鋼筋(gngjn)時，截面剪力時，截面剪力設(shè)計(jì)值可按下

13、列規(guī)定取用（圖設(shè)計(jì)值可按下列規(guī)定取用（圖6.3.2a）：）：1 計(jì)算第一排（對支座而言）彎起鋼筋計(jì)算第一排（對支座而言）彎起鋼筋(gngjn)時，取支座邊緣處的剪力值；時，取支座邊緣處的剪力值；2 計(jì)算以后的每一排彎起鋼筋計(jì)算以后的每一排彎起鋼筋(gngjn)時，時，取前一排（對支座而言）彎起鋼筋取前一排（對支座而言）彎起鋼筋(gngjn)彎起點(diǎn)處的剪力值。彎起點(diǎn)處的剪力值。第28頁/共71頁第二十九頁，共71頁。第29頁/共71頁第三十頁，共71頁。等跨、不等跨梁板的內(nèi)力(nil)計(jì)算第30頁/共71頁第三十一頁，共71頁。* 跨度相差不大于10%，q/g = 1/35，可直接查表求出內(nèi)力(

14、nil)系數(shù)，再求內(nèi)力(nil)，教材表2-3、表2-4等跨等荷載連續(xù)等跨等荷載連續(xù)(linx)梁、板實(shí)用計(jì)算法：梁、板實(shí)用計(jì)算法：M=(g+q)l02 V=(g+q)ln式中：式中：、-彎矩剪力系數(shù)，查表。彎矩剪力系數(shù)，查表。第31頁/共71頁第三十二頁，共71頁。支承情況支承情況 截面位置截面位置 端端支座支座邊跨邊跨跨中跨中 距端第距端第二支座二支座 距端第二距端第二跨跨中跨跨中 中間中間支座支座 中間跨中間跨跨中跨中 A B C 梁、板擱置梁、板擱置在墻上在墻上 0 1/11 2跨跨連續(xù)：連續(xù)：-1/103跨以跨以上連續(xù)：上連續(xù)：-1/11 1/16 -1/14 1/16 板板與梁整與

15、梁整澆連接澆連接 -1/16 1/14 梁梁-1/24 梁與柱整澆梁與柱整澆連接連接 -1/16 1/14 連續(xù)梁和連續(xù)單向連續(xù)梁和連續(xù)單向(dn xin)(dn xin)板的彎矩計(jì)算系數(shù)板的彎矩計(jì)算系數(shù)第32頁/共71頁第三十三頁，共71頁。連續(xù)梁的剪力計(jì)算連續(xù)梁的剪力計(jì)算(j sun)(j sun)系數(shù)系數(shù)支承情況支承情況 截面位置截面位置 端支座內(nèi)端支座內(nèi)側(cè)側(cè)Ain 距端第二支座距端第二支座 中間支座中間支座 外側(cè)外側(cè)Bex 內(nèi)側(cè)內(nèi)側(cè)Bn 外側(cè)外側(cè)Cex內(nèi)側(cè)內(nèi)側(cè)Cin 擱置擱置在墻上在墻上 0.45 0.60 0.550.550.55與梁或柱與梁或柱整澆連接整澆連接 0.50 0.55

16、第33頁/共71頁第三十四頁，共71頁。(1)先按彈性方法先按彈性方法(fngf)求出彎矩包羅圖，再調(diào)幅，剪力仍取彈性剪力值；求出彎矩包羅圖，再調(diào)幅，剪力仍取彈性剪力值；(2)根據(jù)平衡條件求跨中最大彎矩根據(jù)平衡條件求跨中最大彎矩,取與彈性計(jì)算的最大值取與彈性計(jì)算的最大值.不等跨或不等荷載不等跨或不等荷載(hzi)(hzi)連續(xù)梁連續(xù)梁: :第34頁/共71頁第三十五頁，共71頁。不等跨或不等荷載不等跨或不等荷載(hzi)(hzi)連續(xù)板連續(xù)板: :16/)20/)11/)14/)20202020lqglqglqglqg（其他跨（邊跨(2)由跨中彎矩由跨中彎矩,根據(jù)平衡條件求支座彎矩根據(jù)平衡條件

17、求支座彎矩;(3)由支座彎矩及上式由支座彎矩及上式,計(jì)算計(jì)算(j sun)鄰跨跨中彎矩和另一支座彎矩鄰跨跨中彎矩和另一支座彎矩.(1)從較大從較大(jio d)跨度開始跨度開始,按下式計(jì)算跨中彎矩最大值按下式計(jì)算跨中彎矩最大值,第35頁/共71頁第三十六頁，共71頁?？紤](kol)內(nèi)力重分布方法的適用范圍下列情況不能用內(nèi)力重分布(fnb)方法： 1、直接承受動力荷載的工業(yè)與民用建筑 2、使用階段不允許出現(xiàn)裂縫的結(jié)構(gòu) 3、輕質(zhì)混凝土結(jié)構(gòu)、特種混凝土結(jié)構(gòu) 4、受侵蝕氣體或液體作用的結(jié)構(gòu) 5、預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)和疊合結(jié)構(gòu) 6、肋梁樓該蓋中的主梁第36頁/共71頁第三十七頁，共71頁。舉例說明舉例說明、

18、來源來源(liyun)：以承受均布荷載的五跨連續(xù)梁為例，用彎矩調(diào)幅以承受均布荷載的五跨連續(xù)梁為例，用彎矩調(diào)幅(dio f)法來闡明表中彎矩系數(shù)的確定方法。法來闡明表中彎矩系數(shù)的確定方法。第37頁/共71頁第三十八頁，共71頁。ABCDEF12345)(a124qg)(bq135g)(d)(c123gq第38頁/共71頁第三十九頁，共71頁。3/gq取qqqqg3/43/gggqg43或)(43qgq)(41qgg第39頁/共71頁第四十頁，共71頁。)(437. 0)(4341)(4141qgqgqgqgg)(563. 0)(434343qgqgqq第40頁/共71頁第四十一頁，共71頁。按彈

19、性按彈性(tnxng)方法，邊跨支座方法，邊跨支座B彎矩最大彎矩最大時時(絕對值絕對值)活荷載應(yīng)布置在一、二、四跨，活荷載應(yīng)布置在一、二、四跨，222max)(1129. 0119. 0105. 0lqglqlgMB考慮調(diào)幅(dio f)20(不超過允許最大調(diào)幅(dio f)值25)，則:22max0.80.8 0.1129()0.09032()BBMMgq lgq l 按不利(bl)布置支座支座B彎矩彎矩第41頁/共71頁第四十二頁，共71頁。表111中取2210 09090 811BBmaxM( gq)l.( gq)l. M 支座支座(zh zu)B彎矩彎矩按查表第42頁/共71頁第四十三

20、頁，共71頁。當(dāng)當(dāng)MBmax下調(diào)后，下調(diào)后，根據(jù)第一跨力的平根據(jù)第一跨力的平衡條件，相應(yīng)衡條件，相應(yīng)(xingyng)的跨內(nèi)的跨內(nèi)最大彎矩出現(xiàn)在距最大彎矩出現(xiàn)在距端支座端支座x=0.409l處，處，NoImagegqAxAR邊跨內(nèi)最大彎矩邊跨內(nèi)最大彎矩20 0909BM.( gq)l 按平衡(pnghng)方法第43頁/共71頁第四十四頁，共71頁。20 0909BM.( gq)l xgq2)(0909. 0lqgMB邊跨內(nèi)最大彎矩邊跨內(nèi)最大彎矩按平衡(pnghng)方法第44頁/共71頁第四十五頁，共71頁。下調(diào)(xi dio)后1跨跨中最大彎矩其值為(圖中紅線所示)2212(0.409 )

21、 ()(0.409 )0.5()0.0836()Mlgqlgqgq lNoImage邊跨內(nèi)最大彎矩邊跨內(nèi)最大彎矩220 50 09090 409AR. ( gq)l.( gq)l/ l.( gq)lxgq2)(0909. 0lqgMB按平衡(pnghng)方法第45頁/共71頁第四十六頁，共71頁。按彈性按彈性(tnxng)方法，方法，邊跨跨內(nèi)的最大正彎矩邊跨跨內(nèi)的最大正彎矩出現(xiàn)于活荷載布置在一、出現(xiàn)于活荷載布置在一、三、五跨三、五跨(蘭色曲線蘭色曲線)，其值為：其值為：2max1)(093. 0lqgM曲線1曲線20.195MBmaxmaxBM邊跨內(nèi)最大彎矩邊跨內(nèi)最大彎矩按不利(bl)布置2

22、221max210.0780.10.093()0.0836()Mg lq lgq lMgq l按平衡方法第46頁/共71頁第四十七頁，共71頁?？芍?，第一跨跨內(nèi)彎矩最大值仍應(yīng)按M1max計(jì)算(j sun)，為便于記憶，取，2max1)(111lqgM2max1)(093. 0lqgM曲線1曲線20.195MBmaxmaxBM邊跨內(nèi)最大彎矩邊跨內(nèi)最大彎矩按不利(bl)布置第47頁/共71頁第四十八頁，共71頁。m5 . 4m5 . 4m5 . 4mKNg/8mKNq/241mKNqq/1832梁的計(jì)算簡圖例題(lt)求：采用彎矩調(diào)幅法確定該梁的內(nèi)力。已知：04.5lm8/gkN m124/qkN

23、 m2318/qqkN m第48頁/共71頁第四十九頁，共71頁。彈性彈性(tnxng)彎矩值彎矩值第49頁/共71頁第五十頁，共71頁?？梢钥闯?，和梁上各控制截面最大彈性彎矩相對應(yīng)的荷載組合是各不相同的，因此調(diào)整彎矩時，一方面要盡量使各控制截面的配筋能同時被充分利用。另一方面則要調(diào)整兩個內(nèi)支座截面和兩個邊跨的跨內(nèi)截面的彎矩，使兩支座或兩邊跨內(nèi)的配筋相同或相近，這樣可方便(fngbin)施工。第50頁/共71頁第五十一頁，共71頁。使支座B截面的最大彎矩降低25，并使B、C兩支座截面調(diào)幅后的彎矩最大值相等。因此，應(yīng)將組合(zh)C的彎矩圖疊加一個附加三角形彎矩圖 1)調(diào)整(tiozhng)支座

24、彎矩：第51頁/共71頁第五十二頁，共71頁。B支座(zh zu)彎矩調(diào)整1BM ,M第52頁/共71頁第五十三頁，共71頁。C支座(zh zu)彎矩調(diào)整3CM ,M第53頁/共71頁第五十四頁，共71頁。C支座(zh zu)彎矩調(diào)整3CM ,M第54頁/共71頁第五十五頁，共71頁。調(diào)整第一跨的跨內(nèi)最大彎矩，使M1max降低為57.83kN-m。這樣，相應(yīng)(xingyng)的B支座截面彎矩應(yīng)為MB=-50.24kN-m，即應(yīng)在組合的彎矩圖上疊加三角形彎矩圖的縱坐標(biāo) 2)調(diào)整(tiozhng)跨內(nèi)彎矩：第55頁/共71頁第五十六頁，共71頁。第56頁/共71頁第五十七頁，共71頁。第57頁/共

25、71頁第五十八頁，共71頁。第58頁/共71頁第五十九頁，共71頁。本例中，經(jīng)人為調(diào)整彎矩后，使支座的B、C截面和第一、三跨的跨內(nèi)都將出現(xiàn)(chxin)塑性鉸。這四個控制截面的配筋量會比按彈性計(jì)算時減少，而且也使支座的配筋構(gòu)造得到了簡化。第59頁/共71頁第六十頁，共71頁。第60頁/共71頁第六十一頁，共71頁。l1.一個兩端固定梁，跨中點(diǎn)作用集中力一個兩端固定梁，跨中點(diǎn)作用集中力P,當(dāng)用調(diào)幅當(dāng)用調(diào)幅法進(jìn)行正截面法進(jìn)行正截面(jimin)計(jì)算時，發(fā)生充分內(nèi)力重分計(jì)算時，發(fā)生充分內(nèi)力重分布，支座和跨中抗彎強(qiáng)度布，支座和跨中抗彎強(qiáng)度MuA=MuB，Mcu=MuA.l 試證明支座彎矩調(diào)幅系數(shù)試證明

26、支座彎矩調(diào)幅系數(shù)= (-1) /(1+)塑性計(jì)算塑性計(jì)算(j sun)例題：例題：ABlP第61頁/共71頁第六十二頁，共71頁。PABlP解：解： (1)彈性彈性(tnxng)計(jì)算：計(jì)算：114114)2(8AuAAuAuAuAAMMMPlMPlMMPlM塑性計(jì)算：NoImage第62頁/共71頁第六十三頁，共71頁。2.如圖鋼筋混凝土懸臂梁，如圖鋼筋混凝土懸臂梁，bh=200400mm，上下縱筋各，上下縱筋各216(As=402mm2）fy=280N/mm2，as=as=35mm，fc=22N/mm2，假定梁不會發(fā)生，假定梁不會發(fā)生(fshng)剪切破壞，剪切破壞，不計(jì)梁自重，求不計(jì)梁自重

27、，求(1)=1/2、1/4、1/8時，塑性鉸在何處出現(xiàn)？能否實(shí)現(xiàn)完全時，塑性鉸在何處出現(xiàn)？能否實(shí)現(xiàn)完全內(nèi)力重分布？內(nèi)力重分布？(2)截面承載力充分發(fā)揮時，極限荷載截面承載力充分發(fā)揮時，極限荷載Pu最大最大, Pu=?PP2m2m2mACB第63頁/共71頁第六十四頁，共71頁。解：解：(1)按彈性按彈性(tnxng)計(jì)算，計(jì)算，=1/2時，時，3234164163PlMPlMPlPlPlMCBA由于截面抗彎強(qiáng)度相同（配筋、截面相同），所由于截面抗彎強(qiáng)度相同（配筋、截面相同），所以以B截面處先出現(xiàn)截面處先出現(xiàn)(chxin)塑性鉸，由于懸臂端此塑性鉸，由于懸臂端此時為可變體系，所以時為可變體系，所以=1/2時不能充分內(nèi)力重分布。時不能充分內(nèi)力重分布。84/1PlMMMCBA第64頁/共71頁第六十五頁，共71頁。PlMPlMPlMCBA649161325A,B,C三個截面三個截面(jimin)同時為塑性鉸，在同時為塑性鉸，在破壞階段無內(nèi)力重分布。破壞階段無內(nèi)力重分布。=1/8時，時，1011A280 40225.60.3522 200yscssysssysccf Af bxAf AAf Axmmhf bf b在 處先出現(xiàn)塑性鉸，又有足夠轉(zhuǎn)動能力。第65頁/共71頁第六十六頁，共71頁。(2)當(dāng)當(dāng)Pu最大時，梁成為可變體系的方式最大時，梁成為可變體系的方