西華大學水電站廠房畢業(yè)設計說明書廠房引水系統(tǒng)

1、目 錄摘 要.1前 言.31 基本資料.41.1 工程概況.41.2 工程地質(zhì).41.3 工程水文、氣象.51.4 工程特性值.51.5 工程主要建筑物.61.6 工程主要機電設備.71.7 起重設備的選擇.82 樞紐布置.92.1 廠房類型確定.92.2 廠房各部分尺寸計算.102.2.1 蝸殼單線圖的繪制.102.2.2 尾水管單線圖的繪制.122.2.3 主廠房尺寸計算.142.3 廠區(qū)樞紐布置.22 2.3.1 主廠房位置的選擇.22 2.3.2 變壓器場及開關站位置的選擇.24 2.3.3 尾水平臺及尾水閘室的布置.24 2.3.4 安裝間的布置.24 2.3.5 副廠房的布置.24

2、 2.3.6 廠區(qū)交通.253 引水系統(tǒng)的設計.253.1 進水口的類型.253.2 供水方式的選擇.253.3 引水道直徑.253.4 進水口尺寸.263.4.1 進口段尺寸.263.4.2 漸變段尺寸.263.4.3 閘門段尺寸.273.4.4 通氣孔和進人孔.273.5 進水口高程.283.6 壓力管道內(nèi)徑計算.273.7 引水道線路.283.8 調(diào)壓室設計.293.9 調(diào)節(jié)保證計算.303.9.1 計算標準和計算條件.303.9.2 調(diào)節(jié)保證計算過程.313.9.3 水頭損失計算.364 結構設計.384.1 工作閘門結構設計.384.1.1 閘門基本資料.384.1.2 閘門的結構形

3、式及布置.384.1.3 面板設計.394.1.4 水平次梁、頂梁和底梁設計.404.1.5 主梁設計.454.1.6 橫隔板設計.514.1.7 縱向連接系設計.534.1.8 邊梁設計.544.2 閘門附屬結構設計.584.2.1 行走支承設計.584.2.2 軌道設計.594.2.3 閘門啟閉力及吊座計算.594.2.4 攔污柵設計.615 結論.64總結與體會.65謝 辭.66參 考 文 獻.67摘 要本次畢業(yè)設計主要完成了以電站廠房為主的玉溪水電站發(fā)電樞紐工程設計，設計內(nèi)容主要包括了玉溪河水電站的廠房設計、樞紐布置、引水系統(tǒng)設計和相應的結構設計。設計中根據(jù)實際情況采用了引水式廠房，廠

4、址設在壩址左岸下游800m處，引水設計采用了岸邊式進水口，并通過有壓隧洞引水，隧洞長約300m。將副廠房布置在主廠房下游側，主變場及其他設施均布置在廠房靠進場公路一側。本工程為大（二）型，采用起重機型號為100T/20T單小車橋式起重機。廠房長度為71m，寬度為19.8m，進水口尺寸為7.58.8m。閘門尺寸為7.89.0m，采用潛孔式平面鋼閘門，5根主梁均勻布置，并通過計算驗證了其穩(wěn)定性。關鍵詞：廠房設計；樞紐布置；引水系統(tǒng)；結構設計AbstractThis graduation design is mainly completed by power plant power hub of y

5、uxi hydropower station engineering design,design content mainly includes the yuxi river power station factory building design, general layout, water diversion system design and the corresponding structure design。According to the actual situation adopted in the design of water diversion type workshop

6、, 800 m downstream of the site is located in the left bank of dam site, the design adopted the shore type inlet, water diversion free-flow tunnel diversion, and through the tunnel is about 300 m long.Will vice workshop layout in the downstream side of main building, main transformer and other facili

7、ties are arranged at the side of the workshop on approach roads。This engineering is of model, adopts the single hoist crane model for 100 t / 20 t gantry crane.Plant length of 71 m, width 19.8 m, inlet size is 7.5 8.8 m.Gate size is 7.8 9.0 m, use of plane steel gate of DTH, five main girder uniform

8、 arrangement, and its stability is verified by calculation。Keywords: plant design, layout design, water diversion system, structural design 前 言本次畢業(yè)設計是對我們四年來所學所見的一次綜合考評，也是對我們這四年來所見所聞的知識的一次集中展示。在本次設計當中，我遇到了許多的問題，這也是對我個人能力的一次考驗。雖然面臨了許多困難，但迎難而上，克服困難解決問題才是我們大學畢業(yè)生應有的態(tài)度。設計中包含了樞紐布置、廠房設計、引水設計等一系列問題。首先要解決的便是廠

9、房類型的問題，在綜合考慮玉溪河地形地質(zhì)及施工、造價等各方面因素后，初選了壩后式、引水式、地下式等三種廠房，綜合比較幾種廠房的優(yōu)缺點后決定采用引水式廠房。在決定了廠房類型后，初步設計了廠房尺寸及各個細部構件的尺寸。同時，聯(lián)系前面已有的數(shù)據(jù)，將廠房位置選定并進行了相應的廠區(qū)樞紐布置設計。在初步進行了廠房各個部件設計后，考慮廠房位置與引水道的關系，進行了相應的進水口、進水道的設計。因本次設計重點為廠房部分，故對引水系統(tǒng)部分只進行了粗略的計算，對調(diào)壓室、水錘損失等細節(jié)部分沒有進一步涉及。1 基本資料1.1 工程概況玉溪河是某江下游右岸的一條支流，全長190km，流域面積3582，按自然特性劃分，上游河

10、道長81km，海拔高程一般為10002000m，河道比降2030，河源至河口總落差1890m，平均比降9.8，控制流域面積3162，占流域面積的88.3。規(guī)劃河段約長135km，天然落差262m，水能蘊藏量為377MW，占全河的70左右。本工程為玉溪河梯級電站的其中一級，距玉溪河口46km，距某市106km，距下游某電站17km。本電站主要任務是發(fā)電，總裝機容量為60MW，保證出力為8.8MW，年平均發(fā)電量1.15億KWh，年利用小時數(shù)4.80h，總庫容2.02億，具有季節(jié)調(diào)節(jié)性能。水庫建成后淹沒耕地2795畝，遷移人口3786人，淹沒庫區(qū)房屋10.90萬，淹沒庫區(qū)公路長度約30km，工程永久

11、占地120畝。電站建成后接入四川省南部地區(qū)電網(wǎng)，并在電力系統(tǒng)中擔任主調(diào)峰，調(diào)頻及事故備載等任務。1.2 工程地質(zhì)工程所處位置河道兩岸峽谷較為陡峭，地質(zhì)構造較為復雜，兩岸山體較為破碎，裂隙較多，節(jié)理發(fā)育較為嚴重，地震基本烈度為，山體滑坡、巖石剝落現(xiàn)象時有發(fā)生。河道兩岸地表浮土層較厚，且主要由砂質(zhì)泥巖、泥質(zhì)粉砂巖構成，其抗沖刷能力和抗腐蝕、風化能力較差，因表層泥土被水流等因素沖刷至河道中形成的泥沙是河道中懸移質(zhì)的主要組成部分。經(jīng)過統(tǒng)計，壩址多年平均懸移質(zhì)年輸沙量159萬噸，平均多年含沙量0.426，實測最大含沙量21.9。最大年輸沙量398萬噸，是多年平均輸沙量的2.5倍，最小年輸沙量為26.1萬

12、噸。輸沙量主要集中在汛期510月，占全年的97.5，其中78月占全年的75.3。懸移質(zhì)最大粒徑0.88mm，中粒徑0.048mm，平均粒徑0.068mm。 1.3 工程水文、氣象玉溪河全流域面積為3582，多年平均降雨量20.4億m3，多年平均流量65m3/s，實測最大流量3830m3/s，實測最小流量12.1m3/s ，調(diào)查歷史最大流量4090m3/s，正常運用（設計）洪水標準P=1，流量4260m3/s，設計洪水量2.7億m3(3d)，非常運用（校核）洪水標準P=0.1，流量6000m3/s，校核洪水洪量3053億m3(3d)，施工導流標準P=33.3，流量150m3/s。玉溪河流域地處盆

13、地與高山過渡地帶，屬于亞熱帶季風氣候.由于域內(nèi)高差懸殊，氣候直接變化顯著，上游河源地區(qū)為高山氣候,較為寒冷潮濕，中下游特點是冬暖夏熱，濕潤多雨。玉溪河流域地形有利水汽輸入和抬升，降雨量較為豐沛，但由于地形變化復雜，降雨量各地相差較大.降雨量豐沛有兩個地區(qū)，一為營河一帶,年平均降雨量在1700mm以上，另一地區(qū)是玉溪河中上游，年平均降雨量在1500mm以上。河源及河谷地帶降雨量較少，年平均降雨量在10003000mm。該地區(qū)無氣象觀測資料，根據(jù)龍門和溪口（與壩軸線距離分別為28km和24km）兩個氣象站資料統(tǒng)計，年平均氣溫分別為17.5和17.3,歷年極端最高氣溫為38.2和37.9,極端最低氣

14、溫為-2.6和-3.9，年平均相對濕度為81和84，歷年最小相對濕度為18，年平均蒸發(fā)量為1096.5mm和958.6mm。該地區(qū)多年平均降雨量為1270.4mm，一日最大降雨量為147.5mm，多年平均降雨天數(shù)為192天。1.4 工程特性值表11 工程特性值表水庫水位校核洪水位433.00m設計洪水位428.30m正常蓄水位429.00m汛期限制水位423.00m死水位412.00m正常發(fā)電死水位414.00m水庫容積總庫容（校核洪水位以下）2.02億m3正常蓄水位以下庫容1.62億m3調(diào)節(jié)庫容1.137億m3死庫容0.483億m3水量利用系數(shù)為93.9設計洪水位時最大下泄流量3100m3/

15、s（泄洪洞下泄1160m3/s）相應下游水位386.20m校核洪水位時最大泄流量4840m3/s（泄洪洞下泄1160）相應下游水位387.44m調(diào)節(jié)流量80.0m3/s（電站滿載發(fā)電流量）相應下游水位377.90m最小流量45.0m3/s（單臺機組發(fā)電流量）相應下游水位376.20m正常蓄水位時水庫面積為9.26km2 ，回水長度25.5km1.5 工程主要建筑物擋水壩為碾壓混凝土重力壩，地基特性為砂巖和泥巖，地震基本烈度為7，壩頂高程為435m，最大壩高65 m，頂部長度90 m，左岸擋水壩54m，右岸擋水壩36m。溢流壩為混凝土重力壩，地基特性為砂巖，堰頂高413.00m，溢流壩長度82m

16、，共5孔，每孔寬水深為1216m，單寬流量180.7m3/s，消能方式為底流消能，閘門為弧形閘門，共5扇，尺寸為1216.5m，液壓起閉機5臺。其地基特性為泥巖，斷面為直墻圓拱形，尺寸為810m，泄洪流量（設計，校核）為1160m3/s，最大流速15.59m/s。地面開關站：地基為砂巖，總面積（長寬）為4050m（其中110kv開關站3040m，35kv開關室2040m）。砂巖的天然容重為2.22.8g/cm3，變形模量為400500/cm3，允許承載力為1025/cm3。1.6 工程主要機電設備表12 工程機電設備參數(shù)表水輪機4臺，型號HL211LJ225額定出力15000KW額定轉速125

17、r/min氣蝕系數(shù)0.165氣蝕修正系數(shù)0.027最大工作水頭50.8m最小工作水頭29.9m額定水頭35m額定流量45.5m3/s導葉高度675mm轉輪重量8.8噸轉輪軸重6.0噸調(diào)速器型號T100調(diào)速器重量1.7噸油壓裝置型號MHY17油壓裝置重量（包括油重）7.3噸發(fā)電機4臺，型號TS550/7928轉子帶軸重量98噸定子外殼直徑6500mm定子外殼高度2100mm轉子外徑4900mm轉子軸長5020mm發(fā)電機轉子GD21579Tm2發(fā)電機功率因數(shù)0.85額定電壓10.5KV主變壓器2臺，容量及型號SFL40500/121鐵芯重41噸總重88噸外形尺寸長寬高=696049766350mm

18、箱身長寬高=400020004180mm軌距長度方向1435mm寬度方向2000mm發(fā)電機機旁盤每臺5塊機盤尺寸長寬高=12004001900mm進水蝶閥4臺，直徑3400mm1.7 起重設備的選擇考慮發(fā)電機設備中最重的部件，轉子帶軸重量為98噸40m，查相關資料水利機械中蝸殼分類，蝸殼型式為金屬。2.2.1.2蝸殼主要參數(shù)根據(jù)水利機械中規(guī)范，金屬蝸殼進口斷面包角。同時，已知蝸殼進口斷面流量=80，設計水頭=35m。查水利機械第二版第99頁中蝸殼進口斷面平均流速曲線可知，蝸殼進口斷面平均流速為=4.3。已知水輪機型號為HL211LJ225，查相關資料中規(guī)范可知，蝸殼座環(huán)內(nèi)半徑=1.625m，外

19、半徑=1.925m。圖2-1 蝸殼尺寸示意圖（單位：mm）2.2.1.3蝸殼水力計算對于任一蝸殼斷面有 其中： 為任一蝸殼斷面流量， 為水輪機最大流量為進口斷面平均流速， 為斷面半徑，為斷面外半徑對于進口斷面有，斷面流量為 斷面面積為 斷面半徑為 從軸中心線到蝸殼外徑的半徑 2.2.1.4蝸殼單線圖對蝸殼由鼻端起，每隔15取一個斷面計算，便可繪制出蝸殼單線圖，計算結果如下：表2-1 蝸殼單線圖表00001.925153.330.770.492.91306.671.550.703.3245102.320.863.646013.33.100.993.917516.673.871.114.14902

20、04.651.214.3610523.335.421.314.5512026.676.201.404.73135306.971.494.9015033.337.751.575.0616536.678.521.645.22180409.301.725.3619543.3310.071.795.5021046.6710.851.855.642255011.621.925.7724053.3312.401.985.8925556.6713.172.046.022706013.952.106.1328563.3314.722.166.2530066.6715.502.226.363157016.272

21、.276.4733073.3317.052.326.5834576.6717.822.386.68圖2-2 蝸殼單線圖2.2.2尾水管單線圖的繪制已知選定的水輪機型號為HL211LJ225，查相關資料可知：當水輪機直徑且水輪機出口直徑時，由水利機械可查得表2-2 尾水管各部位參數(shù)表型式參數(shù)2.64.52.721.351.350.6751.821.22尺寸5.8510.136.123.043.041.524.102.75為減小尾水管開挖的深度，決定采用彎肘形尾水管，由進口直錐段、肘管、出口擴散段組成，其計算過程在下面給出。2.2.2.1進口直錐段計算由相關資料，可知 進口錐管的高度為 錐管的單邊

22、擴散角 進口錐管上下直徑 由相關資料，對混流式水輪機，錐管的單邊擴散角可取79，出口直徑=3.04m。2.2.2.2肘管計算肘管是一變截面彎管，其進口為圓斷面，出口為矩形斷面，水流在肘管中由于轉彎受到離心力的作用，使得壓力和流速的分布很不均勻，而在轉彎后流向水平段時又形成了擴散，因而在肘管中產(chǎn)生了較大的水力損失。影響這種損失的最主要的因素是轉彎的曲率半徑和肘管的斷面變化規(guī)率，曲率半徑越小則產(chǎn)生的離心率越大，一般推薦使用的合理半徑，外壁用上限，內(nèi)壁用下限。 2.2.2.3出口擴散段計算出口擴散段是一個水平放置斷面為矩形的擴散段，其出口寬度一般與肘管出口寬度相等，其頂板仰角，頂板長度。2.2.2.

23、4尾水管高度尾水管總高度是由導葉底環(huán)平面到尾水管之間的垂直高度，對于混流式水輪機可取，且屬于高比轉速混流式水輪機，取。2.2.2.5尾水管單線圖根據(jù)以上數(shù)據(jù)，可繪制出尾水管單線圖，如下圖2-3 尾水管單線圖（單位：m）2.2.3主廠房尺寸計算2.2.3.1主廠房長度計算廠房總長度主要由機組段長、端機組段的長度和安裝間的長度組成?？傞L ，其中n為機組臺數(shù)，為機組段長度，為裝配場長度，為左機組段長，為右機組段長，為便于安裝，廠房左端加長L。圖2-4 廠房長度示意圖2.2.3.1.1機組段長度機組段長度主要由蝸殼、尾水管、發(fā)電機風罩在縱向的尺寸來決定。其長度按來計算，其中，為機組段+x方向的最大長度

24、，為機組段-x方向的最大長度。按蝸殼層計算時 其中，為時的，即=6.689m為當時的，即=5.221m分別為蝸殼左右外圍混凝土的厚度，取1.5m則，=6.689+5.221+1.5+1.5=14.91m按尾水管層計算時 其中，為尾水管的出口寬度，即=6.12m為尾水管混凝土邊墩厚度（大型取57m,中型取34m,小型取12m），取1.8m則 ， =6.12+21.8=9.72m 按發(fā)電機層計算時 其中 ，為發(fā)電機風壁厚，一般取0.30.4m,取0.4m 為相鄰兩風罩外壁凈距，一般取1.52m,取1.8m 為發(fā)電機風罩內(nèi)徑，查相關資料，=8.4m則，=8.4+1.8+20.4=11.0m尺寸調(diào)整：

25、為保證三個層面計算長度一致，必須對尺寸進行調(diào)整，具體如下分別為蝸殼左右外圍混凝土的厚度，取1.5m為尾水管混凝土邊墩厚度，取4.395m為發(fā)電機風壁厚，取1.355m為相鄰兩風罩外壁凈距，取3.0m綜上所述，機組段長度取為14.91m。2.2.3.1.2安裝間長度安裝間又稱為裝配廠，其寬度與主機間相同，長度一般為機組段長的1.01.5。對于混流式和懸式水輪機取偏小值，其長度取為即，=1.114.91=16.40m結合工程實際地形考慮，經(jīng)過后期調(diào)整，安裝間長度為19.8m，寬度為10.0m，具體布置見相關樞紐布置圖。2.2.3.1.3端機組段加長左端機組段附加長度按蝸殼層計算 6.689+1.5

26、=8.189m按尾水管層計算 =按發(fā)電機層計算 =則，綜上所述，取為8.189m右端機組段附加長度按蝸殼層計算 按尾水管層計算 =按發(fā)電機層計算 =則，綜上所述，取為7.555m2.2.3.1.4主廠房總長度綜合上訴數(shù)據(jù)，可計算出主廠房的總長為=綜合考慮，為方便計算將廠房長度選為71m。2.2.3.2主廠房寬度計算廠房寬度以機組中心線為界，分為上游側寬度和下游側寬度兩部分，其計算式為，具體計算如下上游側寬度 其中，為發(fā)電機風罩內(nèi)徑，即=8.4m為發(fā)電機風罩壁厚，即=1.355mA為風罩外壁到上游墻內(nèi)側的凈距,一般取23m，取為2m則，=下游側寬度 除了滿足上面式子的要求外，還需要滿足蝸殼在方向

27、的尺寸和蝸殼外混凝土厚度的要求。對發(fā)電機層 其中，為發(fā)電機風罩內(nèi)徑，即=8.4m為發(fā)電機風罩壁厚，即=1.355m為風罩外壁到下游墻內(nèi)側的凈距，取為6m則， =對蝸殼-y方向 其中，為為時的，取為=6.021m為混凝土保護層的厚度，取為=1.5m則，=6.021+1.5=7.521m因此，廠房寬度為=7.555+11.555=19.11m由橋機跨度確定廠房寬度，已知跨度L=16m，如圖圖2-5 牛腿部分示意圖其中，牛腿以上 牛腿以下 其中，為橋機端與軌道中心線的距離，查相關資料，取為0.4m為橋機端部與上柱內(nèi)面間距，一般取0.30.6m，取為0.5m為牛腿上部立柱截面高度，一般取0.61.2m

28、，取為1.0m為牛腿下部立柱截面高度，一般取1.02.5m，取為1.7m為偏心距，一般取00.25m，取為0.15m則，牛腿以上 =16+2（0.4+0.5+1）=19.8m牛腿以下 =16+2（0.15+1.7）=19.7m綜合上述數(shù)據(jù)，可知主廠房寬度為19.8m。2.2.3.3主廠房剖面設計主廠房剖面設計又被稱為豎向設計，主要解決垂直方向空間處理上的問題。2.2.3.3.1水輪機安裝高程水輪機安裝高程是一個控制性高程，主要取決于水輪機的機型、允許吸出高和電站建成后廠房的下游最低水位。已知本電站采用的水輪機型式為立軸混流式，其安裝高程計算過程如下：其中，為水電站廠房建成后下游設計最低水位（當

29、有3臺或4臺機組時，取1臺機組流量相應的尾水位）即，=376.20m。為水輪機允許吸出高度為導葉高度，一般取=0.10.39，取=0.2=0.26.75=1.35m為汽蝕系數(shù)，已知=0.165為汽蝕系數(shù)的修正值，已知=0.027為設計水頭，即=35m為電站廠房所在地點海拔高程的校正值，即=378.40m則，=10.3-（0.165+0.027）35-378.4-1=2.16m=376.2+2.16+=379.05m2.2.3.3.2尾水管底板高程尾水管底板高程主要由水輪機安裝高程、導葉高度及尾水管高度決定，其計算過程如下0其中，為水輪機安裝高程，即=379.05m為導葉高度，已知=1.35m為

30、尾水管高度，即=5.85m則，=379.05-5.85=372.53m2.2.3.3.3主廠房基礎開挖高程主廠房基礎開挖高程由水輪機安裝高程減去尾水管底板混凝土厚度與尾水管頂面距離得到，計算過程如下F=T（h1+h2+h3）其中，h1為尾水管底板混凝土厚度，取為=1.5m為尾水管出口高度為從水輪機安裝高程向下量取到尾水管出口頂面的距離，即=5.85m則，F(xiàn)=T（h1+h2+h3）=379.05-5.85-1.5=371.70m2.2.3.3.4水輪機層地面高程水輪機層地面高程由水輪機層安裝高程加上蝸殼頂板厚度及蝸殼進口面半徑，計算過程如下其中，為蝸殼進口斷面半徑，即=2.382m為蝸殼頂板厚度

31、，即=1.5m則，=379.05+2.382+1.5=383.0m2.2.3.3.5發(fā)電機裝置高程水輪機層地面高程加上機墩進人孔高度及進人孔上部高度就得到發(fā)電機裝置高程，計算過程如下其中，為進人孔高度，一般取1.82.0m，取為=2.0m為進人孔上部高度，取為=1.0m則，=383+2+1=386m2.2.3.3.6發(fā)電機層樓板高程發(fā)電機層樓板高程由發(fā)電機裝置高程加上機墩高度、定子高度及上機架埋深得到，還需滿足水輪機層凈高不小于3.54.0m。其中，為機墩高，查相關資料可知，即=0.8m為定子高，查相關資料可知，即=1.8m為上機架埋深，即=0.4m則， =386+0.8+1.8+0.4=38

32、9.0m且，符合廠房運行要求。2.2.3.3.7起重機安裝高程起重機安裝高程又稱為吊車軌頂高程，主要由發(fā)電機層樓板高程與發(fā)電機定子與上機架高度之和，調(diào)運部件與固定設備間的垂直凈距，最大吊運部件高度，吊運部件與吊鉤之間的距離以及主勾最高位置到軌頂面之間的距離決定，計算過程如下C=2+h7+h8+h9+h10+h11其中，為發(fā)電機定子與上機架的高度，即 =1.22m為吊運部件與固定物之間的垂直安全距離，一般取0.61.0m，取為=1.0m為最大吊運部件尺寸，查相關資料可知為轉子軸長，即=5.02m為吊運部件與吊鉤之間的距離，一般取1.01.5m，取為=1.2m為主鉤到軌頂面距離，由起重機參數(shù)表可知

33、，=1.474m則，C=2+=389+1.22+1.0+5.02+1.2+1.474=398.91m2.2.3.3.8屋頂高程屋頂高程主要由起重機安裝高程、吊車上小車高度、為檢修小車預留的高度、屋面大梁高、混凝土屋面板厚度、保濕防護層厚度決定，其計算過程如下其中，為吊車上小車的高度，查起重機參數(shù)表可知，即=3.692m為為檢修吊車上小車預留的高度，即=0.5m為屋面大梁高，一般取（）B，取=B=1.98m為混凝土屋面板厚度，取為=0.25m為保濕防護層厚度，取為=0.15m則 =398.91+3.692+0.5+1.98+0.25+0.15=405.48m2.2.3.3.9安裝間高程為方便場內(nèi)

34、交通及機組安裝，安裝間高程設為與發(fā)電機層樓板相同的高度，即取為389m。2.3廠區(qū)樞紐布置2.3.1主廠房位置的選擇根據(jù)玉溪河水電站的類型，結合相關地形地質(zhì)資料，初步擬定了一下三種廠區(qū)布置方案，其一，將副廠房布置在主廠房下游側；其二，將副廠房布置在主廠房上游側；其三，將副廠房布置在主廠房靠進場公路的一側。具體布置如下圖：圖2-6 廠區(qū)布置圖一圖2-7 廠區(qū)布置圖二圖2-8 廠區(qū)布置圖三對方案一，將副廠房布置在主廠房下游側，其優(yōu)點是設備線路與水輪機進水設備互不干擾；缺點是發(fā)電機母線等易受到尾水管振動的影響，可能需要加長副廠房下部結構。對方案二，將副廠房布置在主廠房上游側，其優(yōu)點是布置緊湊；缺點是

35、副廠房中的設備線路及電氣設備與進水系統(tǒng)設備易發(fā)生干擾，且施工干擾較大。對方案三，將副廠房布置在主廠房靠近進場公路的一側，其優(yōu)點是便于施工，主副廠房之間不易產(chǎn)生干擾；缺點是出線較長，且大大增加開挖量，使工程造價升高。綜合比較上述三種方案，考慮施工和經(jīng)濟效益等各方面因素，初選方案一作為廠區(qū)布置的方式。2.3.2變壓器場及開關站位置的選擇變壓器場因電壓較高，其位置應設置在廠外，同時不能離發(fā)電機組太遠以節(jié)省投資。綜合考慮地形及造價要求，初步?jīng)Q定將主變設在廠房靠近進場公路的一側。對開關站位置的選擇，開關站不能設在離變壓器場太遠的地方，且為了檢修和日常維護的方便，初步?jīng)Q定將開關站設在廠房靠近進場公路的一側并緊靠主變壓器場。2.3.3尾水平臺及尾水閘室的布置本水電站共4臺機組，故在廠房下游尾水平臺設置4個尾水出口，出口尺寸為2.756.12m，尾水閘門尺寸為2.956.32m，4個尾水出口分別設置1個閘門，4個閘門共用1臺電動尾水閘門啟閉機移動閘門。2.3.4安裝間的布置考慮進場公路的位置將安裝間布置在廠房靠近公路的一側，且已知安裝間長19.8m，寬10m，其地面高程為389m，在其下游側設置86m的變壓器坑，在其上游側設33m的吊物孔和寬度為1.2m的檢修樓梯，大門尺寸因最大部件轉子帶軸長5.02m，