第四篇 板帶材生產(chǎn)-14.

1、RAL14 板帶材高精度軋制和板形控制板帶材高精度軋制和板形控制 板帶材高精確度主要指厚度板帶材高精確度主要指厚度( (縱向和橫向縱向和橫向) )的精確度。的精確度。輥縫的大小和形狀決定了板帶縱向和橫向厚度變化，為此必輥縫的大小和形狀決定了板帶縱向和橫向厚度變化，為此必須研究軋輥輥縫大小和形狀變化的規(guī)律，才能找到提高產(chǎn)品須研究軋輥輥縫大小和形狀變化的規(guī)律，才能找到提高產(chǎn)品厚度精度的辦法。厚度精度的辦法。Ph圖的建立與運(yùn)用圖的建立與運(yùn)用軋件產(chǎn)生塑性變形軋件產(chǎn)生塑性變形軋機(jī)產(chǎn)生彈性變形軋機(jī)產(chǎn)生彈性變形板帶軋制過程板帶軋制過程塑性曲線塑性曲線彈性曲線彈性曲線P-h圖圖P-h圖的作用圖的作用輥縫的預(yù)設(shè)

2、定輥縫的預(yù)設(shè)定厚控分析厚控分析14.1 板帶軋制中的厚度控制板帶軋制中的厚度控制RAL實(shí)際上在壓力較小時(shí)，彈跳和壓力的關(guān)實(shí)際上在壓力較小時(shí)，彈跳和壓力的關(guān)系并非線性，主要由于軋機(jī)各部件之間系并非線性，主要由于軋機(jī)各部件之間裝配表面不平、存在縫隙和公差造成的。裝配表面不平、存在縫隙和公差造成的。壓力愈小，所引起的變形也愈難精確確壓力愈小，所引起的變形也愈難精確確定，亦即輥縫的實(shí)際零位很難確定。為定，亦即輥縫的實(shí)際零位很難確定。為了消除這一非線性區(qū)段的影響，實(shí)際操了消除這一非線性區(qū)段的影響，實(shí)際操作中可將軋輥預(yù)先壓靠到一定程度，即作中可將軋輥預(yù)先壓靠到一定程度，即壓到一定的壓力。然后將此時(shí)的輥縫指

3、壓到一定的壓力。然后將此時(shí)的輥縫指示定為零位，這就是所謂示定為零位，這就是所謂“零位調(diào)整零位調(diào)整”，假想輥縫假想輥縫，以后即以此零位為基礎(chǔ)進(jìn)行，以后即以此零位為基礎(chǔ)進(jìn)行壓下調(diào)整。壓下調(diào)整。 KPPSh00S0考慮預(yù)壓變形后的空載輥縫。考慮預(yù)壓變形后的空載輥縫。 P0hhK(P-P0)/KP/KS0S/0RAL14.1.1 板帶厚度變化的原因和特點(diǎn)板帶厚度變化的原因和特點(diǎn)影響板帶厚度的主要因素：影響板帶厚度的主要因素：(1) 軋件溫度、成分和組織不均，溫度影響具有重發(fā)性。軋件溫度、成分和組織不均，溫度影響具有重發(fā)性。(2) 坯料厚度不均。改變彈性曲線的位置和斜率，使壓下量坯料厚度不均。改變彈性曲

4、線的位置和斜率，使壓下量產(chǎn)生變化，厚度不均難以消除，必須選擇高精度的原料。產(chǎn)生變化，厚度不均難以消除，必須選擇高精度的原料。(3) 張力變化。通過影響應(yīng)力狀態(tài)及變形抗力起作用，帶材張力變化。通過影響應(yīng)力狀態(tài)及變形抗力起作用，帶材頭尾厚度因張力的變化而改變。頭尾厚度因張力的變化而改變。 (4) 軋制速度變化。影響摩擦系數(shù)、變形抗力、軸承油膜厚軋制速度變化。影響摩擦系數(shù)、變形抗力、軸承油膜厚度而改變軋制壓力起作用。度而改變軋制壓力起作用。RAL14.1.2 板帶厚度控制方法板帶厚度控制方法(1) 調(diào)壓下（改變?cè)驾伩p）：常用以消除由于影響軋制調(diào)壓下（改變?cè)驾伩p）：常用以消除由于影響軋制壓力的因素

5、所造成的厚度差。壓力的因素所造成的厚度差。 圖圖141 （a）板坯厚度變化時(shí)板坯厚度變化時(shí)(a)板坯厚度變化時(shí)：壓下的調(diào)整板坯厚度變化時(shí)：壓下的調(diào)整量量S0與料厚的變化量并不相等與料厚的變化量并不相等 00hKMS 主要用于前饋即預(yù)控主要用于前饋即預(yù)控AGC，即，即在入口處預(yù)測(cè)料厚的波動(dòng)，據(jù)在入口處預(yù)測(cè)料厚的波動(dòng)，據(jù)以調(diào)整壓下，消除其影響。以調(diào)整壓下，消除其影響。由三角形由三角形DEE/和三角形和三角形EE/F可推出下式：可推出下式：RAL 稱為壓下有效系數(shù)或輥縫稱為壓下有效系數(shù)或輥縫傳遞函數(shù)，它常小于傳遞函數(shù)，它常小于1，軋機(jī)剛度，軋機(jī)剛度K愈大，其值愈大。愈大，其值愈大。 (b)變形抗力變

6、化時(shí)：壓下的調(diào)整量變形抗力變化時(shí)：壓下的調(diào)整量S0與軋出板厚變化量與軋出板厚變化量h也不相等也不相等 圖圖14.1 （b）張力、速度、抗力及摩擦系數(shù)變化時(shí)）張力、速度、抗力及摩擦系數(shù)變化時(shí))(0KMKSh0Sh 由由CDF和和CFE/及及CDE/可可以推出下式：以推出下式：RALn把軋輥本身當(dāng)作間接測(cè)厚裝置，通過測(cè)得的軋制力計(jì)把軋輥本身當(dāng)作間接測(cè)厚裝置，通過測(cè)得的軋制力計(jì)算板帶厚度來進(jìn)行厚度控制。這就是所謂的軋制力算板帶厚度來進(jìn)行厚度控制。這就是所謂的軋制力AGC或厚度計(jì)或厚度計(jì)AGC。 n在軋制力在軋制力P發(fā)生變化時(shí)，能自動(dòng)快速調(diào)整壓下（輥縫）。發(fā)生變化時(shí)，能自動(dòng)快速調(diào)整壓下（輥縫）?？捎煽?/p>

7、由p-h圖求出壓力圖求出壓力P的變化量（的變化量（P）與壓下調(diào)整量）與壓下調(diào)整量（ S0）之間的關(guān)系式為：）之間的關(guān)系式為：P增加時(shí)，增加時(shí)， P即為正，即為正，S0減小，減小，S0為負(fù)，故符號(hào)相反為負(fù)，故符號(hào)相反 軋制力軋制力AGC或厚度計(jì)或厚度計(jì)AGCRALn 利用張力改變塑性曲線利用張力改變塑性曲線B的斜率以控制厚的斜率以控制厚度。當(dāng)來料有厚差時(shí)，通過加大張力，在度。當(dāng)來料有厚差時(shí)，通過加大張力，在S0不變的情況下，使不變的情況下，使h保持不變。保持不變。n 冷軋薄板常用，熱軋一般不用，有時(shí)在末冷軋薄板常用，熱軋一般不用，有時(shí)在末架采用張力微調(diào)。架采用張力微調(diào)。n 優(yōu)點(diǎn)：響應(yīng)快優(yōu)點(diǎn)：響應(yīng)

8、快n 缺點(diǎn)：張力不能過大，防止拉窄和拉斷。缺點(diǎn)：張力不能過大，防止拉窄和拉斷。n 厚度波動(dòng)小時(shí)則采用張力微調(diào)，波動(dòng)大時(shí)厚度波動(dòng)小時(shí)則采用張力微調(diào)，波動(dòng)大時(shí)則用調(diào)壓下方法。實(shí)際中常用聯(lián)合方法。則用調(diào)壓下方法。實(shí)際中常用聯(lián)合方法。 圖圖 142 調(diào)整前后張力來改變調(diào)整前后張力來改變 軋件塑性變形線軋件塑性變形線B的斜率的斜率（2） 調(diào)張力調(diào)張力 RAL 軋制速度影響張力、溫度和摩擦系數(shù)等。故可通過調(diào)速來調(diào)節(jié)張力和軋制速度影響張力、溫度和摩擦系數(shù)等。故可通過調(diào)速來調(diào)節(jié)張力和溫度，從而改變厚度。溫度，從而改變厚度。實(shí)際中，往往將多種厚控方法結(jié)合起來使用。如前述用厚度計(jì)測(cè)量厚實(shí)際中，往往將多種厚控方法結(jié)

9、合起來使用。如前述用厚度計(jì)測(cè)量厚度，雖有即時(shí)調(diào)整的優(yōu)點(diǎn)，但它對(duì)油膜軸承的浮動(dòng)效應(yīng)、軋輥偏心、軋輥度，雖有即時(shí)調(diào)整的優(yōu)點(diǎn)，但它對(duì)油膜軸承的浮動(dòng)效應(yīng)、軋輥偏心、軋輥熱膨脹和磨損等卻難以檢測(cè)出來，從而會(huì)使結(jié)果產(chǎn)生誤差。所以還須采用熱膨脹和磨損等卻難以檢測(cè)出來，從而會(huì)使結(jié)果產(chǎn)生誤差。所以還須采用X射線測(cè)厚儀對(duì)軋制力射線測(cè)厚儀對(duì)軋制力AGC不斷進(jìn)行標(biāo)定或不斷進(jìn)行標(biāo)定或“監(jiān)控監(jiān)控”。即在彈跳方程中需。即在彈跳方程中需增加補(bǔ)償量，主要有軋輥熱膨脹與磨損和軸承油膜的補(bǔ)償。增加補(bǔ)償量，主要有軋輥熱膨脹與磨損和軸承油膜的補(bǔ)償。（3）調(diào)軋制速度）調(diào)軋制速度 00PPhSGKG軋輥熱膨脹和磨損所帶來的輥縫變化；軋輥熱

10、膨脹和磨損所帶來的輥縫變化；油膜厚度變化所帶來的輥縫變化。油膜厚度變化所帶來的輥縫變化。RAL14.2 橫向厚差與板形控制技術(shù)橫向厚差與板形控制技術(shù) 橫向厚差橫向厚差 概念：指板帶沿寬度方向的厚度差。從用戶最好概念：指板帶沿寬度方向的厚度差。從用戶最好是斷面厚度差為零。從技術(shù)上在無或小張力時(shí)，要有是斷面厚度差為零。從技術(shù)上在無或小張力時(shí)，要有一定的一定的“中厚量中厚量”，以防跑偏和刮框，盡量減少厚度差。，以防跑偏和刮框，盡量減少厚度差。板形板形 概念：所謂板形直觀地說是指板材的翹曲程度，其實(shí)質(zhì)是指帶概念：所謂板形直觀地說是指板材的翹曲程度，其實(shí)質(zhì)是指帶鋼內(nèi)部殘余應(yīng)力的分布。鋼內(nèi)部殘余應(yīng)力的分布

11、。n板形不良：帶鋼中存在殘余內(nèi)應(yīng)力稱為板形不良。板形不良：帶鋼中存在殘余內(nèi)應(yīng)力稱為板形不良。n潛在板形不良：帶鋼中存在殘余內(nèi)應(yīng)力，但不足以引起帶鋼翹曲，潛在板形不良：帶鋼中存在殘余內(nèi)應(yīng)力，但不足以引起帶鋼翹曲，稱為潛在板形不良。稱為潛在板形不良。n表觀板形不良：帶鋼中存在殘余內(nèi)應(yīng)力足夠大，以致引起帶鋼翹表觀板形不良：帶鋼中存在殘余內(nèi)應(yīng)力足夠大，以致引起帶鋼翹曲，則稱為表觀的板形不良。曲，則稱為表觀的板形不良。RAL目的：目的： 定量表示板形，既是衡量板形質(zhì)量的需要，也定量表示板形，既是衡量板形質(zhì)量的需要，也是研究板形問題和實(shí)現(xiàn)板形控制的前提條件。是研究板形問題和實(shí)現(xiàn)板形控制的前提條件。 人們依

12、據(jù)各自不同的研究角度及不同的板形控人們依據(jù)各自不同的研究角度及不同的板形控制思想，采取不同的方式定量地描述板形。制思想，采取不同的方式定量地描述板形。相對(duì)長度差表示法相對(duì)長度差表示法波形表示法波形表示法張力差表示法張力差表示法帶材斷面形狀的多項(xiàng)式表示法帶材斷面形狀的多項(xiàng)式表示法厚度相對(duì)變化量差表示法厚度相對(duì)變化量差表示法14.2.1 板形表示方法板形表示方法 RAL相對(duì)長度差表示法相對(duì)長度差表示法翹曲帶鋼翹曲帶鋼(a)及其分割及其分割(b)LVRVaLVLVLLb取橫向上不同點(diǎn)的相對(duì)取橫向上不同點(diǎn)的相對(duì)延伸差延伸差 L/L來表示板形。來表示板形。其中其中 L是所取基準(zhǔn)點(diǎn)的是所取基準(zhǔn)點(diǎn)的軋后長度

13、，軋后長度， L是其它點(diǎn)是其它點(diǎn)相對(duì)基準(zhǔn)點(diǎn)軋后長度之相對(duì)基準(zhǔn)點(diǎn)軋后長度之差。相對(duì)長度差也稱為差。相對(duì)長度差也稱為板形指數(shù)板形指數(shù)r r ，r r = L/L。RAL相對(duì)長度差的單位相對(duì)長度差的單位A) 英國的相對(duì)長度差的單位是蒙英國的相對(duì)長度差的單位是蒙(mon)，該術(shù)語是由，該術(shù)語是由W.K.潑森潑森建議的，建議的，1蒙相當(dāng)于相對(duì)長度差為蒙相當(dāng)于相對(duì)長度差為10- -4。潑森定義板形為橫向。潑森定義板形為橫向上單位距離上的相對(duì)長度差，以上單位距離上的相對(duì)長度差，以mon/cm表示，即：表示，即： 410sLL B) 加拿大鋁公司是取橫向上最長與最短縱條之間的相對(duì)長度差加拿大鋁公司是取橫向上最

14、長與最短縱條之間的相對(duì)長度差作為板形單位，稱為作為板形單位，稱為 I 單位，單位，1個(gè)個(gè)I單位相當(dāng)于相對(duì)長度差為單位相當(dāng)于相對(duì)長度差為10- -5。所以板形表示為：。所以板形表示為： 510stLL式中：式中：L最短縱條的長度，最短縱條的長度，mm。 RAL翹曲度翹曲度VRVLVVLL平臺(tái)帶鋼板形的波形表示法板形的波形表示法 從翹曲的帶鋼切取一段置于平臺(tái)上，如將最短縱條視從翹曲的帶鋼切取一段置于平臺(tái)上，如將最短縱條視為一直線，最長縱條視為一正弦波，以翹曲波形來表示板為一直線，最長縱條視為一正弦波，以翹曲波形來表示板形，稱為形，稱為翹曲度翹曲度。式中：式中：100vvRL波幅波幅vR波長波長vL

15、RAL14.2.2 板形良好的條件板形良好的條件n 軋件在經(jīng)過變形區(qū)軋制后，由殘余應(yīng)力而引起的變形軋件在經(jīng)過變形區(qū)軋制后，由殘余應(yīng)力而引起的變形(一般稱為一般稱為“二次變二次變形形”)應(yīng)該等于零，即應(yīng)使板材在軋制時(shí)，沿橫向分布的縱向小條上的延應(yīng)該等于零，即應(yīng)使板材在軋制時(shí)，沿橫向分布的縱向小條上的延伸完全一致，也即沿橫斷面各點(diǎn)的延伸系數(shù)相同。伸完全一致，也即沿橫斷面各點(diǎn)的延伸系數(shù)相同。圖圖147 軋制前后板帶厚度變化軋制前后板帶厚度變化RALn可見，要想滿足均勻變形的條件，保證板形良好，就可見，要想滿足均勻變形的條件，保證板形良好，就必須使板帶軋前的厚度差必須使板帶軋前的厚度差與軋后的厚度差與

16、軋后的厚度差之比等于之比等于延伸率?；蛘哕埱鞍逋苟龋ㄑ由炻?。或者軋前板凸度（/H）等于軋后板凸度）等于軋后板凸度（ /h），即），即板凸度保持一定板凸度保持一定。n在均勻變形的原則下，后一道次的板厚差在均勻變形的原則下，后一道次的板厚差要比前一道要比前一道次的板厚差次的板厚差為小，其差值為：為小，其差值為： 0) 1() 1(RAL此差值取決于軋輥因承受壓力所產(chǎn)生的撓度值。其差值由撓度計(jì)算此差值取決于軋輥因承受壓力所產(chǎn)生的撓度值。其差值由撓度計(jì)算公式反推求出，即公式反推求出，即02/) 1(2/ )(21RRKKPP顯然，這里板厚差顯然，這里板厚差及及，實(shí)際就是板帶前后道的中厚量或板凸量。從均

17、勻變形，實(shí)際就是板帶前后道的中厚量或板凸量。從均勻變形原則出發(fā)，后一道次的原則出發(fā)，后一道次的“中厚量中厚量”比前一道次的比前一道次的“中厚量中厚量”要小。由此可見要小。由此可見良好的板形只有在隨著軋制的進(jìn)行，使良好的板形只有在隨著軋制的進(jìn)行，使“中厚量中厚量”也逐道次減小時(shí)才能獲得。也逐道次減小時(shí)才能獲得。 在軋輥強(qiáng)度相同情況下，后一道次軋制壓力在軋輥強(qiáng)度相同情況下，后一道次軋制壓力P2必須小于前一道軋制必須小于前一道軋制壓力壓力P1，這是通常按逐道減小壓力的壓下規(guī)程設(shè)計(jì)的理論基礎(chǔ)，這是通常按逐道減小壓力的壓下規(guī)程設(shè)計(jì)的理論基礎(chǔ)。 RAL板形與壓力及板厚的關(guān)系板形與壓力及板厚的關(guān)系hhWyy

18、tzzt22設(shè)實(shí)際軋制中軋件寬度中心處的輥型凹度，即設(shè)實(shí)際軋制中軋件寬度中心處的輥型凹度，即軋件中厚量之半軋件中厚量之半t為：為： y、yt、W分別為工作輥的彎曲撓度值、熱凸度及原始輥型凸度值分別為工作輥的彎曲撓度值、熱凸度及原始輥型凸度值若將若將良好板形條件和良好板形條件和“中厚法中厚法”操作操作（使軋制操作穩(wěn)定，防止軋件跑偏）（使軋制操作穩(wěn)定，防止軋件跑偏）結(jié)合起來考慮，可得：結(jié)合起來考慮，可得：RAL圖圖148 板形與壓力及板厚的關(guān)系板形與壓力及板厚的關(guān)系 方程反映了板凸度保持一定時(shí)壓力與板厚的關(guān)系。直線附近才能保持均勻變形。方程反映了板凸度保持一定時(shí)壓力與板厚的關(guān)系。直線附近才能保持均

19、勻變形。但實(shí)際生產(chǎn)中并非嚴(yán)格遵守，尤其是軋件愈厚，溫度愈高，張力愈大，則對(duì)不但實(shí)際生產(chǎn)中并非嚴(yán)格遵守，尤其是軋件愈厚，溫度愈高，張力愈大，則對(duì)不均勻變形的自我補(bǔ)償能力愈強(qiáng)，就可不受此限制。但精軋道次，一般應(yīng)收斂到均勻變形的自我補(bǔ)償能力愈強(qiáng)，就可不受此限制。但精軋道次，一般應(yīng)收斂到此直線上，以保證板形質(zhì)量。鋼板愈薄，這種道次應(yīng)愈多。此直線上，以保證板形質(zhì)量。鋼板愈薄，這種道次應(yīng)愈多。1)形成中浪：軋制力減小，彎曲減小，中部形成中浪：軋制力減小，彎曲減小，中部壓下增大；同樣解釋形成邊浪。壓下增大；同樣解釋形成邊浪。2)為使操作穩(wěn)定，必須使軋制力為使操作穩(wěn)定，必須使軋制力3)隨著板厚減小而使壓力逐道

20、次減小，而壓隨著板厚減小而使壓力逐道次減小，而壓力減小即使軋輥撓度減小，帶鋼力減小即使軋輥撓度減小，帶鋼“中厚量中厚量”逐道減小，板厚精度也逐道次提高。逐道減小，板厚精度也逐道次提高。RtKyWRAL14.2.3 影響輥縫形狀的因素影響輥縫形狀的因素因素：因素：軋輥的彈性變形、不均勻熱膨脹和不均勻磨損軋輥的彈性變形、不均勻熱膨脹和不均勻磨損軋輥的不均勻熱膨脹軋輥的不均勻熱膨脹 軋輥受熱和冷卻沿輥身分布不均，一般輥身中部溫度軋輥受熱和冷卻沿輥身分布不均，一般輥身中部溫度高于邊部，傳動(dòng)側(cè)低于操作側(cè)，徑向輥面高于輥心。高于邊部，傳動(dòng)側(cè)低于操作側(cè)，徑向輥面高于輥心。這使得熱膨脹精確計(jì)算困難，一般采用簡(jiǎn)

21、化公式：這使得熱膨脹精確計(jì)算困難，一般采用簡(jiǎn)化公式：TRKRTTKyRTBZTtt)(式中式中 TZ、TB輥身中部和邊部溫度；輥身中部和邊部溫度； R 軋輥半徑；軋輥半徑； 軋輥材料的線膨脹系數(shù)；軋輥材料的線膨脹系數(shù)； KT考慮軋輥中心與表面溫度不均分布的系數(shù)，一般考慮軋輥中心與表面溫度不均分布的系數(shù)，一般0.9。RAL軋輥的磨損軋輥的磨損 靠大量的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)來描述磨損規(guī)律，理論上尚無準(zhǔn)確方法?？看罅康膶?shí)測(cè)數(shù)據(jù)來描述磨損規(guī)律，理論上尚無準(zhǔn)確方法。軋輥的彈性變形軋輥的彈性變形 彈性壓扁：沿輥身長度分布不均，因單位壓力分布不均所致。在工作輥與彈性壓扁：沿輥身長度分布不均，因單位壓力分布不均所致。在工

22、作輥與支撐輥之間也產(chǎn)生不均勻彈性壓扁，它直接影響工作輥的彎曲撓度。支撐輥之間也產(chǎn)生不均勻彈性壓扁，它直接影響工作輥的彎曲撓度。 彈性彎曲：影響輥縫形狀最主要的因素。彈性彎曲：影響輥縫形狀最主要的因素。 對(duì)于二輥軋機(jī)，彎曲撓度由彎矩和切力所引起的撓度組成，其輥身撓度差對(duì)于二輥軋機(jī)，彎曲撓度由彎矩和切力所引起的撓度組成，其輥身撓度差按下式計(jì)算：按下式計(jì)算： KW軋輥的抗彎柔度，mm/kNRAL 對(duì)于四輥軋機(jī)對(duì)于四輥軋機(jī)支撐輥的輥身撓度差可用上式進(jìn)行近似計(jì)算。但不能支撐輥的輥身撓度差可用上式進(jìn)行近似計(jì)算。但不能用支撐輥來代替工作輥的輥身撓度差。用支撐輥來代替工作輥的輥身撓度差。工作輥的彎曲撓度取決于

23、支撐輥的彎曲撓度及支撐輥工作輥的彎曲撓度取決于支撐輥的彎曲撓度及支撐輥與工作輥間的不均勻彈性壓扁所引起的撓度。與工作輥間的不均勻彈性壓扁所引起的撓度。如果支撐輥和工作輥輥型的凸度均為零，則工作輥的如果支撐輥和工作輥輥型的凸度均為零，則工作輥的撓度為：撓度為：yfff21式中式中 f1工作輥的彎曲撓度；工作輥的彎曲撓度； f2支撐輥的彎曲撓度；支撐輥的彎曲撓度； fy 支撐輥和工作輥間不均勻彈性壓扁所引起的撓度差。支撐輥和工作輥間不均勻彈性壓扁所引起的撓度差。RAL14.2.4 軋輥輥型設(shè)計(jì)軋輥輥型設(shè)計(jì)輥型曲線（凸度）設(shè)計(jì)時(shí)，主要考慮軋輥的不均勻熱膨輥型曲線（凸度）設(shè)計(jì)時(shí)，主要考慮軋輥的不均勻熱

24、膨脹和軋輥彈性彎曲（撓度）的影響。由于二者產(chǎn)生的撓脹和軋輥彈性彎曲（撓度）的影響。由于二者產(chǎn)生的撓度相反，故應(yīng)按熱凸度與撓度合成的結(jié)果定出新輥凸度度相反，故應(yīng)按熱凸度與撓度合成的結(jié)果定出新輥凸度（或凹度）曲線。（或凹度）曲線。故得其最大實(shí)際凸度為：故得其最大實(shí)際凸度為： t0t0，彎曲撓度，彎曲撓度 熱凸度，原始輥型應(yīng)磨成凸度。熱凸度，原始輥型應(yīng)磨成凸度。t0t0，情況相反。，情況相反。對(duì)于二輥軋機(jī)，曲線按拋物線規(guī)律計(jì)算，對(duì)于二輥軋機(jī)，曲線按拋物線規(guī)律計(jì)算，輥縫形狀的凸度曲線輥縫形狀的凸度曲線為：為：當(dāng)當(dāng)x=0時(shí)，在輥身中部有：時(shí)，在輥身中部有：yx=y，ytx=Rt=ytRAL14.2.5 輥型及板形控制技術(shù)輥型及板形控制技術(shù) 常用輥型控制技術(shù)常用輥型控制技術(shù)：調(diào)溫控制法和彎輥控制法：調(diào)溫控制法和彎輥控制法調(diào)溫控制法：調(diào)溫控制法：人為控制冷卻或供熱，改變溫度分布；人為控