汽車設(shè)計(jì)課設(shè)驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)

1、汽車設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說明書題目：BJ130驅(qū)動(dòng)橋部分設(shè)計(jì)驗(yàn)算與校核姓名:學(xué)號(hào):專業(yè)名稱：車輛工程指導(dǎo)教師:一、課程設(shè)計(jì)任務(wù)書1二、總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2三、主減速器部分設(shè)計(jì)21、主減速器齒輪計(jì)算載荷的確定22、錐齒輪主要參數(shù)選擇43、主減速器強(qiáng)度計(jì)算5四、差速器部分設(shè)計(jì)61、差速器主參數(shù)選擇62、差速器齒輪強(qiáng)度計(jì)算7五、半軸部分設(shè)計(jì)81、半軸計(jì)算轉(zhuǎn)矩L及桿部直徑82、受最大牽引力時(shí)強(qiáng)度計(jì)算93、制動(dòng)時(shí)強(qiáng)度計(jì)算94、半軸花鍵計(jì)算9六、驅(qū)動(dòng)橋殼設(shè)計(jì)101、橋殼的靜彎曲應(yīng)力計(jì)算102、在不平路面沖擊載荷作用下的橋殼強(qiáng)度計(jì)算113、汽車以最大牽引力行駛時(shí)的橋殼強(qiáng)度計(jì)算114、汽車緊急制動(dòng)時(shí)的橋殼強(qiáng)度計(jì)算125、汽

2、車受最大側(cè)向力時(shí)的橋殼強(qiáng)度計(jì)算12七、參考書目14八、課程設(shè)計(jì)感想15一、課程設(shè)計(jì)任務(wù)書1、題目«BJ130驅(qū)動(dòng)橋部分設(shè)計(jì)驗(yàn)算與校核2、設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求(1)主減速器部分包括：主減速器齒輪的受載情況；錐齒輪主要參數(shù)選擇；主減速器強(qiáng)度計(jì)算；齒輪的彎曲強(qiáng)度、接觸強(qiáng)度計(jì)算。(2)差速器：齒輪的主要參數(shù)；差速器齒輪強(qiáng)度的校核；行星齒輪齒數(shù)和半軸齒輪齒數(shù)的確定。(3)半軸部分強(qiáng)度計(jì)算：當(dāng)受最大牽引力時(shí)的強(qiáng)度；制動(dòng)時(shí)強(qiáng)度計(jì)算。(4)驅(qū)動(dòng)橋強(qiáng)度計(jì)算：橋殼的靜彎曲應(yīng)力不平路載下的橋殼強(qiáng)度最大牽引力時(shí)的橋殼強(qiáng)度緊急制動(dòng)時(shí)的橋殼強(qiáng)度最大側(cè)向力時(shí)的橋殼強(qiáng)度3、主要技術(shù)參數(shù)軸距L=2800mm軸荷分配：滿載時(shí)

3、前后軸載1340/2735(kg)發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率：80psn:3800-4000n/min發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩17.5kgmn:2200-2500n/min傳動(dòng)比：i1=7.00;i0=5.833輪轂總成和制動(dòng)器總成的總重：gk=274kg設(shè)計(jì)內(nèi)容結(jié)果二、總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采用非斷開式驅(qū)動(dòng)橋，單級(jí)螺旋圓錐齒輪減速器。減速比：5.833橋殼形式：整體式半軸形式：全浮式差速器形式：直齒圓錐齒輪式三、主減速器部分設(shè)計(jì)由于所設(shè)計(jì)車型為輕型貨車，主減速比不是很大，故采用單級(jí)單速主減速器?？紤]到離地間隙問題，選用雙曲面齒輪副傳動(dòng)，減小從動(dòng)齒輪尺寸，增大最小離地間隙。又由于安裝空間的限制，采用懸臂式支承。1、主減速器齒

4、輪計(jì)算載荷的確定%=6450N.mTs=8899Nm工f=375N.m計(jì)算錐齒輪最大應(yīng)力時(shí)，不=1164Nm計(jì)算錐齒輪疲幫為命時(shí)，K=68Nm。Zi=7Z2=41i0=5.857工=6457NmD=49mm(1)按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和最低檔傳動(dòng)比確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tce式中：Tem發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，Tem=175N.mKd動(dòng)載系數(shù)，由性能系數(shù)fi確定當(dāng)0.195XmgXTem<16時(shí)，fi=0.01(16-0.195Xmg/Tem);當(dāng)0.195XmgXTem16時(shí)，fi=0。式中，m»為汽車滿載質(zhì)量，1340+2735=4075kg,0.195Xmg/Tem=45.4>

5、16,fi<0,所以選Kd=1oK液力變矩系數(shù)，該減速器無液力變矩器，K=1i1變速器一檔傳動(dòng)比，i1=7.00if分動(dòng)箱傳動(dòng)比，該減速器無分動(dòng)箱，if=1i0主減速器傳動(dòng)比，i0=5.833發(fā)動(dòng)機(jī)到從動(dòng)錐齒輪之間的傳動(dòng)效率，取刀=90%n計(jì)算驅(qū)動(dòng)橋數(shù)，n=1由上面數(shù)據(jù)計(jì)算得：Tce=6450N.m(2)按驅(qū)動(dòng)輪打滑扭矩確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tcs式中：G滿載狀態(tài)下一個(gè)驅(qū)動(dòng)橋上的靜載荷，G=27350Nm2汽車最大加速度時(shí)的候車軸負(fù)載轉(zhuǎn)移系數(shù)，取m/=1.1輪胎與路面間的附著系數(shù)，取4=0.85rr車輪滾動(dòng)半徑，rr=0.0254d/2+b(1-a),查BJ130使用手冊得知，輪胎規(guī)格

6、為6.50-16-8，取a=0.12,所以r=0.025416/2+6.5(1-0.12)=0.348m1 m主減速器從動(dòng)齒輪到車輪間傳動(dòng)比，im=1Ym主減速器從動(dòng)齒輪到車輪間傳動(dòng)效率，mm=1由上面數(shù)據(jù)計(jì)算得：Tcs=8899Nm(3)按日常平均行駛轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)矩式中：Ft汽車日常行駛平均牽引力，F(xiàn)t=Ff+Fi+Fw+Fj。日常行駛忽略坡度阻力和加速阻力，F(xiàn)i=Fj=0,滾動(dòng)阻力Ff=W.f,其中貨車滾動(dòng)阻力系數(shù)f為0.0150.020，取f=0.016,W=40750N因此Ff=652N;空氣阻力F后G.A.u；/21.15,貨車空氣阻力系數(shù)Cd為0.801.00,取G=0.

7、9,迎風(fēng)面積A=4m,日常平均行駛車速ua=50km/h,因此Fw=426No計(jì)算彳4至上Ft=1078Norr車輪滾動(dòng)半徑，rr=0.348m1 m主減速器從動(dòng)齒輪到車輪間傳動(dòng)比，im=1Ym主減速器從動(dòng)齒輪到車輪間傳動(dòng)效率，mm=1D=280mmm=7mmb2=43mmb1=47mmBm1=36°,Bm2=34°主動(dòng)齒輪左旋，從動(dòng)齒輪右旋?！?22°30'單位齒長圓周力p=1163N/mm<p,滿足設(shè)計(jì)要求。從動(dòng)齒輪：按最大彎曲應(yīng)力計(jì)算bw2=396MPa<(Tq；按疲勞彎曲應(yīng)力計(jì)算bw2=23MPa<(Tw滿足設(shè)計(jì)要求。主動(dòng)齒輪：按

8、最大彎曲應(yīng)力計(jì)算bw1=309MPa<(Tw；按疲勞彎曲應(yīng)力計(jì)算(twi=18MPa<CTw滿足設(shè)計(jì)要求。最大接觸應(yīng)力bJ=2459MPa<bj,滿足設(shè)計(jì)要求；疲勞接觸應(yīng)力山=594MPa<bj,滿足設(shè)計(jì)要求。n=4行星齒輪球面半徑n計(jì)算驅(qū)動(dòng)橋數(shù)，n=1由上面數(shù)據(jù)計(jì)算得：Tcf=375N.m(4)從動(dòng)錐齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)矩R-47mm節(jié)錐距A)-45mm當(dāng)計(jì)算錐齒輪最大應(yīng)力時(shí)，Tc=minTce,Tcs,Tce=6450N.m,Tcs=8899Nm,所以Tc=Tce行星齒輪齒數(shù)-6450Nm。當(dāng)計(jì)算錐齒輪疲勞壽命時(shí)，Tc=Tcf,Tcf=375N.m,所以Tc=R=375N.m

9、-Z1-10,半軸齒輪齒數(shù)Z2-16(5)主動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩丫1-32°式中：GG主從動(dòng)錐齒輪間傳動(dòng)效率，對于弧齒錐齒輪副YG=95%。丫2-58°m-5當(dāng)計(jì)算錐齒輪最大應(yīng)力時(shí)，Tc=6450Nm,計(jì)算得Tz-1164Nmd1-50mm當(dāng)計(jì)算錐齒輪疲勞壽命時(shí)，Tc=375N.m計(jì)算得Tz-68Nmd2-80mmA)-47mm錐齒輪主要參數(shù)選擇a-22°30'(1)主從動(dòng)齒輪齒數(shù)Zi,Z2行星齒輪軸直徑d-22mm支承長度i0-5.833,查表得推存主動(dòng)錐齒輪最小齒數(shù)Z1-7,則從動(dòng)錐齒輪Z2-7x5.833-40.8,取整為41,重新計(jì)算主減速比為i0-

10、41/7-5.857。L-24.2mmb2-25mm»計(jì)算Tce-6457N.m,Tcs-8899Nm,Tcf=375N.m。T)-minTce,當(dāng)計(jì)算錐齒輪最大應(yīng)力時(shí)，Tc=minTce,Ts-6457Nm；Tcs時(shí)，(tw-850MPa當(dāng)計(jì)算錐齒輪疲勞壽命時(shí)，Tc=Tcf-375N.m<(Tq,符合為保證可靠性，計(jì)算時(shí)取Tc-6457Nmo設(shè)計(jì)要求；1-Tcf時(shí)，(2)從動(dòng)錐齒輪分度圓直徑D2和端面模數(shù)mscrw-49MPa根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式，D2Kd23'Tc<q>符合設(shè)計(jì)要求；式中：Kd2直徑系數(shù)，Kd2=1316,取15半軸計(jì)算轉(zhuǎn)矩：計(jì)算得D2-280m

11、mT*-3874Nm貝ijms-D2/Z2-280/41-6.83mmd-33mmt-549MPa同時(shí)，ms滿足msKm無滿足設(shè)計(jì)要求。式中：Km為模數(shù)系數(shù)，Kn-0.30.4,取K早0.4制動(dòng)時(shí)，計(jì)算得m-7.45t-487MPaT<T,滿足取兩個(gè)計(jì)算結(jié)果的較小值并取整為m-7mm重新計(jì)算D2-287mm設(shè)計(jì)要求。主動(dòng)錐齒輪大端分度圓直徑D-D/i0-49mm。B-30°m-2mmz-19(3)兇卸兒bD-40mm從動(dòng)齒輪b2-0.155D2-43mm,ms-7mm兩足b2w10ms。d-35mmB-4mm王動(dòng)齒輪內(nèi)劇寬b1-1.1b2-1.1X43mm-47mm(4)雙曲面

12、小齒輪偏移距Ets-72MPaTs<Ts,故所設(shè)計(jì)車輛為輕型貨車，要求E不大于0.2D2滿足設(shè)計(jì)要求。2、取E=0.15D2=42mm(5)中點(diǎn)螺旋角B雙曲面錐齒輪由于存在E,所以Bml與Bm2不相等bc=116MPa,bc<bc,故滿足設(shè)計(jì)要取B=35°,£=2°則Bm1=36°,Bm2=34°求。M=2421NmCTwj=(6)螺旋方向發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)方向?yàn)槟鏁r(shí)針，為避免輪齒卡死而損壞，應(yīng)使軸向力離開錐頂方向,符合左手定則，78.8MPa,CTwj<CTwj,.兩足設(shè)計(jì)要求。所以主動(dòng)齒輪左旋，從動(dòng)齒輪右旋。(7)法向壓力角aCT

13、wj=197MPa,CTwj<CTwj,.兩貨車法向平均壓力角取22°30'。3、主減速器強(qiáng)度計(jì)算足設(shè)計(jì)要求。M=3623NmM=2459Nm(1)單位齒長圓周力p主減速器錐齒輪的表面耐磨性常用輪齒上的單位齒長圓周力p來估算,T=551Nm城=4413Nm(TE=144MPa式中：Temax一發(fā)動(dòng)機(jī)最大輸出轉(zhuǎn)矩，Temax=175Nmii變速器彳動(dòng)比，i1=7g<bz,滿足設(shè)計(jì)要求。M=1791NmD主動(dòng)錐齒輪中心分度圓直徑，D=49mmM=2319NmT=807Nmb2從動(dòng)一面覽,b2=43mm(TE=99MPa將數(shù)值代入，計(jì)算得：p=1163N/mm查表得單位

14、齒長圓周力許用值p=1429N/mm,P<p,滿足設(shè)計(jì)要求。(2)齒輪彎曲強(qiáng)度錐齒輪輪齒的齒根彎曲應(yīng)力為：(Te<(Te,所以滿足設(shè)計(jì)要求。(TWA-A=276MPqWWA-A<wwa,滿足設(shè)計(jì)要求。工1中：1c齒牝日勺計(jì)具較大巨。從幼齒牝：技取大號(hào)曲也力臭口、lc=6457NmNm故波萬號(hào)曲應(yīng)力算時(shí)Tc=375Nm王切齒輪：我最大翁曲應(yīng)力算時(shí)lz=1164Nm,故坡勢籌A-A斷面曲應(yīng)力算時(shí)Tz=68NmoK0過載系數(shù)，取Ko=1tA-A=36MPaAA-A<AA-a,滿足設(shè)計(jì)要Ks尺寸系數(shù)，m>1.6mm時(shí)，K=(m/25.4)0.25=0.75求。(TEA-A

15、Km四制我荷分配力效。踏首式支才手多口構(gòu)Kn=11.1,取K=1=283MPaKv質(zhì)量系數(shù)，Kv=1小從動(dòng)錐齒輪斷面模數(shù)，m=7mm(TEA-A<CTEA-a,滿足設(shè)計(jì)要求。B-B斷面tB-B=36MPaTB-B<Tb-b,b齒面寬，王動(dòng)四輪b1=47mm從動(dòng)四輪b2=43mmD分度圓直徑，主動(dòng)齒輪Di=49mm從動(dòng)齒輪D2=280mmJw綜合系數(shù)，通過查圖得，主動(dòng)齒輪Jw=0.35,從動(dòng)齒輪對于從動(dòng)齒輪：Jw=0.29滿足設(shè)計(jì)要求。(TEB-B=283MPa(TEB-B<aeb-b,滿足設(shè)計(jì)要求。按最大彎曲應(yīng)力計(jì)算bw2=396MPa,(rw=700MPa,。w,滿足設(shè)計(jì)要

16、求；按疲勞彎曲應(yīng)力計(jì)算bw2=23MPabw=210MPa,w(T,滿足設(shè)計(jì)要求。對于主動(dòng)齒輪：按最大彎曲應(yīng)力計(jì)算bwi=309MPa(rW|=700MPa,bw2<bw,滿足設(shè)計(jì)要求；按疲勞彎曲應(yīng)力計(jì)算(Twi=i8MPa,bq=2l0MPa,gqbq,滿足設(shè)計(jì)要求。(3)齒輪接觸強(qiáng)度式中：Cp綜合彈性系數(shù)，鋼的齒輪Cp=231.6Di主動(dòng)錐齒輪大端分度圓直徑，Di=49mmTz主動(dòng)齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)矩。按最大彎曲應(yīng)力算時(shí)Tz=1164Nm,按疲勞彎曲應(yīng)力算時(shí)Tz=68NmK)過載系數(shù)，取K0=1Ks尺寸系數(shù)，Ks=1Km齒面載荷分配系數(shù)?？缰檬街谓Y(jié)構(gòu)心=11.1，取K=1Kf表面品質(zhì)系數(shù)，

17、Kf=1Kv質(zhì)量系數(shù)，Kv=1bbi和度中較小的齒面寬，b=b2=43mmJj齒面接觸強(qiáng)度的綜合系數(shù)，通過查接觸強(qiáng)度計(jì)算用綜合系數(shù)圖得Jj=0.20按minTce,Tcs計(jì)算的最大接觸應(yīng)力bj=2459MPa,j=2800MPa,bj<,滿足設(shè)計(jì)要求；按Tcf計(jì)算的疲勞接觸應(yīng)力bj=594MPa,bj=1750MPa,(Tj<山,滿足設(shè)計(jì)要求。四、差速器部分設(shè)計(jì)1、差速器主參數(shù)選擇(1)BJ130為貨車，取差速器行星齒輪數(shù)n=4(2)行星齒輪球面半徑R心一一行星齒輪球面半徑系數(shù)，Kb=2.53.0,對于有4個(gè)行星齒輪的公路用貨車取最小值，心=2.5Td差速器計(jì)算轉(zhuǎn)矩，Td=minT

18、ce,Tcs=6457Nm計(jì)算得：Rb=47mm節(jié)錐距A)=(0.890.99)R,取系數(shù)為0.96,則A)=45mm(3)確定行星齒輪和半軸齒輪齒數(shù)取行星齒輪齒數(shù)zi=10,半軸齒輪齒數(shù)Z2取為16。Z2/zi=1.6,在1.52范圍內(nèi)；半軸齒數(shù)和為32,能被行星齒輪數(shù)整除。所以能夠保證裝配，滿足設(shè)計(jì)要求。(4)行星齒輪和半軸齒輪節(jié)錐角丫i,丫2及其模數(shù)m錐齒輪大端的端面模數(shù)m=2Asinyi/zi=2A)sin丫2/z2,m=4.8,取整m=5o貝U:d1=zim=50mm,d2=z2m=80mm重新驗(yàn)算節(jié)錐距A)=di/(2sin丫1)=d2/(2sin丫2)=47mm(5)壓力角a采用

19、a=22°30'的壓力角，齒高系數(shù)為0.8的齒形。8.行星齒輪軸直徑d及支承長度L式中：T0差速器殼傳遞的轉(zhuǎn)矩，T0=Td=minTce,Tcs=6457Nmbc一支承面許用擠壓應(yīng)力，取98MPan行星齒輪數(shù)，n=4rd行星齒輪支承面中心到錐頂?shù)木嚯x，rd=0.4d2=32mm計(jì)算得d=22mm支承長度L=1.1d=24.2mm。2、差速器齒輪強(qiáng)度計(jì)算差速器齒輪只有當(dāng)汽車轉(zhuǎn)彎或左右輪行駛不同的路程時(shí)，或一側(cè)車輪打滑而滑轉(zhuǎn)時(shí)，差速器齒輪才能有嚙合傳動(dòng)的相對運(yùn)動(dòng)。因此，對于差速器齒輪主要應(yīng)進(jìn)行彎曲強(qiáng)度計(jì)算。齒輪彎曲應(yīng)力b為：Tc半軸齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)矩。當(dāng)T0=minTce,s時(shí)，Tc=

20、0.6XT0=3874Nm；當(dāng)T0=Tcf時(shí)，工=0.6xT0=225NmKs尺寸系數(shù)，Ks=1Km齒面載荷分配系數(shù)?？缰檬街谓Y(jié)構(gòu)K=11.1,取Km=1Kv質(zhì)量系數(shù)，Kv=1m端面模數(shù)，m=5b2半軸齒輪齒寬，b2=0.3A0=14mmd2半軸齒輪大端分度圓直徑，d2=80mmJ綜合系數(shù)，查圖得J=0.228n行星齒輪數(shù)，n=4計(jì)算得：當(dāng)T0=minTce,Tcs時(shí)，bw=980MPa,bw=1517MPa>bw。超出許用值較多，增大齒面齒寬，齒寬的極限尺寸為10Xm=50mm取b2=25mmww=850MPa<<rJ,符合設(shè)計(jì)要求。當(dāng)T0=Tcf時(shí)，(rw=210MPa

21、,(Tw=49MPa<(rw五、半軸部分設(shè)計(jì)本驅(qū)動(dòng)橋采用全浮式半軸，因?yàn)槿S式半軸只承受傳動(dòng)系的轉(zhuǎn)矩而不承受彎矩，可以承載較大載荷，適應(yīng)于貨車。1、半軸計(jì)算轉(zhuǎn)矩T。及桿部直徑全浮式半軸只承受轉(zhuǎn)矩，全浮式半軸的計(jì)算載荷可按主減速器從動(dòng)錐齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)矩進(jìn)一步計(jì)算得到，即式中：H差速器的轉(zhuǎn)矩分配系數(shù)，對于普通圓錐齒輪差速器取0.6計(jì)算得到：T=3874Nm桿部直徑可按照下式進(jìn)行初選：取系數(shù)為2.10,計(jì)算得d=33mm2、受最大牽引力時(shí)強(qiáng)度計(jì)算半軸的切應(yīng)力為：半軸選用40Cr,進(jìn)行調(diào)制處理，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力宜為490588Mpa,所以設(shè)計(jì)滿足要求。3、制動(dòng)時(shí)強(qiáng)度計(jì)算縱向力應(yīng)按最大附著力計(jì)算：式中：m2

22、汽車重量轉(zhuǎn)移系數(shù)，對后軸驅(qū)動(dòng)的載重汽車其取值范圍是0.750.95，此處取0.85;式一一輪胎與地面的附著系數(shù)，取0.85;貝ijX=9880N,MiH=%rr=3438Nmt=700MPa,t<t,滿足設(shè)計(jì)要求。4、半軸花鍵計(jì)算半軸和半軸齒輪一般采用漸開線花鍵連接，對花鍵進(jìn)行擠壓應(yīng)力和鍵齒切應(yīng)力驗(yàn)算。選用壓力角為30°的花鍵，取模數(shù)m=2,齒數(shù)z=19,半軸花鍵外徑D=m(z+1)=40mm,相配的花鍵孔內(nèi)徑d=m(z-1.5)=35mm,花鍵寬b=0.5mm=3.14,取整數(shù)4。(1)半軸花鍵的剪切應(yīng)力校核式中：T*半軸計(jì)算轉(zhuǎn)矩，T尸3874NmD半軸花鍵外徑，取D=40m

23、md相配的花鍵孔內(nèi)徑，取d=35mmz花鍵齒數(shù)，取z=19Lp有效工作長度，取Lp=50mmb花鍵寬，b=4mm式一一載荷分布的不均勻系數(shù)，取4=0.75代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：Ts=72MPaTs=73MPa,ts<T2）半軸花鍵的擠壓應(yīng)力校核bc,故滿足設(shè)計(jì)要求。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：bc=116MPa,bc=200MPa,bc<六、驅(qū)動(dòng)橋殼設(shè)計(jì)1、橋殼的靜彎曲應(yīng)力計(jì)算橋殼猶如一空心橫梁，兩端經(jīng)輪轂軸承支承于車輪上，在鋼板彈簧座處橋殼承受汽車的簧上載荷，而沿左右輪胎的中心線，地面給輪胎以反力G2/2（雙胎時(shí)則沿雙胎之中心），橋殼則承受此力與車輪重力gw之差值，即（G/2-gw）,計(jì)算簡圖如右

24、圖所示。橋殼按靜載荷計(jì)算時(shí)，在其兩鋼板彈簧座之間的彎矩M為式中：G2汽車滿載靜止于水平路面時(shí)驅(qū)動(dòng)橋給地面的載荷，G=27350Ngw車輪（包括輪轂、制動(dòng)器等）的重力，gw=2740NB驅(qū)動(dòng)車輪輪距，查資料得B=1.470ms驅(qū)動(dòng)橋殼上兩鋼板彈簧座中心間的距離，查資料得s=0.940m計(jì)算得：M=2421Nm由彎矩圖得危險(xiǎn)截面在鋼板彈簧座附近。靜彎曲應(yīng)力bwj為式中：M兩鋼板彈簧座之間的彎矩，M=2421NmWv-危險(xiǎn)斷面處（鋼板彈簧座附近）橋殼的垂向彎曲截面系數(shù)。采用圓管斷面，則W=1/32TtD3（1-d4/D4）,d取38mm,皿70mm貝UW=30734mm計(jì)算得：（Twj=78.8MP

25、a,bwj=500MPa,bwj<wj,滿足設(shè)計(jì)要求。2、在不平路面沖擊載荷作用下的橋殼強(qiáng)度計(jì)算當(dāng)汽車在不平路面上高速行駛時(shí)，橋殼除承受靜載荷外，還承受附加的沖擊載荷。在這兩種載荷總的作用下，橋殼所產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力為式中：kd動(dòng)載荷系數(shù)，對貨車取2.5計(jì)算得：（Twj=197MPa,bwj=500MPa,bwj<wj,滿足設(shè)計(jì)要求。3、汽車以最大牽引力行駛時(shí)的橋殼強(qiáng)度計(jì)算（1）驅(qū)動(dòng)橋殼在左右鋼板彈簧座之間的垂向彎矩Mv地面對后驅(qū)動(dòng)橋左右車輪的垂向反作用力Z2L、Z2R相等，則G汽車滿載靜止于水平地面時(shí)驅(qū)動(dòng)橋給地面的載荷，G=27350N。m2汽車加速行駛時(shí)的質(zhì)量轉(zhuǎn)移系數(shù)。m=1.11

26、.3,取m2=1.2計(jì)算得Z2l=Z2r=16410N驅(qū)動(dòng)橋殼在左右鋼板彈簧座之間的垂向彎矩M為代入數(shù)據(jù)得：M=3623Nm(2)驅(qū)動(dòng)橋殼承受的水平方向的彎矩MPmax地面對驅(qū)動(dòng)車輪的最大切向反作用力，Pnax=Temaxi1i0rl#r=18556N代入數(shù)據(jù)得：M=2459Nm(3)驅(qū)動(dòng)橋殼承受的因驅(qū)動(dòng)橋傳遞驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩而引起的反作用力矩T代入數(shù)據(jù)得T=551Nm(4)合成彎矩帆及合成應(yīng)力b工采用斷面為圓管的橋殼，在鋼板彈簧座附近的危險(xiǎn)斷面處的合成彎矩為計(jì)算得M=4413Nm該危險(xiǎn)斷面處的合成應(yīng)力bE為W-危險(xiǎn)斷面處的彎曲截面系數(shù)，W=30734計(jì)算得be=144MP?bE=300MPa,bz&

27、lt;八,滿足設(shè)計(jì)要求。4、汽車緊急制動(dòng)時(shí)的橋殼強(qiáng)度計(jì)算緊急制動(dòng)時(shí)橋殼在兩鋼板彈簧座之間的垂向彎矩M及水平方向的彎矩M分別為m'汽車制動(dòng)時(shí)的質(zhì)量轉(zhuǎn)移系數(shù)。后驅(qū)動(dòng)橋殼時(shí)取m'=m2',對載貨汽車后驅(qū)動(dòng)橋取m'=0.750.95,系數(shù)取0.8計(jì)算得M=2173NmMh=2319Nm橋殼在兩鋼板彈簧座的外側(cè)部分處同時(shí)承受制動(dòng)力所引起的轉(zhuǎn)矩T,計(jì)算得：T=807Nm代入數(shù)據(jù)得到：(TE=99MPa小=100MPa,be<be,所以滿足設(shè)計(jì)要求。5、汽車受最大側(cè)向力時(shí)的橋殼強(qiáng)度計(jì)算如上圖所示，A-A、B-B處為危險(xiǎn)斷面。半軸套管的在危險(xiǎn)斷面A-A處的垂向彎矩MA-a41輪胎與地面間的側(cè)向附著系數(shù)，計(jì)算時(shí)取41=141hg/B41hg/B=0.5時(shí)，Z2L=0,Z2R=G,此時(shí)驅(qū)動(dòng)橋的全部載荷由側(cè)滑方向一側(cè)的驅(qū)動(dòng)車輪承擔(dān)，這種極端情況對驅(qū)動(dòng)橋的強(qiáng)度極為不利，應(yīng)避免這種情況產(chǎn)生。計(jì)算得：M-A=8478Nm彎