6層建筑設計含建筑全套圖紙

1、 09 屆 本 科生畢業(yè)論文（設計） 存檔編號 本 科 畢 業(yè) 設 計關山國際花園小區(qū)2號住宅樓結構設計系（院） 建 筑 工 程 學 院 專 業(yè) 土 木 工 程 班 級 xxxx 學 生 指導教師 2009 年 5 月 29 日摘 要本設計主要講述了關山國際花園小區(qū)2號住宅樓建筑結構設計的設計過程，它為鋼筋混凝土框架結構。共六層，底層為車庫，層高2.2米，其他層層高均為2.8米。建筑物總高度為18.4米。本住宅樓屬于建筑中的民用筑類，在設計計算中參考了較多的相關書目，并且嚴格按照建筑設計規(guī)范來完成建的。其主要分為兩大部分：第一部分為建筑設計。建筑設計是在總體規(guī)劃的前提下，根據(jù)任務書的要求，綜合

2、考慮基地環(huán)境，使用功能，結構施工，材料設備，建筑設計及建筑藝術問題，解決建筑物的使用功能和空間的安排。依據(jù)建筑物的概念，建筑方針的原則，完成了擬建教學樓以下幾方面的設計：建筑布局，基本單元設計，公共部分設計，空間組合設計，屋面設計，建筑立面設計及建筑防火設計等等。第二部分為結構設計。結構設計由荷載計算，框架結構的受力分析，計算和設計，樓板設計，樓梯設計和基礎設計等組成。該建筑的抗震設防烈度為7度，抗震等級為三級，考慮水平地震作用和風荷載對橫向框架的影響，采用反彎點法計算內力。豎向荷載作用下，橫向框架內力計算采用分層法計算，而內力組合比較了豎向荷載組合和豎向荷載與地震力組合時對框架梁，柱產生的不

3、利影響，取兩者中較大值對框架梁，柱進行截面設計。關鍵詞：鋼筋混凝土；框架；結構設計ABSTRACTThis thesis tell the design processes of a residential building in the national garden of Guan shan。It is six -layer reinforced concrete frame. It has six stories, the height of the first storey is 4.05 meters, and the height of other stories are all

4、2.8 meters. The height of the whole building is 18.4 meters.The teaching building belong to public buildings of civil building, in design of calculating consulting more relevant booKlists, and finished according to the design specification of the building strictly. This design is divided into two ma

5、jor parts mainly: The first part is the architectural design。The architectural design is on the premise of master plan, according to the request of tasK booK, considering the base environment synthetically, the function of use, the structure constructs, material equipment, architectural design and a

6、rtistic question of the building , solve the function of use of the building and arrangement in the space. Whether according to concept design of building, principle policy of building,the design should finish the following aspects. The overall arrangement of the building , the elementary cell is de

7、signed, the public part is designed, the space is made up and designed, the roofing is designed, the elevation design of the building and building fire prevention and design etc. The second part is structural design. Structural design is consisted by calculation of wind load ,design of frame, stair

8、design, board design with the foundation designing etc. maKing up. Should build provide fortification against earthquaKes earthquaKe intensity 7 , antidetonation grade for being tertiary , consider horizontal earthquaKe function impact on horizontal frame and apply the method of for force calculate

9、,Vertical to load function, horizontal frame internal force calculate and adopt the method of to assign France, and internal force maKe up vertical to is it maKe up and not vertical to load with earthquaKe strength setting a roof beam in place to frame Keywords: reinforced concrete, frame, the desig

10、n of the structure 目錄第1章 設計條件·11.1建筑設計資料1工程地質報告摘要11.1.2 氣象條件摘要11.1.3 活荷載11.1.4 該地區(qū)基本烈度為7度（近震）1第2章 結構選型及布置22.1結構布置及計算簡圖的確定22.2承重方案選擇22.3梁、柱截面尺寸初估22.4結構計算簡圖4第3章 荷載計算53.1恒荷載計算5屋面及樓面恒荷載計算5屋面及樓面活荷載計算6梁，柱，墻，門窗重力荷載的計算6荷載等效轉化93.1.5 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值103.2屋面及樓面活荷載計算11第4章 橫向框架側移剛度計算124.1計算梁、柱的線剛度12梁的線剛度計算124.

11、1.2 柱的線剛度計算134.2柱的側移剛度D值的計算13框架側移剛度D值的計算13不同層剛度D值的計算14第5章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算145.1 橫向風荷載作用下框架結構內力和側移計算145.1.1 風荷載作用計算14風荷載作用下框架結構內力計算155.2 橫向地震力荷載作用下框架結構內力和側移計算185.2.1 基本情況185.2.2 地震力荷載標準值195.2.3 橫向自振周期計算205.2.4 橫向水平地震作用計算215.2.5 地震力荷載作用下的水平位移驗算23水平地震作用下框架內力計算23第6章 豎向荷載作用下橫向框架結構的內力計算286.1 恒荷載作用下的內

12、力計算286.1.1 線剛度計算286.1.2 恒荷載轉化286.1.3 分層法計算恒荷載作用下梁端彎矩296.1.4 恒載作用下的剪力計算386.2 活荷載作用下的內力計算406.2.1 活荷載轉化406.2.2 分層法計算活荷載作用下梁端彎矩406.2.3 活載作用下的剪力計算45第7章 梁、柱的內力組合467.1梁的內力組合467.1橫梁內力組合477.2框架柱內力組合50第8章 梁、柱的截面設計578.1框架梁的配筋計算 （僅以一層梁為例說明計算過程）：57正截面受彎承載力計算57斜截面受彎承載力計算618.2 柱截面設計62已知條件62構造要求63剪跨比和軸壓比驗算63柱正截面承載力

13、計算65柱斜截面承載力計算748.3節(jié)點設計778.4樓板設計778.4.1 A區(qū)格板的計算77第9章 基礎設計819.1基礎截面計算819.2地基承載力及基礎沖切驗算81地基承載力驗算81地基抗沖切驗算829.3基礎底板配筋計算83第10章 結束語85參考文獻86致 謝88第1章 設計條件1.1建筑設計資料本建筑為襄樊市市區(qū)一小區(qū)住宅樓。采用鋼筋混凝土全現(xiàn)澆框架結構，建筑面積3000 m2，占地面積 467.28 m2 。 共六層樓，底層層高2.2m，其余各層層高均為2.8m。本建筑總長為47.2m，總寬為9.9m，建筑總高為18.4m。1.1.1工程地質報告摘要擬建場地為池塘經人工填筑而成

14、，地形平坦，場地分層情況如下：第1層為雜填土，厚0.5m;第2層為灰色粘土，厚8m;第3層為褐色粉質粘土(未揭穿)。擬建場地范圍內，淺部填土為上層滯水，主要受大氣降水及地表排水影響，地下水位為1.52.0m;承壓孔隙含水層。地下水對混凝土無侵蝕性。1.1.2 氣象條件摘要主導風向：東北風基本風壓： W0=0.55KN/m2基本雪壓： S0=0KN/m21.1.3 活荷載查建筑結構荷載規(guī)范可知上人屋面均布活荷載標準值為2.0KN/m2 樓面活荷載為： 2.0KN/m2樓梯活荷載為： 2.0 KN/m21.1.4 該地區(qū)基本烈度為7度（近震）第2章 結構選型及布置2.1結構布置及計算簡圖的確定主體

15、結構共6層，底層層高2.2m，其余各層層高均為2.8m，填充墻砌240厚空心砌塊磚，門窗詳見門窗表，樓層屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋砼結構。板厚取100 mm：2.2承重方案選擇該建筑為住宅樓，采用橫向框架承重方案，三柱兩跨不等跨的形式。柱網布置形式詳見建筑平面圖。2.3梁、柱截面尺寸初估1.梁截面尺寸的估算：1.BD跨：主梁：L=5400,取500，取200故框架橫縱梁的截面尺寸為b×h=250×500故框架橫縱梁的截面尺寸為b×h=200×4002.AB跨：主梁：L=4500,取500，取200故框架梁的截面尺寸為b×h=200×500估算梁

16、的截面尺寸（）及各層混凝土強度等級 表2.1層數(shù)混凝土強度等級橫梁（b×h）縱梁（b×h）次梁（b×h）AB跨BD跨200×500200×40016C30200×500200×5002.柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限制，按下式計算：1.柱組合的軸壓比設計值按照公式11計算： (11)式中：為考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，等跨內柱取1.2,不等跨取1.25；: 為按照簡支狀態(tài)計算柱的負荷面積；：為折算后在單位面積上的重力荷載代表值，近似取14KN/;: 為驗算截面以上樓層層數(shù)；2.框架柱驗

17、算 (12)由計算簡圖21可知邊柱和中柱的負載面積可知：中柱：（5.44.5）/2×(3.9+3.9)/2=19.3邊柱：（3.93.9）/2×5.4/2=10.5邊柱：中柱：根據(jù)上述計算結果，并綜合考慮其他因素，取柱截面為正方形，初步估計柱的尺寸為500×500250000>，為計算簡便中柱和邊柱的尺寸相同，均為500×500。故初選柱的尺寸為500×500。2.4結構計算簡圖圖2-1 框架結構梁，柱尺寸注：室內外高差0.30m,基礎埋深0.5m,底層h=0.3+0.5+2.2=3.0m第3章 荷載計算3.1恒荷載計算3.1.1屋面及樓

18、面恒荷載計算1.屋面防水層（剛性）30厚C20細石混凝土 1.0KN/找平層（柔性）3氈4油油鋪小石子 0.4 KN/找平層：15厚水泥砂漿 0.015m×200.3 KN/找坡層：40厚水泥石灰砂漿3找平0.04m×140.56 KN/保溫層：80厚礦渣水泥0.08m×14.51.16KN/結構層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×252.5KN/抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×170.17KN/合計 6.09 KN/2.標準層樓面：大理石樓面大理石面層，水泥砂漿擦縫30厚1：3干硬性水泥砂漿面上撒2厚素水泥 1.16KN/水泥漿結合層1道

19、結構層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×252.5KN/抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×170.17KN/合計：3.83 KN/3.樓梯，水泥砂漿樓面構造層：0.5KN/結構層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×252.5KN/抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×170.17KN/合計：3.17 KN/3.1.2屋面及樓面活荷載計算1. 根據(jù)荷載規(guī)范查得 ：上人屋面：2.0KN/樓 面：2.0KN/(宿舍樓)2.雪荷載Sk=0 KN/屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者取大者.3.1.3梁，柱，墻，門窗重力荷載的計算1.梁自重：1.邊橫梁，中橫梁，縱梁：

20、b×h=200×500梁自重： 25×0.2m×(0.5m-0.1m)=2.0 KN/抹灰層10厚混合砂漿： 0.01m×(0.5m-0.1m)×2+0.2m×17=0.170KN/合計：2.170 KN/2.次梁：b×h=200×400梁自重：25×0.20m×(0.4m-0.1m)=1.5KN/m抹灰層10厚混合砂漿： 0.01m×(0.4m-0.1m)×2+0.20m×17=0.136 KN/合計：1.636 KN/3.基礎梁：b×h=20

21、0×400梁自重：25 ×0.20m×0.4m=2.0KN/m2.柱自重： 1.柱：b×h=500×500柱自重：25 ×0.5m×0.5m=6.25KN/m抹灰層10厚混合砂漿： 0.01m×0.5m×4×17=0.34 KN/合計：6.59 KN/2.構造柱：b×h=240×240柱自重：25 ×0.24m×0.24m=1.44KN/m抹灰層10厚混合砂漿： 0.01m×0.24m×0.24m×2×17=0.16

22、 KN/合計：1.6 KN/3.外縱墻自重：標準層縱墻：（2.8-1.5）m×0.24m×18=5.616 KN/m鋁合金窗：0.35 KN/×1.5m=0.525 KN/m瓷磚外墻面：（2.8m-1.5m）×0.5 KN/=0.65 KN/m水泥粉刷墻面：（2.8m-1.5m）×0.36 KN/=0.845KN/m合計：7.636 KN/底層：卷閘門：0.45 KN/×2.2m=0.99 KN/m瓷磚外墻面：2.2×0.5 KN/=1.1 KN/m合計：2.09 KN/4.內墻自重：標準層縱墻：（2.8m-0.5m）

23、15;0.12m×18=4.968 KN/m水泥粉刷內墻面：2.3m×0.36 KN/×2=1.656 KN/m合計：6.624 KN/底層：縱墻：（3.0m-0.5m）×0.12m×18=5.4 KN/m水泥粉刷內墻面：2.5m×0.36 KN/×2=1.8 KN/m合計：7.2 KN/3.1.4荷載等效轉化1.DB軸間框架梁：屋面板傳荷載：恒載：活載：樓面板傳荷載：恒載：活載：梁自重：2.17KN/mDB軸間框架梁均布荷載為：屋 面 梁：恒載梁自重板傳荷載2.17 KN/m+19.35 KN/m=21.52 KN/m 活

24、載板傳荷載6.357KN/m樓面板傳荷載：恒載梁自重板傳荷載2.17 KN/m+12.174 KN/m=14.344 KN/m 活載板傳荷載6.357 KN/m2. BA軸間框架梁：屋面板傳荷載：恒載：活載：樓面板傳荷載：恒載：活載：梁自重：2.17KN/mBA軸間框架梁均布荷載為：屋 面 梁：恒載梁自重板傳荷載2.17 KN/m+17.67 KN/m=19.84 KN/m 活載板傳荷載5.80 KN/m樓面板傳荷載：恒載梁自重板傳荷載2.17 KN/m+11.11 KN/m=13.28 KN/m 活載板傳荷載5.80 KN/m3.1.5 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值頂層柱：D軸,A軸柱縱向集中

25、荷載計算： 女兒墻自重：（做法：墻高1100,100的混凝土壓頂）邊柱連系梁自重: 粉刷： 連系梁傳來屋面自重： KN邊節(jié)點D，A集中荷載： = 40.53KN中柱連系梁自重: 粉刷： 連系梁傳來屋面自重：KNB節(jié)點集中荷載： 57.12KN3.1.4樓面框架節(jié)點集中荷載：邊柱聯(lián)系梁自重(含粉刷)0.20×0.5×2.17×25+0.02×（0.5-0.1）×2×2.17×17=6.02KN 次梁自重（含粉刷） 0.20×0.40×1.64×25×0.5+（0.40-0.1）×

26、;0.02×1.64×17=1.72KN鋼窗自重： 1×1.5×1.5×0.45=1.01 KN窗下墻體自重： （3.9-1.5）×0.9×0.24×18=9.33 KN 窗下墻體粉刷： 2×0.02×（2.8-1.5）×17=0.88KN 框架柱自重(含粉刷)： 0.50×0.50×2.8×25+0.50×2.8×0.02×2×17=18.49 KN聯(lián)系梁傳來樓面自重： KN 中間層邊節(jié)點集中荷載： 60.61 K

27、N中柱聯(lián)系梁自重(含粉刷)： 9.75+1.06=10.81 KN次梁自重(含粉刷)： 1.72 KN內縱墻自重(含粉刷，扣除門洞重加上門重)： （3.9-0.9）×(2.8-0.4)×0.12×18=15.55 KN（3.9-0.9）×(2.8-0.4)×2×0.02×17=4.90 KN框架柱自重(含粉刷)： 18.49KN聯(lián)系梁傳來樓面自重： KN中間層中節(jié)點集中荷載： 97.78KN3.2屋面及樓面活荷載計算上人屋面均布活荷載標準值 : 2.0kN/m2屋面雪荷載標準值 : 0kN/m2 =KN KN=KNKN第4章

28、 橫向框架側移剛度計算4.1計算梁、柱的線剛度4.1.1梁的線剛度計算梁柱混凝土標號均為 C30，EC=3.0*107KN/m2，在框架結構中，現(xiàn)澆層的樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移?？紤]這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的框架梁取I=2I0。梁的線剛度計算 表4-1類型跨度截面積線剛度500高5.40.20×0.5023150500高4.50.20×0.5027777注：表中(KNm) 柱的線剛度計算 柱的線剛度計算 表4-2注：表中(KNm)4.2柱的側移剛度D值的計算其中為柱側移剛度修正系數(shù)，為梁柱線剛度比，不同情況下，、取值不

29、對于一般層： 對于底層： 框架側移剛度D值的計算層次邊柱D軸（13根）邊柱A軸（13根）中柱（15根）KDiKDiKDi2至60.4150.182144800.910.293245100.4980.1991702784107010.4440.320281890.9100.481333700.5330.4082831912613404.2.2不同層剛度D值的計算首層的側移剛度：=1261340N/mm其他層的側移剛度：=841070N/mm 圖4-1 相對線剛度第5章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算5.1 橫向風荷載作用下框架結構內力和側移計算5.1.1 風荷載作用計算荷載標準值基本

30、風壓w0=0.55kN/m2，地面粗糙度為C類。本章計算以左風為例。，建筑物高度18.4m<30m，故z=1.0。對于矩形平面，s=1.3計算過程見下表（其中z為框架節(jié)點至室外地面的高度；A為一榀框架各層節(jié)點的受風面積: A6=3.9(1.1+2.8/2）=9.75 m2A5=A4=A3=A2=3.92.8=10.92 m2A1=3.92.8/2 +3/2)=11.31 m2 表5-1樓層高度z(m)zwk(kN/m2)A(m2)P(kN)六16.50.780.519.754.97五13.70.740.5610.926.12四10.90.740.4810.925.24三8.10.740.

31、4810.925.24二5.30.740.4810.925.24一2.50.380.2511.312.835.1.2風荷載作用下框架結構內力計算采用D值法。在求得框架第I層的層間剪力后，I層j柱分配到的剪力以及柱上、下端的彎矩、分別按下列各式計算：柱端剪力計算公式為柱端彎矩計算公式為 ， 需要注意的是，風荷載作用下的反彎點高比是根據(jù)表：均布水平荷載作用下各層標準反彎點高度比查得。梁端彎矩、剪力以及柱軸力分別按照下列公式計算：； ； 層柱端彎矩及剪力計算 表5-2層次hV邊柱DKYM下M上62.84.97841070144800.100.4150.210.060.2252.811.0984107

32、0144800.220.4150.350.220.4042.816.33841070144800.330.4150.410.380.5432.821.57841070144800.430.4150.450.540.6622.826.81841070144800.540.4150.550.830.6813.029.641261340281890.660.4440.771.520.46層柱端彎矩及剪力計算 表5-3層次hV邊柱AKYM下M上62.84.97841070170270.100.4980.250.070.2152.811.09841070170270.220.4980.350.220.4

33、042.816.33841070170270.330.4980.450.420.5132.821.57841070170270.430.4980.450.540.6622.826.81841070170270.540.4980.550.830.6813.029.641261340283190.660.5330.731.440.53層柱端彎矩及剪力計算 表5-4層次hV中柱BKYM下M上62.84.97841070245100.170.9100.350.170.3152.811.09841070245100.380.9100.410.440.6342.816.33841070245100.560

34、.9100.450.700.8632.821.57841070245100.730.9100.450.921.1222.826.81841070245100.910.9100.551.271.0213.029.641261340333701.010.9100.731.971.06梁端彎矩及剪力軸力計算 表5-5層次梁DB梁BA柱軸力M左M右LVM左M右LV邊柱D中柱B邊柱A60.220.145.40.070.170.314.50.110.070.040.1150.460.365.40.150.440.84.50.270.22 0.160.3840.760.585.40.250.721.34.5

35、0.450.470.360.8331.040.825.40.341.01.824.50.630.810.651.4621.220.815.40.381.071.944.50.671.190.942.0311.291.055.40.431.282.334.50.801.621.312.93 風荷載作用下彎矩、剪力、軸力圖 5.2 橫向地震力荷載作用下框架結構內力和側移計算5.2.1 基本情況本建筑抗震設防烈度為7度，房屋高度未超過30m的丙類建筑，抗震等級為三級?？蚣軐儆谝?guī)則框架，采用底部剪力法計算框架承受的水平地震作用，根據(jù)工程地質報告和土的類型劃分，判定為二類場地，由設計地震分組為第一組查相

36、關規(guī)范得特征周期系數(shù)Tg=0.35s.5.2.2 地震力荷載標準值地震力荷載標準值包括全部恒荷載值和部分活荷載值。其中屋蓋處活載僅取雪荷載一半。重力荷載值按整個框架結構計算，然后平均分配到各榀框架。計算見下表（一）重力荷載代表值計算G=q×s1屋面雪荷載標準值不考慮。2屋面、樓面活荷載標準值Q1k=Q2k=Q3k=Q4k=Q5k=Q6k=2.0×(9.9×47.2-6×2.6×2)=2.0×436.08=872.16kN 3屋蓋、樓蓋自重G6k=6.09×436.08=2655.7kNG1k=G2k=G3k=G4k=G5k=

37、3.83×436.08=1670.2kN4女兒墻自重G=1.1×（9.9×2+47.2×2-2.6×2）×0.24×19=546.74kN5頂層樓梯間自重（高2.2m）2.6×6×2.2×3.17+(6×4+2.6×4)×2.2×0.24×19+2×(6×4+2.6×4)×2.2×0.02×17=505.2kN6二六層柱梁墻等自重柱自重（45根柱）0.5×0.5×2.

38、8×25×45=785.5kN柱粉刷0.5×4×2.8×0.02×17×45=85.68kN梁（含粉刷）自重2.17×（9.9×11+3.9×2+6×4）+1.63×3.9×4=330.71kN門面積 2.1×0.9×36=68.04m2窗面積 1.5×1.5×14+2.4×1.8×4+1.5×1.2×4+0.9×1.2×4=60.28m2門窗自重 68.04

39、5;0.2+60.28×0.45=40.73kN墻體自重 19×(47.2×2+9.9×2+8.4×12+20×3.3)×0.24×2.8-(68.04+60.28)×0.24=4342.68kN墻體粉刷(47.2×2+9.9×2+8.4×12+20×3.3)×2.8-(68.04+60.28)×2×0.02×17=447.76k小計6032.56kN7底層柱梁墻等自重柱自重 0.5×0.5×3.0

40、5;25×45=843.75kN柱粉刷0.5×4×2.2×0.02×17×45=64.26kN梁（含粉刷）自重2.17×（9.9×11+3.9×2+6×4）+1.63×3.9×4=330.71kN門面積 2.4×1.8×24=103.68m2窗面積 0m2門窗自重103.68×0.45=46.66kN墻體自重 19× (9.9×2+6×4+2.6×2)×0.24×2.2=491.57kN

41、墻體粉刷(9.9×2+6×4+2.6×2)×2.2×2×0.02×17=73.30KN小計1850.77kN恒荷載取全部，活荷載取50%，各層重力荷載集中于樓屋蓋標高處，其代表值匯總如下：5.2.3 橫向自振周期計算 （二）地震作用計算按頂點位移法計算，考慮填充墻對框架剛度的影響，取基本周期調整系數(shù)=0.6。計算公式為,式中為頂點位移（單位為m）過，按D值法計算，過程如下表： 表5-6層次Gi（kN）（kN）Di(kN/m) (m)(m)67159.727159.728410700.00850.194258138.28152

42、988410700.01800.185748138.282343.288410700.02860.167738138.2831574.568410700.03750.139128138.2839712.848410700.04720.101616047.2845760.1212613400.05440.0544T1=1.7×0.6×=0.449s5.2.4 橫向水平地震作用計算 該工程所在地抗震設防烈度為7度，場地類別為類，設計地震分組為第一組，則，為水平地震影響系數(shù)最大值。由于 ，則頂點附加地震作用系數(shù)，相應于結構基本自振周期的地震影響系數(shù)根據(jù)反應譜曲線計算（式中為阻尼調

43、整系數(shù),除有專門規(guī)定外,建筑結構的阻尼比應取0.05,相應的）， 結構的等效總重=0.8545760.12=38896.10kNFi=（1-）=各層橫向地震作用及樓層地震剪力計算如下表： 表5-7層次ihi（m）Hi（m）Gi（kN）GiHi（kNm）FiVi62.817.07259.72121715.20.3021409.61409.652.814.28138.28115563.50.2871339.62749.242.811.48138.2892776.40.2301073.53822.732.88.68138.2869989.20.174812.24634.822.85.88138.28

44、47202.00.117546.15180.912.83.06047.2818141.80.045210.05390.9各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖圖6 水平地震作用分布 圖7 層間剪力分布5.2.5 地震力荷載作用下的水平位移驗算 水平地震作用下框架結構的層間位移，計算過程見下表，表中還計算了各層的層間相對彈性轉角=/hi橫向水平地震作用下的位移驗算 表5-8層次Vi層間側移剛度Dihie=61409.68410700.00122.81/233352749.28410700.00332.81/84943822.78410700.00402.81/70034634.88

45、410700.00452.81/62225180.98410700.00502.81/55315390.912613400.00432.81/698由表中計算結果可見，最大層間相對彈性轉角發(fā)生在第2層，其值為1/5531/550，滿足要求。5.2.6水平地震作用下框架內力計算反彎點高度比,計算結果列于下表：對于梁端彎矩、剪力及柱軸力發(fā)別按下式計算：（計算過程略）， Vb=(Mbl- Mbr)/l ，Ni=其中i表示線剛度，l、r、m表示左、右、中。各層柱端彎矩及剪力計算 表5-9層次hV邊柱DKYM下M上62.81049.68410701448018.070.4150.2110.6239.97

46、52.82749.28410701448047.330.4150.3546.3886.1442.83822.78410701448065.820.4150.4175.56108.7332.84634.88410701448079.800.4150.45100.55122.8922.85180.98410701448089.200.4150.55137.37112.3913.05390.912613402818992.810.4440.77214.4064.04各層柱端彎矩及剪力計算 表5-10層次hV邊柱AKYM下M上62.81049.68410701702721.250.4980.2514.

47、8844.6252.82749.28410701702755.650.4980.3554.54101.2842.83822.78410701702777.390.4980.4597.51119.1832.84634.88410701702793.830.4980.45118.22143.8222.85180.984107017027104.890.4980.55161.53132.1613.05390.9126134028319109.140.5330.73239.0288.40層柱端彎矩及剪力計算 表5-11層次hV中柱BKYM下M上62.81049.68410702451030.590.9100.3529.9855.6752.82749.28410702451080.120.9100.4191.97132.3642.83822.784107024510114.400.9100.45140.36176.1832.84634.884107024510135.060.9100.45170.18207.9922.85180.984107024510150.980.9100.55232.51190.1313.05390.9126134033370142.620.9