畢業(yè)設計(300MW電站鍋爐熱力系統(tǒng)和燃燒器系統(tǒng)設計)

1、 畢業(yè)設計(論文題目名稱:300MW電站鍋爐熱力系統(tǒng)和燃燒器系統(tǒng)設計學院名稱:能源與環(huán)境學院班級:熱能071學號:200701124213學生姓名:盧萬飛指導教師:孫昆峰2011 年 6 月 300MW電站鍋爐熱力系統(tǒng)和燃燒器系統(tǒng)設計Design for thermodynamic system and burner system of 300MW boiler學院名稱:能源與環(huán)境學院班級:熱能071學號:200701124213學生姓名:盧萬飛指導教師:孫昆峰2011 年 6 月摘要隨著國民經(jīng)濟和電力負荷的迅速增長,電網(wǎng)容量也隨之增長,電力需求越來越大,發(fā)展電力產(chǎn)業(yè)已刻不容緩。本文以300M

2、W鍋爐機組的熱力系統(tǒng)和燃燒器系統(tǒng)設計計算為例,簡述了大型電站煤粉鍋爐設計的步驟和方法,并對計算結(jié)果進行分析,指出設計過程中的問題和不足,以及對發(fā)展計算機技術(shù)在鍋爐設計中應用的期望。本文敘述了300MW電站鍋爐熱力系統(tǒng)和燃燒器系統(tǒng)的設計過程。首先確定了鍋爐的整體布置,包括前屏過熱器,后屏過熱器,對流過熱器,高溫再熱器,低溫再熱器,省煤器和回轉(zhuǎn)式空氣預熱器的布置;然后確定鍋爐的汽水系統(tǒng)和煙風系統(tǒng)的流程,并繪制鍋爐熱力系統(tǒng)圖;最后詳細闡述了鍋爐各個受熱面的結(jié)構(gòu)設計以及熱力計算過程,并進行熱力計算數(shù)據(jù)的修正以及計算結(jié)果校核。本文還對鍋爐排煙溫度,熱空氣溫度和燃燒器主要參數(shù)的選取進行了分析,并闡述了鍋爐

3、汽溫的調(diào)節(jié)方法。關(guān)鍵詞:300MW電站鍋爐熱力系統(tǒng)燃燒器設計ABSTRACTWith the rapid growth of the national economy and power load, power capacity and the demand for electricity also increase, the development of power industry has become essential. In this paper, the calculation design for thermodynamic system and burner system of

4、 300MW boiler, for example, describes the design steps and methods of the large-scale coal power plant boiler, and results analysis, and the problems and deficiencies of the design process, as well as the expectations of the development of computer the application of technology in boiler design.The

5、paper describes the design process of thermodynamic system and burner system of 300MW boiler. Firstly, we determined the overall layout of the boiler, including the former screen superheater, rear screen superheater, convection superheater, high-temperature reheater, low temperature reheater, econom

6、izer and rotary arrangement air preheater; and then we determined the the water flow system and smoke flow system, and drew the diagram of boiler thermodynamic system; At last, we detailed elaborated the structure design and thermodynamic calculation of each heating surface of boiler, and the data a

7、mendment of thermodynamic calculations and check of the result.Paper also analyzed the temperature of exhausted gas and hot air, and the selectet of the main parameters of burner, and elaborated the regulation method of steam temperature.Key words: 300MW plant bolier thermal system burner design目錄1引

8、言 (12鍋爐的整體布置及系統(tǒng) (32.1鍋爐的整體布置 (32.2鍋爐的熱力系統(tǒng) (32.3鍋爐氣溫的調(diào)節(jié) (63計算方法及主要參數(shù)的選取 (73.1鍋爐熱力計算方法 (73.2鍋爐排煙溫度的選擇 (73.3熱空氣溫度的選擇 (84鍋爐的設計計算 (94.1原始資料 (94.2煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別 (94.3燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算 (104.4爐膛設計和熱力計算 (154.5后屏過熱器熱力計算 (264.6對流過熱器設計和熱力計算 (314.7高溫再熱器設計和熱力計算 (374.8轉(zhuǎn)向室熱力計算 (424.9低溫再熱器設計和熱力計算 (424.10減溫水量校核 (474.11省煤

9、器設計和熱力計算 (474.12空氣預熱器熱力計算 (514.13熱力計算數(shù)據(jù)的修正和計算結(jié)果匯總 (555總結(jié) (575.1設計鍋爐的主要特點 (575.2設計不足及展望 (57參考文獻 (58致謝 (59附錄 (60 1引言設計工作是產(chǎn)品生產(chǎn)的第一道重要工序,設計好壞對產(chǎn)品的性能和質(zhì)量有著決定性的影響。設計布置新鍋爐的要求是:確定鍋爐的型式,以及各個受熱面的結(jié)構(gòu)尺寸,在保證安全可靠的基礎上力求技術(shù)先進、節(jié)約金屬、制造安裝維修方便,并且有較高的鍋爐效率,節(jié)約燃料。因此,在設計鍋爐之前,應根據(jù)所給定的鍋爐容量,參數(shù)和燃料特性,有目的地進行廣泛深入的調(diào)查研究,綜合利用有關(guān)的理論以及制造、運行方面

10、的知識,查閱相關(guān)資料,進行各種技術(shù)方案的斟酌和比較,并進行各種精確的計算。一般開始設計時,先選定鍋爐的總布置,進行燃料消耗量的計算,然后再決定鍋爐結(jié)構(gòu),進行爐膛傳熱計算,決定對流受熱面的結(jié)構(gòu),進行對流受熱面的傳熱計算。本鍋爐設計的任務是300MW電站鍋爐熱力系統(tǒng)和燃燒器系統(tǒng)設計,其中熱力計算是鍋爐設計中的一項最主要的計算。熱力計算的方法,按照已知的條件和計算目的,可以分為設計計算和校核計算兩種。在設計新鍋爐時的熱力計算稱為設計熱力計算。設計熱力計算的任務是在給定的煤種、給定的給水溫度前提下,確定保證達到額定蒸發(fā)量,選定的鍋爐經(jīng)濟指標以及給定的蒸汽參數(shù)所必需的鍋爐各受熱面的結(jié)構(gòu)尺寸。在進行設計熱

11、力計算之前要進行鍋爐的整體布置。即確定爐型(型、塔形或其它布置方式、水循環(huán)方式(自然循環(huán)、強制循環(huán)、直流、燃燒方式(直流燃燒器、旋流燃燒器、過熱汽溫、再熱汽溫的調(diào)節(jié)方式(擺動式直流燃燒器、煙氣擋板、煙氣再循環(huán)等。上述幾個大的方面確定后,就要設計布置受熱面,即決定爐膛、對流煙道以及受熱面之間的相對位置和相互關(guān)系,各種受熱面的型式(即錯列或順列、立式或臥式和尾部受熱面的布置方式(單級布置或雙級布置、還要確定制粉系統(tǒng)的方式,燃燒器型式與布置,并預先選定鍋爐的排煙溫度、熱空氣溫度等經(jīng)濟性指標。在進行設計熱力計算時,應具備下列原始數(shù)據(jù):(1鍋爐的蒸發(fā)量、給水壓力和溫度,以及主汽閥前過熱蒸汽壓力和溫度。(

12、2再熱器進口和出口處再熱蒸汽的參數(shù)和流量。(3從鍋爐汽包抽出的飽和蒸汽流量。(4連續(xù)排污量。(5燃用的燃料特性,如煤應包括:應用基元素成分和低位發(fā)熱量,可燃基揮發(fā)分,灰的特征溫度,可磨度。(6周圍環(huán)境溫度。(7有關(guān)煤粉制備系統(tǒng)、燃燒設備的型式,以及鍋爐整體布置的資料。設計熱力計算是在鍋爐額定負荷下進行的,即鍋爐各部件的結(jié)構(gòu)尺寸是按額定負荷設計的。為了預先估計鍋爐在其他負荷下的工作特性,往往對新設計的鍋爐進行非額定負荷下的熱力特性計算(校核熱力計算的一種,一般作70%負荷和50%負荷的計算。鍋爐的校核熱力計算是對一臺已經(jīng)設計好的鍋爐進行的。鍋爐的負荷變化、燃用煤質(zhì)變化,以及給水溫度改變,合稱為鍋

13、爐的變工況。鍋爐在變工況下運行時(例如煤種變化,其過熱汽溫、再熱汽溫、各受熱面進、出口的煙氣溫度、介質(zhì)溫度(包括熱風溫度和排煙溫度、鍋爐效率、燃料消耗量以及空氣和煙氣的流量和速度等都要發(fā)生改變而偏離設計值。校核熱力計算的任務就是通過熱力計算,定量地確定這些新的數(shù)值。在進行校核熱力計算時,鍋爐受熱面的結(jié)構(gòu)是已知的,鍋爐煙氣和內(nèi)部介質(zhì)的中間溫度、排煙溫度、預熱器出口空氣溫度有時甚至是過熱汽溫等則是未知的。為完成計算,需要利用迭代計算的方法逐步接近待計算值。為了進行校核熱力計算,必須提供鍋爐的圖紙和有關(guān)燃燒設備、各受熱面和煙風道的結(jié)構(gòu)和尺寸的資料,并給出在校核工況下的鍋爐參數(shù)、燃料性質(zhì)和給水溫度。對

14、于鍋爐的單個受熱部件,也有設計熱力計算和校核熱力計算的區(qū)分。部件的設計熱力計算是根據(jù)給定的受熱面?zhèn)鳠崃?或給定受熱面的介質(zhì)流量和進、出口溫度,去計算傳熱溫差和傳熱系數(shù),最終求出受熱面積的數(shù)值。設計計算是一種直接計算的方法,一般不需要進行逐步近似的計算過程。校核熱力計則不然,進行單個受熱面的校核計算時,一般只能知道熱側(cè)介質(zhì)和冷側(cè)介質(zhì)的各一個溫度或焓(進口的或出口的,介質(zhì)的另一端的溫度或焓為未知。因此要預先假定一個數(shù)值,然后借助兩個熱平衡方程和一個傳熱方程,經(jīng)迭代計算逐步逼近真實值。校核熱力計算的目的是為了估計鍋爐在非設計工況條件下運行的經(jīng)濟指標對鍋爐運行缺陷(例如汽溫偏低、排煙溫度偏高等的可能原

15、因做出分析判斷,尋求改進鍋爐結(jié)構(gòu)的必要措施,以及為選擇輔助設備和進行空氣動力計算、水動力計算、管壁溫度計算和其它可靠性計算提供基礎資料。設計熱力計算和校核熱力計算在計算方法上基本上是相同的,計算時所依據(jù)的傳熱原理、計算公式和圖表曲線也都是相同的,區(qū)別僅在于計算任務和所求結(jié)果不同。而且設計計算和校核計算也沒有絕對的界限,一個部件的設計計算往往可以采用校核計算的方法來完成。有經(jīng)驗的設計人員常可以根據(jù)他的經(jīng)驗,預先將鍋爐受熱面的結(jié)構(gòu)尺寸決定,然后逐步進行校核計算,如果不合適,則重新調(diào)整受熱面的結(jié)構(gòu)(主要是調(diào)整受熱面的面積,直至滿足換熱量的要求,這也是一種設計計算方法。2鍋爐的整體布置及系統(tǒng)2.1 鍋

16、爐的整體布置(1鍋爐整體的外型選型布置選擇型布置的理由如下:a.鍋爐的排煙口在下方,送、引風機及除塵器等設備均可布置在地面,鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低,煙囪也可以建筑在地面上;b.在對流豎井中,煙氣下行流動,便于清灰,具有自身除灰的能力;c.各受熱面易于布置成逆流方式,以加強對流換熱;d.機爐之間連接管道不長。(2受熱面的布置本鍋爐為亞臨界參數(shù),汽化吸熱較小,加熱吸熱和過熱吸熱相應較大。為使爐膛出口煙溫降低到要求的數(shù)值,保護水平煙道內(nèi)的對流受熱面,除在水平煙道內(nèi)布置高溫再熱器外,還在爐內(nèi)布置全輻射式的前屏過熱器,爐膛出口布置半輻射式的后屏過熱器,折焰角上方布置對流過熱器。為使前屏、后屏過熱器中的傳熱溫

17、差不致過大,在爐頂及水平煙道的兩側(cè)墻和后墻均布置包覆過熱器。為了減小熱偏差,節(jié)省金屬用量,采用二級再熱方式,其中高溫再熱器置于對流過熱器后的煙溫較高的區(qū)域,低溫再熱器設置在尾部豎井煙道中。在低溫再熱器下面設置省煤器,根據(jù)鍋爐的參數(shù),省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。熱風溫度要求較高,采用回轉(zhuǎn)式空氣預熱器,移致爐外布置,這樣不僅結(jié)構(gòu)緊湊,節(jié)省材料,而且維修也方便。在省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處,設置落灰斗,由于轉(zhuǎn)彎處離心力的作用,顆粒較大的灰粒順落灰斗下降,有利于防止回轉(zhuǎn)式空氣預熱器的堵灰,減輕除塵設備的負擔。鍋爐整體布置如圖2-1所示。2.2 鍋爐的熱力系統(tǒng)鍋爐的熱力系統(tǒng)是指鍋爐各受熱面沿煙氣流程布置的

18、位置和相互間熱量分配的關(guān)系。對鍋爐熱力系統(tǒng)提出的最基本的要求是鍋爐的可靠性和經(jīng)濟性,亦即鍋爐應在達到安全可靠的基礎上力求先進、金屬節(jié)約、制造安裝簡便、熱效率高。本文300MW電站煤粉鍋爐的熱力系統(tǒng)如圖2-2所示。109 876543211-冷灰斗;2-燃燒器;3-爐膛;4-前屏過熱器;5-后屏過熱器;6-對流過熱器;7-高溫再熱器;8-低溫再熱器;9-省煤器;10-回轉(zhuǎn)式空氣預熱器圖2-1鍋爐布置圖 圖 2-2 1000t /h 亞臨界自然循環(huán)鍋爐的熱力系統(tǒng)34536037240047846754045454045432532727532020128.535854973774284486210

19、431204工質(zhì)溫度(煙氣溫度(煙氣流向1-汽包;2-爐膛;3-水冷壁;4-前屏過熱器;5-頂棚過熱器;6-第一級噴水;7-后屏過熱器;8-第二級噴水;9-對流過熱器;10-包覆墻過熱器;11-后墻引出管;12-高溫再熱器;13-轉(zhuǎn)彎煙室;14-低溫再熱器;15-省煤器;16-空氣預熱器熱出口氣進口口2.3 鍋爐氣溫的調(diào)節(jié)維持穩(wěn)定的過熱汽溫和再熱汽溫是保證鍋爐機組運行安全和經(jīng)濟所必需的。對電廠鍋爐來說,要求在運行中維持過熱汽溫的變動不超過±510。另外,從保護過熱器受熱面來說,除了汽溫應維持正常以外,還要保持某一級過熱器的管壁溫度不超過這一級過熱器所采用的鋼材的許用溫度,因此鍋爐汽溫

20、的調(diào)節(jié)除了滿足汽輪機的要求之外,還有保護過熱器本身的作用。一般情況是鍋爐負荷在70%100%內(nèi)能維持額定蒸汽溫度。由于許多因素影響到汽溫,因而就需要采取適當?shù)恼{(diào)溫方法。調(diào)節(jié)汽溫的方法很多,而使用條件和優(yōu)點又各不相同。為使調(diào)溫靈活,也可同時采用兩種不同的調(diào)溫方式?？傊?應根據(jù)具體情況通過技術(shù)經(jīng)濟比較合理的選擇調(diào)溫方法。(1過熱汽溫調(diào)節(jié)采用兩級噴水減溫器調(diào)節(jié)蒸汽溫度。第一級噴水減溫器位于包覆過熱器出口集箱到前屏過熱器進口集箱的連接管道上,左右各一,設計噴水量全部放在這一級,起主調(diào)作用,并可保護前屏過熱器管壁不超溫;第二級噴水減溫器位于后屏出口集箱到對流過熱器進口集箱的連接管上。當一級減溫器噴水量受

21、到限制或一級減溫幅度不能滿足要求時,此級減溫器將投入。減溫器本體包括簡體、噴頭、文丘利混合管及襯套等。在最大連續(xù)負荷時,預期噴水量約為主蒸汽流量的3%5%。(2再熱汽溫調(diào)節(jié)再熱蒸汽溫度調(diào)節(jié)主要通過位于尾部豎井底部的煙氣調(diào)節(jié)擋板,由邏輯系統(tǒng)自動調(diào)整擋板到適當位置,以保證控制負荷范圍內(nèi)的再熱汽溫保持在540,在穩(wěn)態(tài)情況下,再熱器出口集箱兩端汽溫偏差將不超過10,為適應過渡或事故工況的需要,在再熱蒸汽入口管道上裝設左右各一的事故噴水減溫器,減溫器本體包括筒體,噴嘴裝置和直套筒等。3計算方法及主要參數(shù)的選取3.1 鍋爐熱力計算方法鍋爐熱力計算分為設計計算和校核計算,設計計算一般是在設計新鍋爐時運用的方

22、法,而校核計算是在鍋爐結(jié)構(gòu)已定,燃料變更時進行的計算。本文所用設計計算的計算步驟為:(1按設計任務書列出原始數(shù)據(jù);(2選取各煙道的過量空氣系數(shù),計算三原子氣體的容積和容積份額、煙氣和空氣的焓;(3預先估計排煙溫度和熱風溫度,用以確定熱損失、鍋爐效率和燃料消耗量;(4計算爐膛傳熱,設計輻射受熱面的結(jié)構(gòu),求出爐膛出口處的煙溫,設計各對流受熱面結(jié)構(gòu),再計算各對流受熱面的煙溫,按煙氣流動方向順序計算;(5如果計算得出的排煙溫度與起初所估計的排煙溫度之差未超過±10,而熱空氣溫度之差未超過±40,則可認為鍋爐機組的熱力計算結(jié)束。如超過誤差,則需重新假定排煙溫度及熱空氣溫度進行計算;(

23、6確定鍋爐機組熱平衡計算的誤差,應不超過Qr的0.5%:(7最后將整臺鍋爐機組的主要計算數(shù)據(jù)列出匯總表。3.2 鍋爐排煙溫度的選擇排煙溫度低,排煙熱損失少,鍋爐效率高,節(jié)約燃料;但會使尾部受熱面的傳熱溫差大幅降低,增加受熱面積。此外,如排煙溫度取得過低,還會引起空氣預熱器的嚴重低溫腐蝕。低溫腐蝕與堵灰都將嚴重影響到鍋爐工作的經(jīng)濟性和可靠性,并且兩者相互影響。防止的主要方法是提高受熱面壁面溫度,使它不低于煙氣中硫酸蒸汽和水蒸汽的露點。為提高鍋爐效率,排煙溫度相應取得低一些。蒸汽參數(shù)高的鍋爐,給水溫度較高,為了保證尾部受熱面的溫差,鍋爐排煙溫度比中參數(shù)的取得高些。我國大中型鍋爐的排煙溫度,多在12

24、0160內(nèi),一般很少采用低于120的排煙溫度。下表列出了排煙溫度的推薦值,可供參考。 依據(jù)上表,由于(4182418230.4527800yyzs yd wW W Q =%<3%,且給水溫度g s t =275,本次設計的排煙溫度選取為130。3.3 熱空氣溫度的選擇熱空氣溫度的選擇主要應保證燃料在鍋爐爐膛內(nèi)迅速著火。它的選擇主要取決于燃料的著火性能。著火性能好,可選得低些;著火性能差,則應選得高些。一般只是揮發(fā)分少的無煙煤,水分高的褐煤以及用液態(tài)排渣方式時需選用高的熱空氣溫度。下表所列數(shù)據(jù)為固態(tài)排渣煤粉爐及燃油、燃氣鍋爐的熱風溫度,可供選擇時參考。 依據(jù)上表,由于燃燒使用的是大同煙煤,

25、采用回轉(zhuǎn)式空氣預熱器,故本次設計的熱風溫度選取為320。4 鍋爐的設計計算4鍋爐的設計計算4.1 原始資料本次設計的鍋爐燃用大同煙煤,低位發(fā)熱量yQ=27800 KJ/Kg,采用筒式鋼球磨d w煤機,直吹式熱風送粉。煤的應用基成分如下表: 4.2 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別(1煤的元素各成分之和為100%的校核y y y y y y y+=70.8+4.5+7.1+0.7+2.2+3+11.7=100%C H O N S W A(2元素分析數(shù)據(jù)校核a.可燃基元素成分的計算可燃基元素成分與應用基元素成分之間的換算因子為100100 1.172100100311.7r yyK WA=-則可燃基

26、元素成分應為(%1.17270.882.98ryr C K C = 1.172 4.5 5.27ryr HK H=1.1727.18.32r yr O K O = 1.1720.70.82ryr NK N=1.1722.2 2.58r yr SK S=b.干燥基灰分的計算10010011.712.061001003gyyAAW=-%c.可燃基低位發(fā)熱量(試驗值的計算(100100252780025332679/100100311.7ryyd w d w yyQ Q Wk J k gWA=+=+=-d.可燃基低位發(fā)熱量(門德雷也夫公式計算值的計算'3391030109(33982.981

27、030 5.27109(8.32 2.5832933(/y rrr rd w Q CH O S K J K g =+-=+-='3293332679254(/y yd w d w Q Q K J K g -=-=因為254 KJ/Kg < 800 KJ/Kg ,所以元素成分是正確的。 (3煤種判別a.由燃料特性得,y d w Q =27800 KJ/Kg>18840KJ/Kg,所以屬于優(yōu)質(zhì)煙煤。b.折算成分的計算(4182418211.7 1.7627800yyzs yd w A A Q =%(4182418230.4527800yy zs y d w W W Q =%(4

28、1824182 2.20.3327800yyzs y d wS S Q =%因此4y z sA <%,屬于低灰分煤。4.3 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算(1燃燒產(chǎn)物計算a.理論空氣量及理論煙氣容積根據(jù)計算公式,得出理論空氣量及理論煙氣容積的計算表如下: b.空氣平衡表及煙氣特性表根據(jù)該鍋爐的燃料屬優(yōu)質(zhì)煙煤,查表選取爐膛出口過量空氣系數(shù)"1.20l =,再查表得各受熱面煙道的漏風系數(shù),然后列出空氣平衡表如下: fh 特性表如下: c.煙氣焓溫表計算下表中的各項,此為煙氣焓溫表。 (2熱平衡及燃料消耗量計算鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算列于下表: 4.4 爐膛設計和熱力計算爐膛設計內(nèi)容主要

29、包括燃燒器型式的選擇及布置,爐膛尺寸的確定和水冷壁的布置等。固態(tài)排渣煤粉爐目前從燃燒器的布置及火焰形狀可以分為一下幾種類型:一種是燃燒器前墻布置,L形火焰爐膛;一種是燃燒器四角布置的爐膛;一種是燃燒器兩側(cè)墻布置,火焰對撞的爐膛;還有一種是U形火焰爐膛。目前以前兩種爐膛使用最廣。在設計爐膛時,首先應當使燃料能燃燒地比較完全,同時又必須保證燃燒室能長期可靠地運行,不會因為嚴重結(jié)渣等事故而被迫停爐。因此,必須深入地調(diào)查研究,然后根據(jù)實踐的經(jīng)驗決定爐膛的形狀和容積,才能達到燃燒效率高運行又安全可靠地效果。(1爐膛結(jié)構(gòu)設計(帶前屏過熱器爐膛結(jié)構(gòu)設計(帶前屏過熱器列于下表:表4-9爐膛結(jié)構(gòu)設計(帶前屏過熱

30、器 為了保證后墻水冷壁在折焰角處得剛度,便于后墻水冷壁的懸吊,其中有54根水冷壁用分叉管,即有54根上升管在折焰角處呈三叉管結(jié)構(gòu),考慮到流動阻力的影響,在54根上升叉管上方裝有直徑為10mm的節(jié)流孔,使有足夠的汽水混合物流過折焰角處得上升管,以免燒壞。(2燃燒器的設計本鍋爐選用四角切圓布置的直流煤粉燃燒器,因為是優(yōu)質(zhì)煙煤,所以配風方式選用均等配風,理想切圓直徑為1000mm。這樣不僅能保證穩(wěn)定燃燒,還有利于加強爐內(nèi)氣流擾動,使燃料在爐內(nèi)的停留時間增長。為了加強燃燒器對煤種的適用性及適應負荷的變化,燃燒器的噴口截面采用可調(diào)的,以調(diào)節(jié)氣流量和火炬長度。此外,噴口還可以擺動一角度,單個噴口的擺動為&

31、#177;10°,聯(lián)動時能上下擺動±20°,這樣可以改變火焰中心高度。燃燒器風口布置如圖4-1所示,其中一次風噴口層數(shù)按參考文獻選取為6層。燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸及熱力計算列于下表: (3爐膛和前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算爐膛和前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸如圖4-2所示。 爐膛結(jié)構(gòu)尺寸鰭片管 d =60×6 s =80前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸(a 主視圖;(b 側(cè)視圖d =38×4.5 s 1=1200 s 2=42R =75 n 1=41根 z 1=10片(a (b 圖 4-1 燃 燒器噴口結(jié)構(gòu)尺寸圖 4-2 爐膛及前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算數(shù)據(jù)列于下表: (4爐膛熱力計算(

32、帶前屏過熱器爐膛熱力計算(帶前屏過熱器列于下表: 4.5 后屏過熱器熱力計算屏式過熱器是半輻射受熱面,熱力計算必須考慮從爐膛直接吸收的輻射熱量。由于屏式過熱器多屬于整個過熱器系統(tǒng)中的中間級過熱器,進口工質(zhì)參數(shù)在完成爐膛熱力計算后已知,需要預先假定對流吸熱量,然后計算出口工質(zhì)參數(shù),從而完成結(jié)構(gòu)設計。然后進行熱力計算,對預先假定的相關(guān)參數(shù)進行校核。(1后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸如圖4-3所示。(a (b (a 主視圖;(b 側(cè)視圖 d =45×5 s 1=630 s 2=63.44 R = 75 n 1=16根 z 1=20片圖 4-3 后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算數(shù)據(jù)列于下表: (2后屏過熱器熱力計算后屏過熱器熱力計算列于下