第四章材料力學(xué)性能

1、第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度Email: 第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度0.引言引言 按傳統(tǒng)力學(xué)設(shè)計(jì)，工作應(yīng)力按傳統(tǒng)力學(xué)設(shè)計(jì)，工作應(yīng)力小于許用應(yīng)力小于許用應(yīng)力為安全。為安全。塑性材料塑性材料S/n脆性材料脆性材料b/n 然后再考慮機(jī)件的一些特點(diǎn)然后再考慮機(jī)件的一些特點(diǎn)（如存在缺口）及環(huán)境溫度的影響，（如存在缺口）及環(huán)境溫度的影響，根據(jù)材料使用經(jīng)驗(yàn)，對(duì)塑性、韌度根據(jù)材料使用經(jīng)驗(yàn)，對(duì)塑性、韌度及缺口敏感度提出附加要求及缺口敏感度提出附加要求 據(jù)此設(shè)計(jì)的機(jī)件，原則上來(lái)?yè)?jù)此設(shè)計(jì)的機(jī)件，原則上來(lái)講是不會(huì)發(fā)生塑性變形和斷裂的，講是不會(huì)發(fā)生塑性變形和斷裂的，安全可靠。安全可靠。 隨

2、著高強(qiáng)度材料的使用，隨著高強(qiáng)度材料的使用，尤其在經(jīng)過(guò)焊接的大型構(gòu)件中尤其在經(jīng)過(guò)焊接的大型構(gòu)件中常發(fā)生常發(fā)生斷裂應(yīng)力低于屈服強(qiáng)度斷裂應(yīng)力低于屈服強(qiáng)度的低應(yīng)力脆的低應(yīng)力脆 斷意外事故斷意外事故，傳統(tǒng)，傳統(tǒng)或經(jīng)典的強(qiáng)度理論無(wú)法解釋。或經(jīng)典的強(qiáng)度理論無(wú)法解釋。1965年英國(guó)的一個(gè)氨合成塔，年英國(guó)的一個(gè)氨合成塔，設(shè)計(jì)壓力為設(shè)計(jì)壓力為36MPa，水壓試驗(yàn)，水壓試驗(yàn)壓力為壓力為49MPa，材料的屈服強(qiáng)，材料的屈服強(qiáng)度為度為 460MPa，此容器在試壓，此容器在試壓過(guò)程中加壓到過(guò)程中加壓到35.2MPa時(shí)，就時(shí)，就突然爆炸，其中有一塊重達(dá)突然爆炸，其中有一塊重達(dá)2T的碎片竟飛出數(shù)十米遠(yuǎn)。的碎片竟飛出數(shù)十米遠(yuǎn)。

3、第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度1954年，美國(guó)發(fā)射北極星導(dǎo)彈，固體燃料年，美國(guó)發(fā)射北極星導(dǎo)彈，固體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)殼體，采用了超高強(qiáng)度鋼發(fā)動(dòng)機(jī)殼體，采用了超高強(qiáng)度鋼D6AC，S為為1400MPa，按照傳統(tǒng)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)與驗(yàn)收時(shí)，按照傳統(tǒng)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)與驗(yàn)收時(shí)，其各項(xiàng)性能指標(biāo)包括強(qiáng)度與韌性都符合要求，其各項(xiàng)性能指標(biāo)包括強(qiáng)度與韌性都符合要求，設(shè)計(jì)時(shí)的工作應(yīng)力遠(yuǎn)低于材料的屈服強(qiáng)度發(fā)設(shè)計(jì)時(shí)的工作應(yīng)力遠(yuǎn)低于材料的屈服強(qiáng)度發(fā)射點(diǎn)火不久，就發(fā)生爆炸。射點(diǎn)火不久，就發(fā)生爆炸。4.1 線性彈性下的金屬斷裂韌度4.2 斷裂韌度 的測(cè)試4.3 影響斷裂韌度 的因素4.4 斷裂K判據(jù)應(yīng)用案例4.5 彈塑性條件下金屬斷裂

4、韌度的基本概念I(lǐng)cKIcK第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度一、裂紋擴(kuò)展的基本形式一、裂紋擴(kuò)展的基本形式1. 張開型裂紋（張開型裂紋（型）型）1線彈性條件下的金屬斷裂韌度線彈性條件下的金屬斷裂韌度2. 滑開型裂紋（滑開型裂紋（型）型）切應(yīng)力平行作用于裂紋面，而且切應(yīng)力平行作用于裂紋面，而且與裂紋線垂直，裂紋沿裂紋面平與裂紋線垂直，裂紋沿裂紋面平行滑開擴(kuò)展。行滑開擴(kuò)展。如花鍵根部裂紋沿切向力的擴(kuò)展。如花鍵根部裂紋沿切向力的擴(kuò)展。1線彈性條件下的金屬斷裂韌度線彈性條件下的金屬斷裂韌度3. 撕開型裂紋（撕開型裂紋（型）型）切應(yīng)力平行作用于裂紋面，而且

5、切應(yīng)力平行作用于裂紋面，而且與裂紋線平行，裂紋沿裂紋面撕與裂紋線平行，裂紋沿裂紋面撕開擴(kuò)展。開擴(kuò)展。如軸的縱、橫裂紋在扭矩作用下如軸的縱、橫裂紋在扭矩作用下的擴(kuò)展。的擴(kuò)展。通常通常、組合，以組合，以型最型最為危險(xiǎn)為危險(xiǎn)1線彈性條件下的金屬斷裂韌度線彈性條件下的金屬斷裂韌度型裂紋應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子的一般型裂紋應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子的一般表達(dá)式為表達(dá)式為:應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子K表示裂紋尖表示裂紋尖端應(yīng)力場(chǎng)的強(qiáng)弱端應(yīng)力場(chǎng)的強(qiáng)弱K越大，則應(yīng)力場(chǎng)各應(yīng)力分量越大，則應(yīng)力場(chǎng)各應(yīng)力分量也越大。也越大。裂紋尖端區(qū)域各點(diǎn)的應(yīng)力分量除裂紋尖端區(qū)域各點(diǎn)的應(yīng)力分量除了決定于其位置了決定于其位置(r，)外，尚與外，尚與K有關(guān)

6、。有關(guān)。 二、二、 應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子KYa1線彈性條件下的金屬斷裂韌度線彈性條件下的金屬斷裂韌度Y 裂紋形狀系數(shù)，裂紋形狀系數(shù)， 一般一般Y =l-2對(duì)于對(duì)于、型裂紋型裂紋aYKaYK三、三、 斷裂韌度斷裂韌度KC和斷裂和斷裂K判據(jù)判據(jù)1.金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度K是決定應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)所的復(fù)合參量，是決定應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)所的復(fù)合參量，所以可以將其當(dāng)推動(dòng)裂紋擴(kuò)展的所以可以將其當(dāng)推動(dòng)裂紋擴(kuò)展的動(dòng)力，從而建立裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的動(dòng)力，從而建立裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的力學(xué)判據(jù)及斷裂韌度。力學(xué)判據(jù)及斷裂韌度。KIC：平面應(yīng)變下的斷裂韌度，平面應(yīng)變下的斷裂韌度，表示在平面應(yīng)變條件下材料抵抗表示在平面應(yīng)變條件下材料抵抗裂

7、紋失穩(wěn)擴(kuò)展的能力。裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的能力。這個(gè)臨界或失穩(wěn)狀態(tài)的這個(gè)臨界或失穩(wěn)狀態(tài)的KI值就值就記作記作KIC或或KC稱為斷裂韌度。稱為斷裂韌度。表表征材料對(duì)宏觀裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的抗征材料對(duì)宏觀裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的抗力。力。當(dāng)當(dāng)和和a單獨(dú)或共同增大時(shí)，單獨(dú)或共同增大時(shí)，KI和裂紋尖端的各應(yīng)力分量隨之增和裂紋尖端的各應(yīng)力分量隨之增大大,當(dāng)當(dāng)KI增大到臨界值時(shí)，也就是增大到臨界值時(shí)，也就是說(shuō)裂紋尖端足夠大的范圍內(nèi)應(yīng)力說(shuō)裂紋尖端足夠大的范圍內(nèi)應(yīng)力達(dá)到了材料的斷裂強(qiáng)度，裂紋便達(dá)到了材料的斷裂強(qiáng)度，裂紋便失穩(wěn)擴(kuò)展而導(dǎo)致斷裂。失穩(wěn)擴(kuò)展而導(dǎo)致斷裂。1線彈性條件下的金屬斷裂韌度線彈性條件下的金屬斷裂韌度KC：平面應(yīng)力斷裂韌度

8、，表示平平面應(yīng)力斷裂韌度，表示平面應(yīng)力條件材料抵抗裂紋失穩(wěn)擴(kuò)面應(yīng)力條件材料抵抗裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的能力。展的能力。因因KC KIC ，故用，故用KIC 設(shè)計(jì)較為安設(shè)計(jì)較為安全，且符合大型工程構(gòu)件的實(shí)際全，且符合大型工程構(gòu)件的實(shí)際情況。情況。2.斷裂斷裂K判據(jù)判據(jù)應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子KI和斷裂韌度和斷裂韌度KIC的相對(duì)大小，可以建立裂紋失穩(wěn)的相對(duì)大小，可以建立裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的斷裂擴(kuò)展的斷裂K判據(jù)判據(jù):KIKIC 3. KIC的應(yīng)用的應(yīng)用CCKYaCcKYa如果如果塑性區(qū)尺寸較裂紋尺寸塑性區(qū)尺寸較裂紋尺寸a和和截面尺寸小一個(gè)數(shù)量級(jí)以上截面尺寸小一個(gè)數(shù)量級(jí)以上，只，只要對(duì)要對(duì)KI進(jìn)行適當(dāng)修正，則仍可

9、以進(jìn)行適當(dāng)修正，則仍可以適用。適用。實(shí)際上，金屬材料在裂紋擴(kuò)展實(shí)際上，金屬材料在裂紋擴(kuò)展前，其尖端附近，由于應(yīng)力集中前，其尖端附近，由于應(yīng)力集中要先出現(xiàn)一個(gè)或大或小的塑性變要先出現(xiàn)一個(gè)或大或小的塑性變形區(qū)形區(qū), 在塑性區(qū)內(nèi)應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系在塑性區(qū)內(nèi)應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系不是線性關(guān)系，上述不是線性關(guān)系，上述KI判據(jù)不再判據(jù)不再適用適用四、裂紋尖端屈服區(qū)及修正四、裂紋尖端屈服區(qū)及修正按按KI建立的脆性斷裂判據(jù)：建立的脆性斷裂判據(jù)：KIKIC，只適用于彈性狀態(tài)下，只適用于彈性狀態(tài)下的斷裂分析。的斷裂分析。第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度2斷裂韌性斷裂韌性KC的測(cè)試的測(cè)試1.試樣試樣試樣應(yīng)足夠厚以保證裂紋

10、尖端試樣應(yīng)足夠厚以保證裂紋尖端為平面應(yīng)變?yōu)槠矫鎽?yīng)變0.222.5ICKB保證尖端處于小范圍屈服狀態(tài)保證尖端處于小范圍屈服狀態(tài)22 . 05 . 2ICKa22 . 05 . 2ICKaW2.測(cè)試方法測(cè)試方法一、三點(diǎn)彎曲法一、三點(diǎn)彎曲法2斷裂韌性斷裂韌性KC的測(cè)試的測(cè)試28在加載過(guò)程中，隨載荷在加載過(guò)程中，隨載荷F的增加，的增加，裂紋嘴張開位移裂紋嘴張開位移V增大。用記錄儀增大。用記錄儀記錄曲線記錄曲線F-V，進(jìn)而用，進(jìn)而用F-V曲線確曲線確定裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展時(shí)的載荷定裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展時(shí)的載荷FQ 。由于材料性能及試樣尺寸不同，由于材料性能及試樣尺寸不同，F(xiàn)-V曲線有三種類型：曲線有三種類型：1）材料較

11、脆、試樣尺寸足夠大）材料較脆、試樣尺寸足夠大時(shí)，時(shí)，F(xiàn)-V曲線為曲線為III型型2）材料韌性較好或試樣尺寸較）材料韌性較好或試樣尺寸較小時(shí)，小時(shí)，F(xiàn)-V曲線為曲線為I型型3）材料韌性或試樣尺寸居）材料韌性或試樣尺寸居中時(shí)，中時(shí)，F(xiàn)-V曲線為曲線為II型型做一直線與彈性部分的斜率少做一直線與彈性部分的斜率少5%，以確定與裂紋擴(kuò)展，以確定與裂紋擴(kuò)展2%時(shí)時(shí)相對(duì)應(yīng)的載荷相對(duì)應(yīng)的載荷F5。如如F5 前無(wú)比前無(wú)比F5 大的載荷，則大的載荷，則FQ = F5 ；如如F5 前有比前有比F5 大的載荷，此最大的載荷，此最高載荷為高載荷為FQ 。2斷裂韌性斷裂韌性KC的測(cè)試的測(cè)試WaYBWFSK123S4Wii

12、aa515110. 1maxQFF20.22.5QKBICQKK 否則無(wú)效，試樣尺寸放大否則無(wú)效，試樣尺寸放大.倍倍將測(cè)定的裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的臨界載荷將測(cè)定的裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的臨界載荷FQ及及試樣斷裂后測(cè)出的裂紋長(zhǎng)度試樣斷裂后測(cè)出的裂紋長(zhǎng)度a代入，即可代入，即可求出求出KI 的條件值，記為的條件值，記為KQ。然后再依據(jù)下列規(guī)定判斷然后再依據(jù)下列規(guī)定判斷KQ是否為平面是否為平面應(yīng)變狀態(tài)下的應(yīng)變狀態(tài)下的KIC，即判斷，即判斷KQ的有效性。的有效性。2斷裂韌性斷裂韌性KC的測(cè)試的測(cè)試二、緊湊拉伸法二、緊湊拉伸法這一構(gòu)型的應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度表達(dá)式為這一構(gòu)型的應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度表達(dá)式為:12FaKfWB/p>

13、9.6185.5655.71017639aaaafWWWWaaWW三、三、Vicker壓痕法壓痕法對(duì)陶瓷類脆性材料，裂紋可以由對(duì)陶瓷類脆性材料，裂紋可以由接觸過(guò)程產(chǎn)生。壓痕斷裂力學(xué)的接觸過(guò)程產(chǎn)生。壓痕斷裂力學(xué)的發(fā)展使得可以借助壓痕裂紋進(jìn)行發(fā)展使得可以借助壓痕裂紋進(jìn)行脆性材料斷裂韌性的測(cè)試。由于脆性材料斷裂韌性的測(cè)試。由于引引 入裂紋容易和試樣制備簡(jiǎn)單等入裂紋容易和試樣制備簡(jiǎn)單等特點(diǎn)，壓痕法特點(diǎn)，壓痕法 測(cè)斷裂韌性在陶瓷測(cè)斷裂韌性在陶瓷材料領(lǐng)域被廣泛使用。材料領(lǐng)域被廣泛使用。選擇與構(gòu)件的成分、工藝相同的選擇與構(gòu)件的成分、工藝相同的材料制備試件。在材料制備試件。在Vicker硬度實(shí)硬度實(shí)驗(yàn)機(jī)上，在

14、適當(dāng)荷載下，用驗(yàn)機(jī)上，在適當(dāng)荷載下，用Vicker壓頭，在拋光的陶瓷材料壓頭，在拋光的陶瓷材料試件上壓出壓痕。試件上壓出壓痕。2斷裂韌性斷裂韌性KC的測(cè)試的測(cè)試在正方形壓痕的四角，沿輻射方在正方形壓痕的四角，沿輻射方向出現(xiàn)向出現(xiàn) 裂紋。裂紋。若選用荷載適當(dāng)，在壓痕對(duì)角線若選用荷載適當(dāng)，在壓痕對(duì)角線方向的拋面接近半圓形。一般要方向的拋面接近半圓形。一般要求求c2.5a。根據(jù)壓痕斷裂力學(xué)理論，處于平根據(jù)壓痕斷裂力學(xué)理論，處于平衡狀態(tài)的壓痕裂紋尖端的殘余應(yīng)衡狀態(tài)的壓痕裂紋尖端的殘余應(yīng)力強(qiáng)度因子在數(shù)值上等于材料的力強(qiáng)度因子在數(shù)值上等于材料的斷裂韌性。斷裂韌性。0.43 2/0.129CKHaH Ec

15、aH、E、a、c分別是材料的維氏分別是材料的維氏硬度、彈性模量、壓痕對(duì)角線與硬度、彈性模量、壓痕對(duì)角線與裂紋裂紋 的長(zhǎng)度；的長(zhǎng)度；為約束因子（為約束因子（ 3）。）。通過(guò)壓痕法求一系列的通過(guò)壓痕法求一系列的c，a值，值，按上式的通式按上式的通式0.4/VCKHaH Eu c a以以lna和和lnc為變量進(jìn)行擬合，求為變量進(jìn)行擬合，求得得u、V值；值；應(yīng)用所得應(yīng)用所得u、V值于待測(cè)的同類材值于待測(cè)的同類材料上，再測(cè)料上，再測(cè)a、c值，并利用已知值，并利用已知的的H、E，可求得，可求得KIC 。3影響斷裂韌性影響斷裂韌性KIC的因素的因素第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度一、內(nèi)因（材料因素

16、）一、內(nèi)因（材料因素）1）晶粒尺寸）晶粒尺寸晶粒愈細(xì)，晶界總面積愈大，晶粒愈細(xì)，晶界總面積愈大，裂紋頂端附近從產(chǎn)生一定尺寸裂紋頂端附近從產(chǎn)生一定尺寸的塑性區(qū)到裂紋擴(kuò)展所消耗的塑性區(qū)到裂紋擴(kuò)展所消耗 的的能量也愈大，因此能量也愈大，因此KIC 也愈高。也愈高。2）合金化）合金化固溶使得固溶使得KIC 降低；降低；* 在陶瓷材料中，常利用第二相在陶瓷材料中，常利用第二相在基體中形成吸收裂紋擴(kuò)展能量在基體中形成吸收裂紋擴(kuò)展能量的機(jī)制提高陶瓷材料的斷裂韌性。的機(jī)制提高陶瓷材料的斷裂韌性。第二相對(duì)材料斷裂韌性的作用常第二相對(duì)材料斷裂韌性的作用常與具體的材料體系及其工藝因素與具體的材料體系及其工藝因素有關(guān)

17、有關(guān)彌散分布的第二相數(shù)量越多，彌散分布的第二相數(shù)量越多，其間距越小，其間距越小， KIC 越低；越低；第二相沿晶界網(wǎng)狀分布，晶界第二相沿晶界網(wǎng)狀分布，晶界損傷，損傷， KIC 降低；降低；球狀第二相的球狀第二相的KIC 片狀片狀3）夾雜）夾雜夾雜物偏析于晶界，晶界弱化，夾雜物偏析于晶界，晶界弱化，增大沿晶斷裂的傾向性；在晶內(nèi)增大沿晶斷裂的傾向性；在晶內(nèi)分布的夾雜物分布的夾雜物 起缺陷源的作用，起缺陷源的作用，都使材料都使材料 的的KIC 值下降。值下降。3影響斷裂韌性影響斷裂韌性KIC的因素的因素4）顯微組織）顯微組織（1）M組織組織板條板條M：精細(xì)結(jié)構(gòu)位錯(cuò)具有較：精細(xì)結(jié)構(gòu)位錯(cuò)具有較高強(qiáng)度和塑

18、性，裂紋擴(kuò)展阻力大，高強(qiáng)度和塑性，裂紋擴(kuò)展阻力大， KIC高高針狀針狀M：孿晶使滑移系減少：孿晶使滑移系減少4倍，倍，并易感應(yīng)裂紋硬而脆，并易感應(yīng)裂紋硬而脆， KIC低低混合混合M：介于二者之間：介于二者之間（2）M回火組織回火組織回火馬氏體：基體為過(guò)飽和回火馬氏體：基體為過(guò)飽和F，塑性差，質(zhì)點(diǎn)小且彌散，間距小，塑性差，質(zhì)點(diǎn)小且彌散，間距小，裂紋擴(kuò)展阻力小，裂紋擴(kuò)展阻力小， KIC 低低回火索氏體：基體為再結(jié)晶回火索氏體：基體為再結(jié)晶F，K粒子為粒狀，間距大，粒子為粒狀，間距大， KIC高高回火屈氏體：介于二者之間回火屈氏體：介于二者之間（3）貝氏體組織）貝氏體組織上貝氏體：上貝氏體：F片層間

19、分布有斷片層間分布有斷續(xù)續(xù)K，裂紋擴(kuò)展阻力小，裂紋擴(kuò)展阻力小， KIC低低下貝氏體：過(guò)飽和針狀下貝氏體：過(guò)飽和針狀F中彌中彌散散K，裂紋擴(kuò)展阻力大，裂紋擴(kuò)展阻力大， KIC高高（4）B與與MMKIC上B MMB針板條下ICK3影響斷裂韌性影響斷裂韌性KIC的因素的因素（5）殘余奧氏體：）殘余奧氏體：塑性高，松弛應(yīng)力、裂紋擴(kuò)展阻塑性高，松弛應(yīng)力、裂紋擴(kuò)展阻力大，可以提高力大，可以提高KIC二、特殊熱處理對(duì)斷裂韌度的影響二、特殊熱處理對(duì)斷裂韌度的影響1） 形變熱處理形變熱處理高溫形變熱處理細(xì)化奧氏體亞高溫形變熱處理細(xì)化奧氏體亞結(jié)構(gòu)，細(xì)化淬火馬氏體，強(qiáng)度、結(jié)構(gòu)，細(xì)化淬火馬氏體，強(qiáng)度、韌性提高，韌性提

20、高，KIC提高。提高。低溫形變熱處理細(xì)化低溫形變熱處理細(xì)化A亞結(jié)構(gòu)，亞結(jié)構(gòu)，增加位錯(cuò)密度，促進(jìn)碳化物彌散增加位錯(cuò)密度，促進(jìn)碳化物彌散沉淀，降低沉淀，降低A質(zhì)量分?jǐn)?shù)，板條質(zhì)量分?jǐn)?shù)，板條M增加，增加， KIC提高。提高。2）亞溫淬火）亞溫淬火提高低溫韌性，降低高溫韌性。提高低溫韌性，降低高溫韌性。因?yàn)樾纬杉?xì)小的因?yàn)樾纬杉?xì)小的F+A、 F-A 相界相界面比面比A大若干倍，雜質(zhì)偏析濃度大若干倍，雜質(zhì)偏析濃度低，低，F(xiàn)溶解雜質(zhì)多，溶解雜質(zhì)多， KIC提高。提高。3）超高溫淬火）超高溫淬火M由孿晶變?yōu)榘鍡l由孿晶變?yōu)榘鍡lM板條束間有穩(wěn)定板條束間有穩(wěn)定A膜膜K溶入溶入A，減少微孔形核，減少微孔形核三、外因（板

21、厚和實(shí)驗(yàn)條件）三、外因（板厚和實(shí)驗(yàn)條件）1）板厚）板厚3影響斷裂韌性影響斷裂韌性KIC的因素的因素材料的斷裂韌性隨板材厚度或構(gòu)件材料的斷裂韌性隨板材厚度或構(gòu)件截面尺寸的增加而減小，最終趨于截面尺寸的增加而減小，最終趨于一個(gè)穩(wěn)定的最低值，即平面應(yīng)一個(gè)穩(wěn)定的最低值，即平面應(yīng) 變變斷裂韌度斷裂韌度2）溫度）溫度金屬材料斷裂韌性隨著溫度的降金屬材料斷裂韌性隨著溫度的降低，有一急劇降低的溫度范圍（低，有一急劇降低的溫度范圍（-200200），低于此溫度范圍，），低于此溫度范圍，斷裂韌度保持在一個(gè)穩(wěn)定的水平斷裂韌度保持在一個(gè)穩(wěn)定的水平（下平臺(tái)）（下平臺(tái)）3影響斷裂韌性影響斷裂韌性KIC的因素的因素3）應(yīng)變

22、速率）應(yīng)變速率應(yīng)變速率每提高一個(gè)數(shù)量級(jí)，應(yīng)變速率每提高一個(gè)數(shù)量級(jí)， 斷裂韌性將降低斷裂韌性將降低10%。很大時(shí)，絕熱溫度升高，斷裂韌性反而提高。很大時(shí)，絕熱溫度升高，斷裂韌性反而提高。3 影響斷裂韌性影響斷裂韌性KIC的因素的因素四、四、KIC與其它力學(xué)性能指標(biāo)的關(guān)系與其它力學(xué)性能指標(biāo)的關(guān)系KIC的測(cè)定技術(shù)比較復(fù)雜。試圖的測(cè)定技術(shù)比較復(fù)雜。試圖根據(jù)常規(guī)力學(xué)性能估算根據(jù)常規(guī)力學(xué)性能估算KIC的模的模型和經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式型和經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式（一）（一） KIC與其它靜載荷力學(xué)性與其它靜載荷力學(xué)性能指標(biāo)的關(guān)系能指標(biāo)的關(guān)系Krafft模型：模型：假定材料為含有均勻分布第二相質(zhì)假定材料為含有均勻分布第二相質(zhì)點(diǎn)的兩相

23、合金，質(zhì)點(diǎn)間距為點(diǎn)的兩相合金，質(zhì)點(diǎn)間距為，物體，物體受力后裂紋頂端出現(xiàn)一塑性區(qū)，隨受力后裂紋頂端出現(xiàn)一塑性區(qū)，隨著外力增加，塑性區(qū)增大，當(dāng)著外力增加，塑性區(qū)增大，當(dāng) 塑性塑性區(qū)與裂紋前方的第一個(gè)質(zhì)點(diǎn)相遇時(shí)，區(qū)與裂紋前方的第一個(gè)質(zhì)點(diǎn)相遇時(shí)，即塑性區(qū)即塑性區(qū) 尺寸尺寸r時(shí)，質(zhì)點(diǎn)與基體時(shí)，質(zhì)點(diǎn)與基體界面開裂形成孔洞。界面開裂形成孔洞。孔洞與裂紋之間的材料斷裂時(shí)，孔洞與裂紋之間的材料斷裂時(shí)，裂紋便開始向前擴(kuò)展，材料的裂紋便開始向前擴(kuò)展，材料的斷裂條件就是裂紋擴(kuò)展的條件。斷裂條件就是裂紋擴(kuò)展的條件。這時(shí)的這時(shí)的KI因子，就是材料的斷因子，就是材料的斷裂韌性裂韌性KIC。 根據(jù)虎克定律，在彈性區(qū)與根據(jù)虎克

24、定律，在彈性區(qū)與塑性區(qū)的交界處，塑性區(qū)的交界處， 即即r點(diǎn)點(diǎn)的應(yīng)變的應(yīng)變y為為KIC與其它力學(xué)性能指標(biāo)的關(guān)系與其它力學(xué)性能指標(biāo)的關(guān)系22yIIyKKeEErE塑性區(qū)符合塑性區(qū)符合Hollomon方程方程 nsK e當(dāng)當(dāng)y= eb時(shí)，第二相斷裂、脫落，時(shí)，第二相斷裂、脫落，形成微孔，裂紋長(zhǎng)大，擴(kuò)展斷裂。形成微孔，裂紋長(zhǎng)大，擴(kuò)展斷裂。而而eb =n，因此，裂紋擴(kuò)展的臨界，因此，裂紋擴(kuò)展的臨界條件為：條件為： ybeenIICKK，2ICKnE所以，所以，微孔集聚型斷裂的斷裂韌微孔集聚型斷裂的斷裂韌性性為：為：2ICKn E在在Krafft模型中，還使用了一個(gè)模型中，還使用了一個(gè)潛在的假設(shè)，將虎克定

25、律外延到潛在的假設(shè)，將虎克定律外延到塑性變形階段。這塑性變形階段。這 顯然是一種顯然是一種近似做法。近似做法。Hahn和和Bosenfield由裂紋前沿在由裂紋前沿在受載時(shí)塑性應(yīng)變區(qū)達(dá)到斷裂應(yīng)受載時(shí)塑性應(yīng)變區(qū)達(dá)到斷裂應(yīng)變作為裂紋體失穩(wěn)的臨界狀態(tài)，變作為裂紋體失穩(wěn)的臨界狀態(tài)， 導(dǎo)出下列關(guān)系導(dǎo)出下列關(guān)系12253CfsKnEKIC與其它力學(xué)性能指標(biāo)的關(guān)系與其它力學(xué)性能指標(biāo)的關(guān)系解理及沿晶脆斷解理及沿晶脆斷裂紋尖端某一特征距離內(nèi)的應(yīng)力達(dá)到解理斷裂強(qiáng)度時(shí)，裂紋失穩(wěn)。裂紋尖端某一特征距離內(nèi)的應(yīng)力達(dá)到解理斷裂強(qiáng)度時(shí)，裂紋失穩(wěn)。若該特征距離為晶粒直徑的倍，則有若該特征距離為晶粒直徑的倍，則有2121011e

26、xp9.2scsICK無(wú)論是解理斷裂或韌性斷裂，無(wú)論是解理斷裂或韌性斷裂， KIC都是強(qiáng)度和塑性的綜合反映。都是強(qiáng)度和塑性的綜合反映。第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度（二）斷裂韌度與沖擊韌度的關(guān)系（二）斷裂韌度與沖擊韌度的關(guān)系對(duì)對(duì)Charpy沖擊試樣的應(yīng)力應(yīng)變分沖擊試樣的應(yīng)力應(yīng)變分析表明，沖擊試樣斷裂時(shí)的應(yīng)力析表明，沖擊試樣斷裂時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)為平面應(yīng)變狀態(tài)，試樣的最狀態(tài)為平面應(yīng)變狀態(tài)，試樣的最大橫大橫 向收縮應(yīng)力接近于最大約束向收縮應(yīng)力接近于最大約束產(chǎn)生的結(jié)果。產(chǎn)生的結(jié)果。沖擊功是在沖擊條件下測(cè)得的打沖擊功是在沖擊條件下測(cè)得的打斷試樣所吸收的功，而斷裂韌度斷試樣所吸收的功，而斷裂韌度則

27、是在緩慢加載條件下測(cè)得的尖則是在緩慢加載條件下測(cè)得的尖 裂紋起裂時(shí)的應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子的裂紋起裂時(shí)的應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子的臨界值，臨界值，二者都反映二者都反映 材料的韌性，材料的韌性，沖擊功高的材料，其斷裂韌度也沖擊功高的材料，其斷裂韌度也高，且高，且 沖擊功中也包含一部分裂沖擊功中也包含一部分裂紋擴(kuò)展功。紋擴(kuò)展功。由于裂紋和缺口不同，以及加載由于裂紋和缺口不同，以及加載速率不同，所以速率不同，所以AKV和和KIC的溫度的溫度變化曲線不一樣，由變化曲線不一樣，由KIC確定的韌確定的韌脆轉(zhuǎn)脆轉(zhuǎn) 變溫度比變溫度比AKV的高的高斷裂韌度與沖擊韌度的關(guān)系斷裂韌度與沖擊韌度的關(guān)系Barson，Rolfe和和Nov

28、ak研究了研究了11種鋼的上平臺(tái)種鋼的上平臺(tái)AKV與與KIC的關(guān)系，的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)與成直線關(guān)系。發(fā)現(xiàn)與成直線關(guān)系。對(duì)于某些中高強(qiáng)鋼對(duì)于某些中高強(qiáng)鋼MPa1687702 .02126693mMPaKICJAKV120221 20.790.01CsKVsKA第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度4提高陶瓷材料斷裂韌性的常用方法提高陶瓷材料斷裂韌性的常用方法陶瓷材料和金屬材料的抗拉屈服強(qiáng)度陶瓷材料和金屬材料的抗拉屈服強(qiáng)度并不存在很大差異。而斷裂韌性并不存在很大差異。而斷裂韌性KIC 值比金屬小值比金屬小12個(gè)數(shù)量級(jí)。個(gè)數(shù)量級(jí)。1）氧化鋯相變?cè)鲰g）氧化鋯相變?cè)鲰g當(dāng)材料受到外力作用時(shí)，裂紋擴(kuò)展到亞當(dāng)材

29、料受到外力作用時(shí)，裂紋擴(kuò)展到亞穩(wěn)的穩(wěn)的t- ZrO2粒子，裂紋尖端的應(yīng)力集中粒子，裂紋尖端的應(yīng)力集中使基體對(duì)使基體對(duì)t-ZrO2的壓抑作用首先在裂紋的壓抑作用首先在裂紋尖端得到松弛，促發(fā)尖端得到松弛，促發(fā)t-ZrO2 m- ZrO2的相變，產(chǎn)生體積膨脹形成相變區(qū)。由的相變，產(chǎn)生體積膨脹形成相變區(qū)。由此產(chǎn)生的相變應(yīng)力又反作用于裂紋尖端，此產(chǎn)生的相變應(yīng)力又反作用于裂紋尖端，降低了裂紋尖端降低了裂紋尖端 的應(yīng)力集中程度，發(fā)生的應(yīng)力集中程度，發(fā)生所謂的鈍化反應(yīng)，減緩或完所謂的鈍化反應(yīng)，減緩或完 全抑制了裂全抑制了裂紋的擴(kuò)展，從而提高斷裂韌性紋的擴(kuò)展，從而提高斷裂韌性2）微裂紋增韌）微裂紋增韌在陶瓷基體

30、相和分散相之在陶瓷基體相和分散相之間，由于溫度變化引起的間，由于溫度變化引起的熱膨脹差或相變引起的體熱膨脹差或相變引起的體積差，積差， 會(huì)產(chǎn)生彌散均布的會(huì)產(chǎn)生彌散均布的微裂紋微裂紋4 提高陶瓷材料斷裂韌性的常用方法提高陶瓷材料斷裂韌性的常用方法當(dāng)主裂紋擴(kuò)展時(shí)，這些均勻分布當(dāng)主裂紋擴(kuò)展時(shí)，這些均勻分布的微裂的微裂 紋會(huì)促使主裂紋分叉，使紋會(huì)促使主裂紋分叉，使主裂紋擴(kuò)展路徑曲折前進(jìn)，增加主裂紋擴(kuò)展路徑曲折前進(jìn)，增加了擴(kuò)展過(guò)程中的表面了擴(kuò)展過(guò)程中的表面 能，從而使能，從而使裂紋快速擴(kuò)展受到阻礙，增加了裂紋快速擴(kuò)展受到阻礙，增加了 材料的韌性。材料的韌性。3）裂紋偏轉(zhuǎn)增韌機(jī)制）裂紋偏轉(zhuǎn)增韌機(jī)制裂紋在擴(kuò)

31、展過(guò)程中遇到晶界、裂紋在擴(kuò)展過(guò)程中遇到晶界、第二相顆?；驓堄鄳?yīng)力場(chǎng)時(shí)，第二相顆粒或殘余應(yīng)力場(chǎng)時(shí)，將偏離原來(lái)運(yùn)動(dòng)方向產(chǎn)生非將偏離原來(lái)運(yùn)動(dòng)方向產(chǎn)生非 平平面型裂紋，稱之為裂紋偏轉(zhuǎn)。面型裂紋，稱之為裂紋偏轉(zhuǎn)。4 提高陶瓷材料斷裂韌性的常用方法提高陶瓷材料斷裂韌性的常用方法裂紋偏轉(zhuǎn)意味著裂紋擴(kuò)展路徑將被增長(zhǎng)，同時(shí)，由于裂紋平面裂紋偏轉(zhuǎn)意味著裂紋擴(kuò)展路徑將被增長(zhǎng)，同時(shí)，由于裂紋平面不再垂直于張應(yīng)不再垂直于張應(yīng) 力方向而使得裂紋尖端的應(yīng)力強(qiáng)度降低，因而，力方向而使得裂紋尖端的應(yīng)力強(qiáng)度降低，因而，裂紋偏轉(zhuǎn)將增大材料的韌性。裂紋偏轉(zhuǎn)將增大材料的韌性。4）裂紋彎曲增韌機(jī)制）裂紋彎曲增韌機(jī)制裂紋彎曲是由于裂紋障礙

32、（基體裂紋彎曲是由于裂紋障礙（基體相中存在斷裂能更大的第相中存在斷裂能更大的第 二相增二相增強(qiáng)劑如顆粒、晶須）形成的。裂強(qiáng)劑如顆粒、晶須）形成的。裂紋擴(kuò)展時(shí)，其前沿越過(guò)第二障礙紋擴(kuò)展時(shí)，其前沿越過(guò)第二障礙相，形成裂紋彎曲。相，形成裂紋彎曲。5）裂紋橋聯(lián)增韌機(jī)制）裂紋橋聯(lián)增韌機(jī)制橋聯(lián)增韌是指由增強(qiáng)元連接擴(kuò)展橋聯(lián)增韌是指由增強(qiáng)元連接擴(kuò)展裂紋的兩表面形成裂紋閉合力而裂紋的兩表面形成裂紋閉合力而導(dǎo)致脆性基體導(dǎo)致脆性基體 材料增韌的方法材料增韌的方法裂紋表面橋聯(lián)作用可以分為兩種裂紋表面橋聯(lián)作用可以分為兩種形式形式4 提高陶瓷材料斷裂韌性的常用方法提高陶瓷材料斷裂韌性的常用方法剛性第二相導(dǎo)致裂紋橋聯(lián)剛性第

33、二相導(dǎo)致裂紋橋聯(lián)韌性第二相導(dǎo)致裂紋橋聯(lián)韌性第二相導(dǎo)致裂紋橋聯(lián)當(dāng)橋聯(lián)相為剛性時(shí)，橋聯(lián)增韌當(dāng)橋聯(lián)相為剛性時(shí)，橋聯(lián)增韌需要第二相增強(qiáng)組元與基體相需要第二相增強(qiáng)組元與基體相有有顯微結(jié)構(gòu)顯微結(jié)構(gòu)特征要求以及特征要求以及殘余殘余熱應(yīng)力熱應(yīng)力的存在或適當(dāng)?shù)牡拇嬖诨蜻m當(dāng)?shù)南嘟缑嫦嘟缑娼Y(jié)合狀態(tài)結(jié)合狀態(tài)。顯微結(jié)構(gòu)特征顯微結(jié)構(gòu)特征指第二相具有一指第二相具有一定的長(zhǎng)徑比，它們可定的長(zhǎng)徑比，它們可 以是纖維以是纖維或者晶須、柱狀粒子、片狀粒或者晶須、柱狀粒子、片狀粒子、甚至具子、甚至具 有大長(zhǎng)徑比的基體有大長(zhǎng)徑比的基體相顆粒同樣可以發(fā)揮橋聯(lián)作用。相顆粒同樣可以發(fā)揮橋聯(lián)作用。 熱膨脹性能失配引起熱膨脹性能失配引起的較大殘

34、余應(yīng)的較大殘余應(yīng)力可能在裂紋力可能在裂紋 尖端的尾部上形成尖端的尾部上形成一個(gè)一個(gè)壓應(yīng)力區(qū)壓應(yīng)力區(qū)作為一個(gè)完整的韌作為一個(gè)完整的韌 帶存在帶存在4 提高陶瓷材料斷裂韌性的常用方法提高陶瓷材料斷裂韌性的常用方法弱的界面結(jié)合弱的界面結(jié)合可以通過(guò)界面滑可以通過(guò)界面滑動(dòng)、解離甚至第二相拔出來(lái)形動(dòng)、解離甚至第二相拔出來(lái)形成裂紋表面橋聯(lián)作用而增韌成裂紋表面橋聯(lián)作用而增韌6）韌性相增韌）韌性相增韌陶瓷材料中分布著韌性相，韌陶瓷材料中分布著韌性相，韌性相會(huì)在裂紋擴(kuò)展中起附加吸性相會(huì)在裂紋擴(kuò)展中起附加吸收能量的作用。收能量的作用。裂紋尖端附近韌性相出現(xiàn)較大范裂紋尖端附近韌性相出現(xiàn)較大范圍的塑性變形，消耗變形功；

35、圍的塑性變形，消耗變形功；裂紋尖端塑變可以松弛應(yīng)力。裂紋尖端塑變可以松弛應(yīng)力。7）纖維、晶須增韌）纖維、晶須增韌彌散于陶瓷基體構(gòu)成復(fù)合材料時(shí)，彌散于陶瓷基體構(gòu)成復(fù)合材料時(shí)，纖維或晶須能為纖維或晶須能為 基體分擔(dān)大部分基體分擔(dān)大部分外加應(yīng)力而產(chǎn)生強(qiáng)化外加應(yīng)力而產(chǎn)生強(qiáng)化彌散于陶瓷基體構(gòu)成復(fù)合材料，彌散于陶瓷基體構(gòu)成復(fù)合材料，纖維或晶須能為基體分擔(dān)大部分纖維或晶須能為基體分擔(dān)大部分外加應(yīng)力而產(chǎn)生強(qiáng)化。外加應(yīng)力而產(chǎn)生強(qiáng)化。當(dāng)有裂紋時(shí)，當(dāng)有裂紋時(shí)， 裂紋為避開纖維或裂紋為避開纖維或晶須，沿著基體與纖維或晶須界晶須，沿著基體與纖維或晶須界面?zhèn)鞑ィ沽鸭y擴(kuò)展途徑出現(xiàn)彎面?zhèn)鞑?，使裂紋擴(kuò)展途徑出現(xiàn)彎曲從而使斷裂

36、能增加而增韌。曲從而使斷裂能增加而增韌。纖維或晶須也可能從基體中拔出，纖維或晶須也可能從基體中拔出，消耗部分能量；同時(shí)在接近尖端消耗部分能量；同時(shí)在接近尖端后部，部分未拔出或末斷裂的纖后部，部分未拔出或末斷裂的纖 維或晶須橋接上下裂紋面，降低維或晶須橋接上下裂紋面，降低應(yīng)力集中，提高韌性。應(yīng)力集中，提高韌性。8）表面殘余壓應(yīng)力增韌）表面殘余壓應(yīng)力增韌第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度5彈塑性條件下金屬斷裂韌度概述彈塑性條件下金屬斷裂韌度概述廣泛使用的中、低強(qiáng)度鋼廣泛使用的中、低強(qiáng)度鋼s低，低，KIC高，高， 其中對(duì)于小型機(jī)件而言，其中對(duì)于小型機(jī)件而言，裂紋尖端塑性區(qū)尺寸較大，接近裂紋尖

37、端塑性區(qū)尺寸較大，接近甚至超過(guò)裂紋尺寸，已屬于大范甚至超過(guò)裂紋尺寸，已屬于大范圍屈服條件，裂紋擴(kuò)展前已整體圍屈服條件，裂紋擴(kuò)展前已整體屈服。屈服。大尺寸構(gòu)件，尺寸大，平面應(yīng)大尺寸構(gòu)件，尺寸大，平面應(yīng)變，屈服區(qū)小，變，屈服區(qū)小， KIC 適用。測(cè)試適用。測(cè)試時(shí)，試樣尺寸大，困難。時(shí)，試樣尺寸大，困難。一、一、J積分的意義和特性積分的意義和特性設(shè)有一單位厚度的設(shè)有一單位厚度的I型裂紋體，逆型裂紋體，逆時(shí)針取一回路時(shí)針取一回路其所包圍的體積內(nèi)應(yīng)變能密度為其所包圍的體積內(nèi)應(yīng)變能密度為，回路上任一點(diǎn)作用應(yīng)力為回路上任一點(diǎn)作用應(yīng)力為T.在彈性狀態(tài)下，在彈性狀態(tài)下，所包圍體積所包圍體積的系統(tǒng)勢(shì)能，等于彈性應(yīng)

38、變能的系統(tǒng)勢(shì)能，等于彈性應(yīng)變能和外力功之差和外力功之差U=Ue -W第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度因厚度為因厚度為1，故裂紋尖端的，故裂紋尖端的G為為IeUUGUWAB aa 內(nèi)總應(yīng)變能為內(nèi)總應(yīng)變能為:eeUdUdxdy外力在該點(diǎn)所做的功為外力在該點(diǎn)所做的功為:WdWu TdSdsTxudyGI這就是在線彈性條件下這就是在線彈性條件下G的能量的能量線積分的表達(dá)式。線積分的表達(dá)式。在彈塑性條件下，如將應(yīng)變能在彈塑性條件下，如將應(yīng)變能密度密度定義為彈塑性應(yīng)變能密度，定義為彈塑性應(yīng)變能密度，也存在該式等號(hào)右端的能量線積也存在該式等號(hào)右端的能量線積分，分，Rice將其定義為將其定義為J 積

39、分。積分。uJd yT d sxJI 為為I型裂紋的能量線積分型裂紋的能量線積分在線彈性條件下，在線彈性條件下，JI=GI=KI2/E 在彈塑性小應(yīng)變條件下，上式也在彈塑性小應(yīng)變條件下，上式也成立。同時(shí)，在小應(yīng)變條件下，成立。同時(shí)，在小應(yīng)變條件下，J積分和路徑積分和路徑無(wú)關(guān)，即無(wú)關(guān)，即J的守恒的守恒性。性。第四章第四章 金屬的斷裂韌度金屬的斷裂韌度J積分的斷裂判據(jù)就是積分的斷裂判據(jù)就是G判據(jù)的判據(jù)的延伸，或?qū)⒕€彈性條件下延伸，或?qū)⒕€彈性條件下G延伸延伸到彈塑性斷裂，到彈塑性斷裂，J 表達(dá)形式表達(dá)形式G相相似。似。在彈塑性條件下，表達(dá)式相同，在彈塑性條件下，表達(dá)式相同，但物理概念有所不同但物理概

40、念有所不同G：在線彈性條件下：在線彈性條件下G的概念是的概念是一個(gè)含有裂紋尺寸為一個(gè)含有裂紋尺寸為a的試樣，的試樣，當(dāng)裂紋尺寸擴(kuò)展為當(dāng)裂紋尺寸擴(kuò)展為a+da 時(shí)系統(tǒng)時(shí)系統(tǒng)能量的釋放率。能量的釋放率。J：在彈塑性條件下，則是兩個(gè)：在彈塑性條件下，則是兩個(gè)試樣：試樣：一個(gè)尺寸為一個(gè)尺寸為a的裂紋，而另一個(gè)的裂紋，而另一個(gè)試樣的裂紋尺寸為試樣的裂紋尺寸為a+da ，兩者，兩者在加載過(guò)程中形變功之差。在加載過(guò)程中形變功之差。J不能描述裂紋的擴(kuò)展過(guò)程，不不能描述裂紋的擴(kuò)展過(guò)程，不允許卸載情況發(fā)生。允許卸載情況發(fā)生。5 彈塑性條件下金屬斷裂韌度概述彈塑性條件下金屬斷裂韌度概述J積分也可用能量率的形式來(lái)表積

41、分也可用能量率的形式來(lái)表達(dá)，即在彈塑性小應(yīng)變條件下，達(dá)，即在彈塑性小應(yīng)變條件下，JI =GI成立，這是用試驗(yàn)方法測(cè)成立，這是用試驗(yàn)方法測(cè)定定JIC的理論根據(jù)。的理論根據(jù)。只要測(cè)出陰影面積只要測(cè)出陰影面積OABO和和a，便可計(jì)算便可計(jì)算JI 值。值。塑性變形是不可逆的，因此求塑性變形是不可逆的，因此求J值必須單調(diào)加載，不能有卸載現(xiàn)值必須單調(diào)加載，不能有卸載現(xiàn)象。但裂紋擴(kuò)展意味著有部分區(qū)象。但裂紋擴(kuò)展意味著有部分區(qū)域卸載。域卸載。所以，在彈塑性條件下，所以，在彈塑性條件下， JI不能不能象象GI那樣理解為裂紋擴(kuò)展時(shí)系統(tǒng)那樣理解為裂紋擴(kuò)展時(shí)系統(tǒng)勢(shì)能的釋放率。勢(shì)能的釋放率。應(yīng)理解為：應(yīng)理解為：裂紋相差

42、單位長(zhǎng)度的裂紋相差單位長(zhǎng)度的兩個(gè)等同試樣，加載到等同位移兩個(gè)等同試樣，加載到等同位移時(shí)時(shí) ，勢(shì)能差值與裂紋面積差值的，勢(shì)能差值與裂紋面積差值的比率，即所謂形變功差比率，即所謂形變功差 率。率。通常通常J積分不能處理裂紋的連續(xù)積分不能處理裂紋的連續(xù)擴(kuò)張問(wèn)題，其臨界值只是開裂點(diǎn)，擴(kuò)張問(wèn)題，其臨界值只是開裂點(diǎn)，不一定是失穩(wěn)斷裂點(diǎn)。不一定是失穩(wěn)斷裂點(diǎn)。5 彈塑性條件下金屬斷裂韌度概述彈塑性條件下金屬斷裂韌度概述JIC判據(jù)判據(jù)1）在彈塑性小應(yīng)變條件下）在彈塑性小應(yīng)變條件下JIJIC此時(shí)，裂紋就會(huì)開始擴(kuò)展，但不此時(shí)，裂紋就會(huì)開始擴(kuò)展，但不能判斷其是否失穩(wěn)斷裂。能判斷其是否失穩(wěn)斷裂。平面應(yīng)變條件下，平面應(yīng)變條件下，J