材料力學(xué)第九章

1、第九章第九章 組合變形時(shí)的強(qiáng)度計(jì)算組合變形時(shí)的強(qiáng)度計(jì)算 9-1 組合變形與疊加原理組合變形與疊加原理 9-2 拉伸拉伸(壓縮壓縮)與彎曲的組合與彎曲的組合 9-3 偏心壓縮與截面核心偏心壓縮與截面核心 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合 小小 結(jié)結(jié)一、組合變形的概念一、組合變形的概念1組合變形組合變形：9-1 9-1 組合變形與疊加原組合變形與疊加原理理構(gòu)件同時(shí)存在兩種以上基本變形。構(gòu)件同時(shí)存在兩種以上基本變形。斜彎曲斜彎曲(兩個(gè)平面彎曲的組合兩個(gè)平面彎曲的組合)2分類：分類：拉伸拉伸(壓縮壓縮)與彎曲的組合，以及偏心拉、壓；與彎曲的組合，以及偏心拉、壓；扭轉(zhuǎn)與彎曲或扭轉(zhuǎn)與拉伸扭轉(zhuǎn)與彎曲

2、或扭轉(zhuǎn)與拉伸(壓縮壓縮)及彎曲的組合；及彎曲的組合；3幾種情況：幾種情況：一般不考慮剪切變形；一般不考慮剪切變形；含彎曲的組合變形，以彎曲為主，用彎矩判定含彎曲的組合變形，以彎曲為主，用彎矩判定危險(xiǎn)截面，且一般不考慮彎曲切應(yīng)力；危險(xiǎn)截面，且一般不考慮彎曲切應(yīng)力；二二、工程實(shí)例、工程實(shí)例9-1 9-1 組合變形與疊加原組合變形與疊加原理理1齒輪傳動(dòng)軸齒輪傳動(dòng)軸 2煙囪煙囪F嚙合力嚙合力FMe壓彎組合壓彎組合彎彎扭扭組合組合二二、工程實(shí)例、工程實(shí)例壓壓彎彎組組合合9-1 9-1 組合變形與疊加原組合變形與疊加原理理3鉆床立柱鉆床立柱 彎彎扭扭組組合合9-1 9-1 組合變形與疊加原組合變形與疊加原

3、理理二二、工程實(shí)例、工程實(shí)例4標(biāo)牌標(biāo)牌立柱立柱 三、計(jì)算方法三、計(jì)算方法(疊加法疊加法)9-1 9-1 組合變形與疊加原組合變形與疊加原理理1疊加原理疊加原理： 線彈性、小變形下，每一組載荷線彈性、小變形下，每一組載荷引起的物理量引起的物理量(變形、內(nèi)力和應(yīng)力等變形、內(nèi)力和應(yīng)力等)不受彼此不受彼此影響，可采用代數(shù)相加。影響，可采用代數(shù)相加。1)外力分解或簡化：使每一組力只產(chǎn)生一個(gè)方外力分解或簡化：使每一組力只產(chǎn)生一個(gè)方 向的一種基本變形；向的一種基本變形；2計(jì)算方法：計(jì)算方法：2)分別計(jì)算各基本變形下的內(nèi)力及應(yīng)力；分別計(jì)算各基本變形下的內(nèi)力及應(yīng)力；3)各基本變形應(yīng)力進(jìn)行疊加各基本變形應(yīng)力進(jìn)行疊

4、加(危險(xiǎn)截面危險(xiǎn)點(diǎn)危險(xiǎn)截面危險(xiǎn)點(diǎn))；4)對危險(xiǎn)點(diǎn)進(jìn)行應(yīng)力分析對危險(xiǎn)點(diǎn)進(jìn)行應(yīng)力分析(s s1s s2s s3)；5)用強(qiáng)度理論進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。用強(qiáng)度理論進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。9-2 9-2 拉伸拉伸( (壓縮壓縮) )與彎曲的組合與彎曲的組合彎拉組合彎拉組合偏心拉伸偏心拉伸(外力偏離軸線外力偏離軸線)(橫向載荷軸向載荷橫向載荷軸向載荷)一、拉一、拉(壓壓)彎組合分類彎組合分類9-2 9-2 拉伸拉伸( (壓縮壓縮) )與彎曲的組合與彎曲的組合二、分析二、分析AF Ns szIyMmaxM s szWMAFmaxmax s sMNs ss ss s zIyMAFmax maxs ss s 危險(xiǎn)點(diǎn)處單向應(yīng)力危

5、險(xiǎn)點(diǎn)處單向應(yīng)力內(nèi)力內(nèi)力FN，Mmax例例9-1 圖示起重機(jī)的最大吊重圖示起重機(jī)的最大吊重G=12kN，材料，材料s s=100MPa，為為AB桿選擇適當(dāng)?shù)墓ぷ至?。桿選擇適當(dāng)?shù)墓ぷ至?。B2m1m1.5mGAC9-2 9-2 拉伸拉伸( (壓縮壓縮) )與彎曲的組合與彎曲的組合FAyFAxFCCABG24kN_FNFCxFCy12kNm_M解：解：1)作作AB桿的受力簡圖：桿的受力簡圖： kN243/4kN185 . 10CyCxCyAFFGFM：2)作作AB桿的內(nèi)力圖：桿的內(nèi)力圖：C左截面為危險(xiǎn)截面左截面為危險(xiǎn)截面3)按彎曲正應(yīng)力預(yù)選按彎曲正應(yīng)力預(yù)選AB梁梁W：3maxcm120/| s sMW

6、4)查表選查表選W=141cm3，按壓彎，按壓彎組合變形進(jìn)行校核：組合變形進(jìn)行校核：MPa3 .94|Nmaxs ss s WMAFC解：解：1)橫截面形心到橫截面形心到F距離距離e：FehzycyCFN=FM=Feay2ycbcmm500cye 2)橫截面內(nèi)力：橫截面內(nèi)力： FFFeMN9-2 9-2 拉伸拉伸( (壓縮壓縮) )與彎曲的組合與彎曲的組合例例9-2 圖示鑄圖示鑄 鐵制壓力機(jī)，鐵制壓力機(jī)， s st=35MPa，s sc=140MPa， F=1400kN，試校核該壓力機(jī)立柱強(qiáng)度。立柱截面：，試校核該壓力機(jī)立柱強(qiáng)度。立柱截面： yc=200mm，h=700mm，A=1.8105m

7、m2， Iz=8.0109mm4。500FFFey2ycbcaFN=Fs sNs sas sbM=Fe3)軸力軸力FN作用下橫截面上的應(yīng)力：作用下橫截面上的應(yīng)力：)()(2壓壓，拉拉zbzcaIFeyIFey s ss s)(/NN拉拉AFAF s s )MPa(5 .53)MPa(3 .32c2NtNs ss ss ss ss ss ss ss s壓壓拉拉zbbzcaaIFeyAFIFeyAF彎矩彎矩M作用下橫截面上作用下橫截面上a、b點(diǎn)點(diǎn)的應(yīng)力：的應(yīng)力：4)組合應(yīng)力：組合應(yīng)力：s sas sb9-2 9-2 拉伸拉伸( (壓縮壓縮) )與彎曲的組合與彎曲的組合9-3 9-3 偏心壓縮與截面

8、核心偏心壓縮與截面核心一、偏心壓縮一、偏心壓縮1橫截面任意點(diǎn)的應(yīng)力：橫截面任意點(diǎn)的應(yīng)力：Fx，y、z軸為形心主慣性軸軸為形心主慣性軸，F(xiàn)向形心簡化：向形心簡化：FzFyFyMFzM ，各力在各力在任意點(diǎn)任意點(diǎn)B( y，z)點(diǎn)引起點(diǎn)引起的應(yīng)力為：的應(yīng)力為：F ：AF/ s sMz：zFzzIyFyIyM s sMy：yFyyIzFzIzM s szyOxFMzMyzFyFFMzMyFABB點(diǎn)組合應(yīng)力：點(diǎn)組合應(yīng)力： 221yFzFizziyyAFyFzFBIzFzIyFyAF s sOzyyFzFAyBzAIiAIiyyzz 22，式中：式中：截面對截面對z、y軸的慣性半徑軸的慣性半徑9-3 9-

9、3 偏心壓縮與截面核心偏心壓縮與截面核心一、偏心壓縮一、偏心壓縮1橫截面任意點(diǎn)的應(yīng)力：橫截面任意點(diǎn)的應(yīng)力：2中性軸方程及位置：中性軸方程及位置：12020 yFzFizziyy中性軸處的正應(yīng)力為零：中性軸處的正應(yīng)力為零：直線直線9-3 9-3 偏心壓縮與截面核心偏心壓縮與截面核心一、偏心壓縮一、偏心壓縮OzyyFzFAyBzD1D2FyzFzyziayia22 ，中性軸在中性軸在y、z軸的截距：軸的截距：azay中性軸與中性軸與F作用點(diǎn)位于作用點(diǎn)位于截面形心的兩側(cè)。截面形心的兩側(cè)。中性軸將截面分成兩區(qū)，壓力中性軸將截面分成兩區(qū)，壓力F區(qū)受壓，另一區(qū)區(qū)受壓，另一區(qū)受拉。截面周邊切線平行中性軸的受

10、拉。截面周邊切線平行中性軸的D1和和D2點(diǎn)，點(diǎn)，離中性軸最遠(yuǎn)，分別有最大壓、拉應(yīng)力。離中性軸最遠(yuǎn)，分別有最大壓、拉應(yīng)力。1定義：定義：二、截面核心二、截面核心2研究意義：研究意義：壓力壓力F作用在截面的某區(qū)域時(shí)，整個(gè)截面上只作用在截面的某區(qū)域時(shí)，整個(gè)截面上只產(chǎn)生壓應(yīng)力，該區(qū)域就稱為產(chǎn)生壓應(yīng)力，該區(qū)域就稱為截面核心截面核心?；炷林虼u柱的抗拉性能很差，橫截面上不混凝土柱或磚柱的抗拉性能很差，橫截面上不允許產(chǎn)生允許產(chǎn)生拉應(yīng)力；拉應(yīng)力；地基受偏心壓縮，不允許其上建筑物某處脫離地基受偏心壓縮，不允許其上建筑物某處脫離地基。地基。9-3 9-3 偏心壓縮與截面核心偏心壓縮與截面核心3求截面核心方法：求

11、截面核心方法：以以截面周界或切線為中性軸，截面周界或切線為中性軸，根據(jù)其在形心主軸根據(jù)其在形心主軸y、z上的截距上的截距ay、az反求出相應(yīng)壓力反求出相應(yīng)壓力F作用點(diǎn)位置，其作用點(diǎn)位置，其連線區(qū)域即為截面核心。連線區(qū)域即為截面核心。zyFyzFaizaiy22 ，截面周界為直線，對應(yīng)的壓力作用點(diǎn)為一點(diǎn)；截面周界為直線，對應(yīng)的壓力作用點(diǎn)為一點(diǎn)；截面周界有棱角，對應(yīng)的壓力作用點(diǎn)為直線；截面周界有棱角，對應(yīng)的壓力作用點(diǎn)為直線；中性軸不能穿過截面，當(dāng)截面周界有內(nèi)凹時(shí)，取中性軸不能穿過截面，當(dāng)截面周界有內(nèi)凹時(shí)，取中性軸為跨過內(nèi)凹部分的切線。中性軸為跨過內(nèi)凹部分的切線。9-3 9-3 偏心壓縮與截面核心偏

12、心壓縮與截面核心二、截面核心二、截面核心4矩形截面矩形截面的截面的截面核心：核心：222zByBFBzFiyizzyiy ybhz1235 0/6/22zyFyzFaizhaiy4B(yB，zB)1)中性軸在中性軸在位置時(shí)：位置時(shí)：1點(diǎn)坐標(biāo)：點(diǎn)坐標(biāo)： zyaha，2/2)中性軸在尖點(diǎn)中性軸在尖點(diǎn)B處：處：6/0bzyFF ，2點(diǎn)：點(diǎn)：06/ FFzhy，3點(diǎn)：點(diǎn)：6/0bzyFF ，4點(diǎn)：點(diǎn)：直線直線1523)順序連接順序連接1-2-3-4得得到矩形截面到矩形截面的截面的截面核心：核心：9-3 9-3 偏心壓縮與截面核心偏心壓縮與截面核心二、截面核心二、截面核心9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合

13、扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合一、單向彎曲與扭轉(zhuǎn)一、單向彎曲與扭轉(zhuǎn)FFaFaFlMT_1)外力向外力向B截面形心簡化截面形心簡化建立計(jì)算模型建立計(jì)算模型2)作扭矩圖和彎矩圖作扭矩圖和彎矩圖問題：校核圖示鋼制搖問題：校核圖示鋼制搖臂軸強(qiáng)度，已知構(gòu)件尺臂軸強(qiáng)度，已知構(gòu)件尺寸和材料的寸和材料的s s 。找危險(xiǎn)截面找危險(xiǎn)截面固定端固定端A截面：截面：FaTFlMA ，|xlayzFCdAB9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合一、單向彎曲與扭轉(zhuǎn)一、單向彎曲與扭轉(zhuǎn)At tt tK1K2s ss st ts sK1t ts sK2s ss sM T3)危險(xiǎn)截面的危險(xiǎn)點(diǎn)危險(xiǎn)截面的危險(xiǎn)點(diǎn)pmaxt|WTWMzA

14、t ts ss s，K1、K2點(diǎn)，點(diǎn)，t t、s s數(shù)值數(shù)值均為最大均為最大危險(xiǎn)點(diǎn)危險(xiǎn)點(diǎn)K1點(diǎn)：點(diǎn)：pmaxc|WTWMzA t ts ss s，K2點(diǎn)：點(diǎn)：xlayzFCdAB9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合一、單向彎曲與扭轉(zhuǎn)一、單向彎曲與扭轉(zhuǎn)4)對危險(xiǎn)點(diǎn)進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算對危險(xiǎn)點(diǎn)進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算K1、K2點(diǎn)單元體的點(diǎn)單元體的s s、t t 數(shù)值分別相同，危險(xiǎn)程數(shù)值分別相同，危險(xiǎn)程度也相同，不妨取度也相同，不妨取K1點(diǎn)研究：點(diǎn)研究：As st ts sK1zAWM| s spWT t tK1A向向22r34t ts ss s zWW2p22r3s ss s zWTM22r43t ts

15、ss s 75. 022r4s ss s zWTM zWW2p一、單向彎曲與扭轉(zhuǎn)一、單向彎曲與扭轉(zhuǎn)9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合5)對對s sr3、s sr4公式的討論公式的討論(以以s sr3為例為例)1(31r3s ss ss s 任意應(yīng)力狀態(tài)；任意應(yīng)力狀態(tài)；)2(422r3t ts ss s 一方向正應(yīng)力為零的一方向正應(yīng)力為零的平面應(yīng)力狀態(tài)；平面應(yīng)力狀態(tài)；)3(22r3zWTM s s圓軸的彎扭組合變形；圓軸的彎扭組合變形；6)拉拉(壓壓)、彎、扭組合變形、彎、扭組合變形的的強(qiáng)度計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算橫截面彎曲和拉壓的正應(yīng)力并代數(shù)相加減；計(jì)算橫截面彎曲和拉壓的正應(yīng)力并代數(shù)相加

16、減；計(jì)算扭矩在橫截面的切應(yīng)力；計(jì)算扭矩在橫截面的切應(yīng)力；采用上采用上 (2)式進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算；式進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算；9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合解解：1)內(nèi)力分析內(nèi)力分析WTMCC223r s s321030106 . 15 . 193322 MPa8 .82s s C截面為危險(xiǎn)截面：截面為危險(xiǎn)截面： mkN6 . 1mkN5 . 1|CCTM2)強(qiáng)度校核強(qiáng)度校核6kN例例9-3 圖示懸臂梁直徑圖示懸臂梁直徑d=30mm，材料，材料s s=85MPa，試按第三，試按第三強(qiáng)度理論較核梁的強(qiáng)度強(qiáng)度理論較核梁的強(qiáng)度500500ACB3kN1.6kNm+1.6kNmTM-1.5kNm二、雙

17、向彎曲與扭轉(zhuǎn)二、雙向彎曲與扭轉(zhuǎn)9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合對于圓軸，由于對稱性，同一橫截面上兩個(gè)方向?qū)τ趫A軸，由于對稱性，同一橫截面上兩個(gè)方向的彎矩可以矢量合成，按單一彎矩計(jì)算：的彎矩可以矢量合成，按單一彎矩計(jì)算：可以證明兩平面彎矩圖所有尖點(diǎn)間的合成彎可以證明兩平面彎矩圖所有尖點(diǎn)間的合成彎矩圖為凹曲線，因此危險(xiǎn)截面可能在兩個(gè)平矩圖為凹曲線，因此危險(xiǎn)截面可能在兩個(gè)平面彎矩圖的所有尖點(diǎn)處；面彎矩圖的所有尖點(diǎn)處；22zyMMM WTMWTM22r422r375. 0 s ss s，注意圓軸彎扭組合相當(dāng)應(yīng)力公式中的注意圓軸彎扭組合相當(dāng)應(yīng)力公式中的W是抗是抗彎截面系數(shù)。彎截面系數(shù)。9

18、-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合MPa7 .82223rs ss s WTMC例例9-4 已知已知dA=20cm，dB=10cm，a=0.5m，軸徑，軸徑d=50mm，材料，材料s s=100MPa，F(xiàn)1=2kN，F(xiàn)2=4kN，不計(jì)自重，不計(jì)自重， 用第三強(qiáng)度理論校核軸用第三強(qiáng)度理論校核軸強(qiáng)度強(qiáng)度。F2BAdCDF1aaaMyF2a=1kNm0.5kNmMzF1a/2=0.5kNm解：解：1)作計(jì)算簡圖作計(jì)算簡圖mkN2 . 021 ABAdFTT2)作作Mz、My兩平面內(nèi)的兩平面內(nèi)的彎矩圖彎矩圖mkN7 . 0kN.m1.22 AyAzACyCMMMMM3)強(qiáng)度校核強(qiáng)度校核F2

19、F1yzxTBTA9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合xyGFyFz3FS2TT例例9-5 圖示傳動(dòng)軸，傳遞功率圖示傳動(dòng)軸，傳遞功率7kW，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速200r/min。皮帶輪。皮帶輪B重重G=1.8kN。齒輪。齒輪A嚙合力嚙合力Fn與齒輪節(jié)圓切線夾角為與齒輪節(jié)圓切線夾角為20o。s s=80MPa，按第三強(qiáng)度理論設(shè)計(jì)軸的直徑。，按第三強(qiáng)度理論設(shè)計(jì)軸的直徑。 zyD1ABCD200200400f f300f f500D2FS1=2FS2FS2GG20oFnFyFz解：解：1)作計(jì)算簡圖作計(jì)算簡圖2)(212S1S2DFFDFTz 9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合2)作

20、彎矩圖作彎矩圖(My、 Mz)mkN334. 09549 nPTMyMz0.446kNm0.8kNm0.16kNm0.36kNmkN23. 2/22 DTFzkN03. 4)/2(3312S DTFkN81. 020tgo zyFF3)確定軸徑：確定軸徑：mkN88. 022 zyDMMM22r3s ss s WTMDmm3 .49 d扭矩處處相同，由彎矩扭矩處處相同，由彎矩圖不難看出：圖不難看出：D截面為截面為危險(xiǎn)截面危險(xiǎn)截面xyGFyFz3FS2TTCD9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合例例9-6 圖示曲軸尺寸：圖示曲軸尺寸：r=60mm，l/2=65mm，l1/2=32mm

21、，a=22mm。連桿軸頸直徑。連桿軸頸直徑d1=50mm，主軸頸直徑，主軸頸直徑d=60mm。曲柄截面曲柄截面IIIIII的尺寸為：的尺寸為：b=22mm，h=102mm。作用于曲。作用于曲軸上的力有：連桿軸徑上的力軸上的力有：連桿軸徑上的力 FP1=32kN，F(xiàn)P2=17kN，曲柄，曲柄慣性力慣性力F1=3kN，平衡重慣性力，平衡重慣性力F2=7kN。材料。材料s s=120MPa， 試校核曲軸的強(qiáng)度。試校核曲軸的強(qiáng)度。d1l1/2al/2bl1/2l/2badrhIIIIIIIIIIIIF1F1FP1F2F2FP2ABMeFAyFByFAzFBz解：解：1)求支反力求支反力：kN20)22

22、(2112P1 FFFFFByAykN5 . 82/P2 FFFBzAzmkN02. 1P2e rFM2)危險(xiǎn)截面及分析組合變形：危險(xiǎn)截面及分析組合變形：軸頸中央軸頸中央I截面：雙向彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形；截面：雙向彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形；主軸頸與曲柄交界面主軸頸與曲柄交界面II截面截面：雙向彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形；雙向彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形；曲柄切于主軸頸的曲柄切于主軸頸的III截面：彎曲、扭轉(zhuǎn)與壓縮組合變形。截面：彎曲、扭轉(zhuǎn)與壓縮組合變形。9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合OyzxF1F1FP1F2F2FP2ABl/2l/2l1/2l1/2rIIIIII3)連桿軸頸的強(qiáng)度計(jì)算：連桿軸頸的強(qiáng)度

23、計(jì)算：xy平面內(nèi)的彎矩：平面內(nèi)的彎矩： I截面內(nèi)力：截面內(nèi)力：mkN17. 12/)(2/121I lFFlFMAyzxz平面內(nèi)的彎矩：平面內(nèi)的彎矩：mkN553. 02/I lFMAzy扭矩：扭矩：mkN51. 0I rFTAz合成彎矩：合成彎矩：mkN29. 122I yzMMM用第四強(qiáng)度理論校核強(qiáng)度：用第四強(qiáng)度理論校核強(qiáng)度：MPa11175. 0I2I2Ir4s ss s WTM9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合MeFAyFByFAzFBzOyzxF1F1FP1F2F2FP2ABl/2l/2l1/2l1/2rI4)主軸頸的強(qiáng)度計(jì)算：主軸頸的強(qiáng)度計(jì)算：mkN44. 0II a

24、FMByzxz平面內(nèi)的彎矩：平面內(nèi)的彎矩：mkN187. 0II aFMBzy扭矩：扭矩：mkN02. 1eII MT合成彎矩：合成彎矩：mkN478. 022II yzMMMMPa4 .4775. 0II2II2IIr4s ss s WTM9-4 9-4 扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合扭轉(zhuǎn)與彎曲的組合MeFAyFByFAzFBzOyzxF1F1FP1F2F2FP2ABl/2l/2l1/2l1/2rII用第四強(qiáng)度理論校核強(qiáng)度：用第四強(qiáng)度理論校核強(qiáng)度：xy平面內(nèi)的彎矩：平面內(nèi)的彎矩： II截面內(nèi)力：截面內(nèi)力：5)曲柄的強(qiáng)度計(jì)算：曲柄的強(qiáng)度計(jì)算：kN132N FFFBymkN765. 02/e dFMMBzxmkN66. 0)2/( baFMByzmkN281. 0)2/( baFMTBzykN5 . 8Q BzFF危險(xiǎn)點(diǎn)有危險(xiǎn)點(diǎn)有C點(diǎn)點(diǎn)(s smax