采場(chǎng)支護(hù)設(shè)計(jì)

1、第二章第二章 采場(chǎng)采場(chǎng)“支架支架圍巖圍巖”關(guān)系（支護(hù)強(qiáng)度）的確定關(guān)系（支護(hù)強(qiáng)度）的確定 支架對(duì)頂板的工作狀態(tài)（回顧）支架對(duì)頂板的工作狀態(tài)（回顧）（1）支架對(duì)直接頂?shù)墓ぷ鳡顟B(tài)）支架對(duì)直接頂?shù)墓ぷ鳡顟B(tài) “給定載荷給定載荷”方案方案 在頂板巖層沉降過(guò)程中，支架對(duì)直接頂?shù)墓ぷ鳡顟B(tài)按“給定載荷”考慮是接近實(shí)際的。無(wú)論頂板沉降到什么位置，直接頂給支架的作用力可以近似地看成是恒定的。 fz直接頂懸頂系數(shù)， Ls 懸頂距，m；Lk控頂距，m；S0支護(hù)合力作用點(diǎn)到煤壁距離，m；nz 采場(chǎng)支護(hù)合力作用點(diǎn)系數(shù)，nz = S0/LkzKSznLLf2)/1 (2Ls=0時(shí)，時(shí)，A；Ls很大時(shí)，很大時(shí)，A；S0=（Ls

2、+Lk）/2時(shí)，時(shí)，AzzzfMAzKSznLLf2)/1 (220KSKSZZKLLLLMSLR022SLLLMRKKSZZ力矩平衡力矩平衡支架對(duì)頂板的工作狀態(tài)（回顧）支架對(duì)頂板的工作狀態(tài)（回顧）（2）支架對(duì)基本頂?shù)墓ぷ鳡顟B(tài)）支架對(duì)基本頂?shù)墓ぷ鳡顟B(tài)“給定變形給定變形”和和“限定變限定變形形”“給定變形給定變形”工作方案工作方案在巖梁由端部斷裂到沉降至最終位態(tài)的整個(gè)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中，支架只能在一定范圍內(nèi)降低巖梁運(yùn)動(dòng)速度，但不能對(duì)巖梁的運(yùn)動(dòng)起到阻止作用。 巖梁運(yùn)動(dòng)全過(guò)程中支架作用力與頂板壓力之間的關(guān)系巖梁運(yùn)動(dòng)全過(guò)程中支架作用力與頂板壓力之間的關(guān)系 iiQRiikQPL或 KAZALcKmhh) 1(

3、巖梁運(yùn)動(dòng)至最終狀態(tài)時(shí)巖梁運(yùn)動(dòng)至最終狀態(tài)時(shí)的頂板下沉量：的頂板下沉量： 支架對(duì)頂板的工作狀態(tài)支架對(duì)頂板的工作狀態(tài)KAALhCS為防止支架在巖梁運(yùn)動(dòng)過(guò)程中被壓死，最大允許縮量須滿足：maxAh 支架對(duì)頂板的工作狀態(tài)支架對(duì)頂板的工作狀態(tài)ATThER巖梁運(yùn)動(dòng)結(jié)束后，支架實(shí)際受力支架實(shí)際受力ET支架的綜合剛度 “限定變形限定變形”工作方案工作方案 采場(chǎng)支架對(duì)巖梁運(yùn)動(dòng)采取“限定變形”，是指采場(chǎng)支架對(duì)巖梁運(yùn)動(dòng)進(jìn)行必要的限制。 在支架阻力的作用下，巖梁不能沉降至最低位態(tài)。巖梁進(jìn)入穩(wěn)定時(shí)的位態(tài)（巖梁運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定時(shí)采場(chǎng)頂板下沉量）由采場(chǎng)支架的阻抗力所限定。 支架在“限定變形”狀態(tài)下工作時(shí)，支架阻力與取得平衡的巖梁位態(tài)

4、之間存在著一定的力學(xué)關(guān)系，可以建立兩者間的力學(xué)方程。在支架剛度一定的條件下，要求控制的位態(tài)愈高，所需支架的阻抗力越大。支架對(duì)頂板的工作狀態(tài)支架對(duì)頂板的工作狀態(tài)支護(hù)強(qiáng)度概念支護(hù)強(qiáng)度支護(hù)強(qiáng)度是指單位面積上支架給予頂板的支撐力。 從安全角度出發(fā)，除易碎直接頂采場(chǎng)外，支護(hù)強(qiáng)度使越大越好，但從經(jīng)濟(jì)角度出發(fā)，應(yīng)該在保證安全的前提下，盡可能減少支護(hù)強(qiáng)度，因?yàn)橹Ъ軓?qiáng)度的提高是以增加材料的投入為代價(jià)的。既安全又經(jīng)濟(jì)的支護(hù)強(qiáng)度稱為合理的支護(hù)強(qiáng)度。合理的支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)該能杜絕下列頂板事故：剪切冒落、滑動(dòng)冒落、沖擊冒落；應(yīng)該盡可能抑制下列頂板壓力顯現(xiàn)：臺(tái)階下沉、破碎、離層、懸頂、沖擊載荷。針對(duì)不同的控制要求，支護(hù)強(qiáng)度是不

5、同的，通常我們說(shuō)的某一面的支護(hù)強(qiáng)度是多少，是指針對(duì)一定的頂板控制而言的，因而不能籠統(tǒng)的認(rèn)為該面的頂板壓力就等于測(cè)得的支護(hù)強(qiáng)度。 巖重法巖重法 “支架支架圍巖圍巖”關(guān)系理論關(guān)系理論。 人們通過(guò)實(shí)驗(yàn)室和現(xiàn)場(chǎng)的調(diào)壓試驗(yàn)，很早就提出了頂板下沉量和支護(hù)強(qiáng)度之間存在的雙曲線關(guān)系雙曲線關(guān)系。 該關(guān)系指出：要減少頂板下沉量，就必須以提高支護(hù)強(qiáng)度為代價(jià)。 PTh第一節(jié)第一節(jié) 支護(hù)強(qiáng)度的研究現(xiàn)狀支護(hù)強(qiáng)度的研究現(xiàn)狀 “傳遞巖梁傳遞巖梁”理論注意到上述雙曲線只能定性的描述支架圍巖關(guān)系，因而基于梁式結(jié)構(gòu)的力學(xué)模型，提出了位態(tài)方程的概念和表達(dá)式iAThhKAp 式中： A直接頂作用力 控頂末排最大頂板下沉量； 要控制的頂

6、板下沉量； K位態(tài)常數(shù)，由巖梁參數(shù)和控頂距決定。 Ahih該公式除闡明了支架圍巖之間的雙曲線關(guān)系外，還進(jìn)一步指明了直接頂在位態(tài)方程中的作用。在具體采場(chǎng)，可計(jì)算出 ，K則不能定量計(jì)算，因?yàn)椋?Ah式中 ， ， 分別是老頂厚度、密度和運(yùn)動(dòng)步距； 控頂距； 巖重分配系數(shù)。 與巖梁斷裂位置、結(jié)構(gòu)形式、物理性質(zhì)、支架性能等有關(guān)系，只有搞清這些關(guān)系后，才能定量計(jì)算，然而，要搞清這些關(guān)系幾乎是不可能的。 EMECTKKLTKKTEELKCMK一、一、“煤壁、支架煤壁、支架老頂老頂”支撐系統(tǒng)的力學(xué)性質(zhì)支撐系統(tǒng)的力學(xué)性質(zhì)對(duì)老頂來(lái)講，其支撐點(diǎn)只有前支點(diǎn)煤壁端（包括支架）煤壁端（包括支架）和后支點(diǎn)采空區(qū)矸石采空區(qū)矸

7、石兩個(gè)，如果把巖梁斷口處視為鉸接，不考慮接觸點(diǎn)的彎矩，則該支撐體系屬超靜定結(jié)構(gòu)，其力學(xué)模型簡(jiǎn)圖如圖所示顯然，該體系用數(shù)學(xué)力學(xué)方法是難以解算的，因?yàn)槔享數(shù)淖冃螀f(xié)調(diào)方程很難建立。 第二節(jié)第二節(jié) 支架圍巖的一般關(guān)系支架圍巖的一般關(guān)系二、支架圍巖的一般關(guān)系二、支架圍巖的一般關(guān)系 為了進(jìn)一步研究支架圍巖的一般關(guān)系，首先要建立一般采場(chǎng)的頂板結(jié)構(gòu)模型。1、一般老頂?shù)慕Y(jié)構(gòu)模型、一般老頂?shù)慕Y(jié)構(gòu)模型沉積巖層中存在許多分層弱面，這些弱面把頂板分解成許多厚度不同的分層，假定從煤層到68倍采高范圍內(nèi)的頂板由分層厚度相等和力學(xué)性質(zhì)完全相同的巖層組成，這種條件下的巖層運(yùn)動(dòng)狀態(tài)如圖所示。老頂巖層由若干分層組成，且每一分層間存

8、在離層，觸矸點(diǎn)位置也不同。 在具體采場(chǎng)，分層厚度和巖層強(qiáng)度發(fā)生變化時(shí)，將引起巖層運(yùn)動(dòng)的組合形式、離層量和觸矸點(diǎn)的差異，但其運(yùn)動(dòng)機(jī)理與如圖中模型是一致的。2、支架、支架圍巖關(guān)系圍巖關(guān)系（1 1）支架與直接頂?shù)年P(guān)系）支架與直接頂?shù)年P(guān)系直接頂直接覆蓋于煤層上，一般情況下，采場(chǎng)支架要控制住其全部作用力（大懸頂是則不需要控制全部作用力）。設(shè)直接頂作用力為A，則支護(hù)強(qiáng)度PT的最低限度PT=A。然而，在現(xiàn)場(chǎng)礦壓觀測(cè)中，大量存在頂板大變形、支架荷載頂板大變形、支架荷載小小于直接頂?shù)淖饔昧，隨著頂板下沉量的增大，支架載荷越來(lái)越?。ㄌ貏e在鉆底嚴(yán)重的采場(chǎng)）。形成這種支架圍巖關(guān)系有兩種可能的巖層狀態(tài):一是直接頂自身

9、離層自身離層,上位直接頂在采空區(qū)觸矸；二是直接頂與老頂離層與老頂離層,直接頂在采空區(qū)整體觸矸。 這兩種狀態(tài)下支架極易被直接頂推垮直接頂推垮或老頂來(lái)壓時(shí)沖老頂來(lái)壓時(shí)沖垮垮,因此是不安全的支架圍巖關(guān)系,一旦現(xiàn)場(chǎng)發(fā)現(xiàn)這種現(xiàn)象,要及時(shí)糾正。（2 2）支架與老頂?shù)年P(guān)系）支架與老頂?shù)年P(guān)系設(shè)老頂由m個(gè)分層組成，在采空區(qū)中，各分層間存在離層。 當(dāng)支護(hù)強(qiáng)度僅等于等于直接頂作用力A時(shí)，老頂各層自由沉降，各分層間自由離層； 當(dāng)支護(hù)強(qiáng)度大于支護(hù)強(qiáng)度大于A時(shí)，下位老頂若干分層在控頂區(qū)上方將壓緊，明顯離層出現(xiàn)在作用段以上的分層中。 作用段分層的懸露長(zhǎng)度將增加，頂板下沉量隨之減小。 這種現(xiàn)象在現(xiàn)場(chǎng)礦壓觀測(cè)中也經(jīng)常測(cè)到，即支

10、護(hù)強(qiáng)度提高后，頂板下沉量明顯減小。 支護(hù)阻力對(duì)老頂?shù)目刂企w現(xiàn)在以下兩個(gè)方面：一是厚度厚度方向控制的范圍方向控制的范圍，二是頂板下沉量頂板下沉量（即控制厚度范圍內(nèi)老頂?shù)南鲁亮浚?隨著支護(hù)強(qiáng)度的提高，控制范圍從i個(gè)分層到i+1個(gè)分層時(shí)（im），此過(guò)渡階段中頂板下沉量不出現(xiàn)明顯變化。一般（層狀）老頂模型下的支架圍巖關(guān)系可用圖表示。 圖2-7中，一個(gè)曲線臺(tái)階代表了支架對(duì)一個(gè)分層的作用關(guān)系，老頂有幾個(gè)分層，曲線上就有幾個(gè)臺(tái)階。 當(dāng)老頂只有一個(gè)分層時(shí)，支架圍巖關(guān)系變?yōu)閳D2.8中的實(shí)線所示的形式，即只有一個(gè)曲線臺(tái)階。在曲線臺(tái)階曲線臺(tái)階中， 垂直線段垂直線段表示支護(hù)強(qiáng)度增加時(shí)，控制住老頂?shù)南鲁亮?，減緩老頂?shù)?/p>

11、來(lái)壓速度，增加直接頂與老頂間的接觸應(yīng)力。 曲線部分曲線部分則表示支護(hù)強(qiáng)度已大到能控制住老頂下沉量，且支護(hù)強(qiáng)度隨下沉量的減小而增加。當(dāng)老頂由很多分層組成時(shí)，支護(hù)圍巖關(guān)系就變?yōu)閳D2-8中的虛線所示的形式，即無(wú)垂直線段。該虛線是將圖2-7中的小臺(tái)階抹平后的曲線，即為圖2-7所示的近似形式。支架圍巖一般關(guān)系的抽象支架圍巖一般關(guān)系的抽象 cd陰影部分陰影部分為非法工作區(qū)，b c段段為梁式結(jié)構(gòu)給定變形（hA）工作段，bc段段為拱梁或類拱結(jié)構(gòu)分層壓實(shí)時(shí)的工作段，S為離層壓實(shí)量，K為直接頂與老頂間的接觸應(yīng)力，ab或或ab 段段為限定變形工作段。 PThhAAPminPmaxabbcKSd非法區(qū)iAThhKAp

12、KTEELKCMK2.3 支護(hù)強(qiáng)度的定量計(jì)算支護(hù)強(qiáng)度的定量計(jì)算 支護(hù)強(qiáng)度的計(jì)算是一個(gè)靜不定問(wèn)題，企圖依靠精確的力學(xué)方法幾乎是不可能的，只能采用半定量的支架圍巖關(guān)系、量化控制準(zhǔn)則和成功經(jīng)驗(yàn)相結(jié)合的方法。 下面按工作面不同推進(jìn)階段，介紹支護(hù)強(qiáng)度的計(jì)算方法。 以“支”為準(zhǔn)則的計(jì)算方法 以“防滑”為準(zhǔn)則的計(jì)算方法。一、直接頂初次垮落期間一、直接頂初次垮落期間(0Lz) 支的準(zhǔn)則：支的準(zhǔn)則：把直接項(xiàng)安全地切落在采空區(qū)。如基本支護(hù)達(dá)不到要求，則考慮其它措施。 力學(xué)保證條件：力學(xué)保證條件：支架至少能承擔(dān)起直接頂初次直接頂初次垮落步距一半的重力垮落步距一半的重力。 支護(hù)強(qiáng)度支護(hù)強(qiáng)度 p：式中Lk控頂距；z直接

13、頂密度。KZZZLLMp2(b)(a)L0lklkL0LzLk直接頂初次垮落示意圖直接頂初次垮落示意圖KZZZLLMp2二、老頂初次來(lái)壓期間二、老頂初次來(lái)壓期間(Lz-C0） 支的準(zhǔn)則：支的準(zhǔn)則： 防止直接頂向采空區(qū)推垮； 讓老頂緩慢沉降到要求的位態(tài)(防止沖擊)； 保證支柱不被壓死； 對(duì)可能發(fā)生剪切的采場(chǎng)，應(yīng)采取特殊的處理方法，并進(jìn)行采場(chǎng)來(lái)壓預(yù)報(bào)。 力學(xué)保證條件：力學(xué)保證條件： 增加支柱初撐力和工作阻力，使直接頂和老頂緊貼(加大泵壓，穿鞋或用大噸位升柱器等措施)； 支架能在不被壓死的情況下，承擔(dān)起老頂?shù)牟糠肿饔昧腿恐苯禹數(shù)淖饔昧Α?)( a)老頂初次來(lái)壓示意圖老頂初次來(lái)壓示意圖C0LkKT

14、EELKCMAP20二、老頂初次來(lái)壓期間二、老頂初次來(lái)壓期間(Lz-C0） 支護(hù)強(qiáng)度支護(hù)強(qiáng)度式中， ME、E、C0分別為老頂厚度、密度和初次來(lái)壓步距； KT巖重分配系數(shù)，受直接頂頂厚度與采高之比N的控制KTEELKCMAP20二、老頂初次來(lái)壓期間二、老頂初次來(lái)壓期間(Lz-C0） 大量研究表明，采空區(qū)充填得越實(shí)，支架承受的老頂作用力越小。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)控制的經(jīng)驗(yàn)一般條件采場(chǎng)的KT可按表2-1選取。NN11N 2.52.5N 5N5KT22N38（N-2.5）+510000表表2-1 KT選取表選取表二、老頂初次來(lái)壓期間二、老頂初次來(lái)壓期間(Lz-C0） N1時(shí)，表明直接頂很薄，堅(jiān)硬基本頂來(lái)壓猛烈，支

15、架必須承擔(dān)初次來(lái)壓步距內(nèi)1/4的巖重。如基本支護(hù)達(dá)不到要求，則采取特種支護(hù)或其它措施。 1N2.5時(shí)，表明采空區(qū)充填一般，頂板下沉量和來(lái)壓強(qiáng)度隨N的增加而線性減小，需承擔(dān)的基本頂作用力也越來(lái)越小。 2.5N5時(shí)，表明采空區(qū)基本充填滿，幾乎可以不考慮基本頂?shù)淖饔昧Α?N5時(shí)，表明垮落直接頂與基本頂接實(shí)，支架可完全不考慮基本頂?shù)淖饔昧ΑＶ苯禹斪饔昧χ苯禹斪饔昧的計(jì)算的計(jì)算22)(KKSZZLLLMA)1 (KSZZLLMAKKSKSZZLLLLLMA)2()(2當(dāng)懸頂距Ls 2m 時(shí)，表明，當(dāng)懸頂距較小時(shí)，懸頂與采空區(qū)已垮矸石很難接觸以傳遞直接頂?shù)闹亓?，所以，?yīng)按力矩平衡力矩平衡來(lái)求A。當(dāng)懸頂距

16、Ls2m時(shí)，表明當(dāng)懸頂距較大時(shí)，自身有一定支承能力，其作用力無(wú)須支架全部承擔(dān)，懸頂斷裂后，在沉降過(guò)程中，根據(jù)靜力平衡靜力平衡，支架必須承受懸頂?shù)娜恐亓Γú豢紤]力矩的作用）。長(zhǎng)懸頂觸矸后，直接頂給支架的作用力由下式給出。對(duì)比上兩式，可得出前者計(jì)算出的A大于后者，前者考慮了長(zhǎng)懸頂沒(méi)觸矸時(shí)的靜力平衡，計(jì)算的結(jié)果較安全，一般情況下我們用前者計(jì)算A。三、正常推進(jìn)階段三、正常推進(jìn)階段 支的準(zhǔn)則：支的準(zhǔn)則： 在類拱結(jié)構(gòu)采場(chǎng)，防止類拱在煤壁處切落(沿圖2-10中AB、CD線) 梁式結(jié)構(gòu)采場(chǎng)防止老頂來(lái)壓時(shí)出現(xiàn)大的臺(tái)階下沉和沖擊； 多巖梁結(jié)構(gòu)采場(chǎng)防止上位巖梁對(duì)下位巖梁的沖擊； 防止支柱壓死。 力學(xué)保證條件：力學(xué)

17、保證條件： 類拱結(jié)構(gòu)類拱結(jié)構(gòu)采場(chǎng)保證支架能支住直接頂和懸跨度一半的老頂重量； 在給定變形狀態(tài)給定變形狀態(tài)工作時(shí)，必須能支住直接頂并能承擔(dān)部分老頂?shù)淖饔昧?、以減少老頂?shù)膩?lái)壓速度； 在限定變形狀態(tài)限定變形狀態(tài)下工作時(shí)，必須能支住與要求控制的頂板下沉量頂板下沉量hi對(duì)應(yīng)的老頂懸跨度老頂懸跨度Li的部分及直接頂?shù)娜孔饔昧ΑＨ?、正常推進(jìn)階段三、正常推進(jìn)階段 支護(hù)強(qiáng)度支護(hù)強(qiáng)度hA-頂板最大下沉量; hi-要求控制約頂板下沉量;ME,E, C-第一巖梁的厚度、密度和周期來(lái)壓步距KEELCMAP2KTEELKCMAPiKTAEEhLKhCMAPKTEELKCMAP2類拱結(jié)構(gòu)下：給定變形下：限定變形下：多巖梁

18、結(jié)構(gòu)下： 說(shuō)明： 上述支護(hù)強(qiáng)度是對(duì)應(yīng)所限定的力學(xué)條件的，當(dāng)應(yīng)用到具體礦區(qū)時(shí)，若有可靠的類似條件采場(chǎng)的實(shí)測(cè)支護(hù)強(qiáng)度，則可用該值修正計(jì)算的結(jié)果。 若計(jì)算出的pT大于450 KN/m 2，則單體支柱一般難以達(dá)到這個(gè)值，此時(shí)系統(tǒng)取450 KN/m2，剩余的壓力由特種支護(hù)來(lái)承擔(dān)。支護(hù)強(qiáng)度定量計(jì)算總結(jié)（支）支護(hù)強(qiáng)度定量計(jì)算總結(jié)（支） 直接頂作用力直接頂作用力A 初次垮落，L0=Lz，K0=2，n=1 正?？迓?，K0=1， L0=（Ls+Lk）， n=2， Ls2m； L0=（Ls+Lk）， Ls 2m 部分老頂作用力部分老頂作用力B 初次來(lái)壓，C=C0/2，hA= hi 周期來(lái)壓，C 類拱：KT=2 ，h

19、A= hi 給定變形： hA= hi 限定變形： 多巖梁： KT=1/2； hA= hinKnZZLKLMA00iKTAEEhLKhCMB四、防止直接頂滑動(dòng)的支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算四、防止直接頂滑動(dòng)的支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算 防滑準(zhǔn)則：防滑準(zhǔn)則： 老頂一般自身能形成平衡結(jié)構(gòu)，采場(chǎng)支護(hù)設(shè)計(jì)時(shí)如果以“讓壓”為原則，支架除承受直接頂?shù)娜孔饔猛猓€需使直接頂與老頂有足夠大的接觸壓力，使直接頂與老頂緊貼，防止直接頂頂向采空區(qū)方向滑動(dòng)。 （一）老頂初次來(lái)壓期間（一）老頂初次來(lái)壓期間 （二）正常推進(jìn)階段（二）正常推進(jìn)階段()( a)老頂初次來(lái)壓示意圖老頂初次來(lái)壓示意圖C0Lk0KsKzzTfLLLQMAP0sin)(00)1

20、( 2sinCKMHz式中 H采高； K碎脹系數(shù)式中，A直接頂作用力； Q由老頂結(jié)構(gòu)形式?jīng)Q定的摩擦力安全系數(shù)(見表2-2) f老頂與直接頂之間的摩擦系數(shù)，一般取0.3； 0老頂初次來(lái)壓完成后的頂板下沉角。(一一)老頂初次來(lái)壓期間老頂初次來(lái)壓期間支護(hù)強(qiáng)度支護(hù)強(qiáng)度KsKzzTfLLLQMAP0sin)(00)1 ( 2sinCKMHz(一一)老頂初次來(lái)壓期間老頂初次來(lái)壓期間結(jié)構(gòu)形式類拱拱梁梁安全系數(shù)Q1.523表表2-2 安全系數(shù)安全系數(shù)Q選取表選取表（二）正常推進(jìn)階段（二）正常推進(jìn)階段式中，老頂周期來(lái)壓完成后的頂板下沉角。支護(hù)強(qiáng)度：支護(hù)強(qiáng)度：KsKzzTfLLLQMAPsin)(CKMHz)1

21、(sin五、合理支護(hù)強(qiáng)度的確定五、合理支護(hù)強(qiáng)度的確定 根據(jù)前面按“支的準(zhǔn)則”和“防滑準(zhǔn)則”計(jì)算的支護(hù)強(qiáng)度，取其中的最大值為合理支護(hù)強(qiáng)度其中的最大值為合理支護(hù)強(qiáng)度，這樣既可以防止直接頂滑動(dòng)，又可以防止出現(xiàn)動(dòng)壓沖擊和臺(tái)階下沉。 關(guān)于類似大同、北京礦務(wù)局特別堅(jiān)硬頂板工作面墩柱支護(hù)設(shè)計(jì)方法將在后面章節(jié)專門闡述。 利用獲得的頂板運(yùn)動(dòng)參數(shù)和有關(guān)公式，可以計(jì)算出任一采場(chǎng)合理的支護(hù)強(qiáng)度。六、實(shí)例 某采場(chǎng)直接頂厚度5.2m，初次垮落步距12.8m，懸頂距1m，采高2m，傾角12，老頂厚6.4m，拱梁結(jié)構(gòu)，初次來(lái)壓步距25m，周壓步距10 m，采場(chǎng)控頂距4m，試按照支的準(zhǔn)則求各推進(jìn)階段的合理支護(hù)強(qiáng)度（給定變形）。

22、2208428 .12252 . 52mkNLLMPKZZZ1）直接頂初次垮落階段）直接頂初次垮落階段支護(hù)強(qiáng)度8m Lz=12.8m 18m六、實(shí)例再計(jì)算NMZ/H5.2/2=2.6，查表2-1，得KT38(2.6-2.5)+5=8.82）老頂初次來(lái)壓期間）老頂初次來(lái)壓期間22222/1 .2034)41 (252 . 5)(mkNLLLMAKKsZZ20/9 .25948 . 8225254 . 61 .2032mkNLKCMAPKTEE支護(hù)強(qiáng)度支護(hù)強(qiáng)度 pe = 241.3ln(C0)-15.5N+52.6hm = 241.3ln(25)-15.55.2/2+52.62=841.6基本頂初

23、次來(lái)壓當(dāng)量基本頂初次來(lái)壓當(dāng)量六、實(shí)例六、實(shí)例3）正常推進(jìn)階段）正常推進(jìn)階段由式(2-9)得，p248.4kN/m22/6 .24848 . 810254 . 61 .203mkNLKCMAPKTEE六、實(shí)例六、實(shí)例4）防滑檢驗(yàn)）防滑檢驗(yàn)由式(2-12)、式(2-14)得，老頂初次來(lái)壓期間和正常推進(jìn)階段防滑要求的支護(hù)強(qiáng)度均小于相應(yīng)階段的“支”的支護(hù)強(qiáng)度KNfLLLQMAPKsKzzT3 .24143 . 00352. 0) 14(252 . 52203sin)(00352. 025)3 . 11 (2 . 52 2)1 ( 2sin00CKMHz初次來(lái)壓期間初次來(lái)壓期間六、實(shí)例六、實(shí)例4）防滑檢驗(yàn)）防滑檢驗(yàn)因此，分別取259.9kN/m2和248.6kN/m2為采場(chǎng)的支護(hù)強(qiáng)度。KNfLLLQMAPKsKzzT8 .22643 . 0044.