《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》修訂

1、l 增加提到有關(guān)規(guī)范名稱，如荷載規(guī)范、冷彎增加提到有關(guān)規(guī)范名稱，如荷載規(guī)范、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范、抗震規(guī)范（包括薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范、抗震規(guī)范（包括建建筑抗震設(shè)計規(guī)范筑抗震設(shè)計規(guī)范、構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范、中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖）等。但防火規(guī)范）等。但防火規(guī)范是在第是在第8章章8.9.4條中提到。條中提到。l 焊縫質(zhì)量級別如何取用，放焊縫質(zhì)量級別如何取用，放7.1.17.1.1條。條。l 按新規(guī)定增加此一章。主要列出按新規(guī)定增加此一章。主要列出建筑結(jié)構(gòu)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計術(shù)語和符號標(biāo)準設(shè)計術(shù)語和符號標(biāo)準（GB/T50083-97GB/T50083-97）中沒）中沒有

2、的術(shù)語（如腹板有的術(shù)語（如腹板“通用高厚比通用高厚比”等），但符等），但符號列出較全。號列出較全。l 新增加了新增加了 3.2節(jié)節(jié) 荷載和荷載效應(yīng)計算荷載和荷載效應(yīng)計算l 3.2.13.2.1條條 修訂后的荷載規(guī)范將屋面均布活荷載標(biāo)準值修訂后的荷載規(guī)范將屋面均布活荷載標(biāo)準值統(tǒng)一規(guī)定為統(tǒng)一規(guī)定為0.5kN/m0.5kN/m2 2（原規(guī)定分（原規(guī)定分0.30.3、0.50.5、0.7kN/m0.7kN/m2 2三級），但注明三級），但注明“對不同結(jié)構(gòu)可按有關(guān)設(shè)計規(guī)范作對不同結(jié)構(gòu)可按有關(guān)設(shè)計規(guī)范作0.2kN/m0.2kN/m2 2的增減的增減”。所以本規(guī)范在本條注明了。所以本規(guī)范在本條注明了“對支對

3、支承輕屋面的構(gòu)件或結(jié)構(gòu)，當(dāng)僅有一個可變荷載且受荷承輕屋面的構(gòu)件或結(jié)構(gòu)，當(dāng)僅有一個可變荷載且受荷面積超過面積超過60m60m2 2時，取時，取0.3kN/m0.3kN/m2 2 ” ；對重屋面由于增加；對重屋面由于增加了以永久荷載為主的組合，不再提高屋面活荷載。了以永久荷載為主的組合，不再提高屋面活荷載。l 3.2.13.2.1條條 結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 0 0，統(tǒng)一標(biāo)準統(tǒng)一標(biāo)準7.0.37.0.3條注條注“對設(shè)計工作壽命為對設(shè)計工作壽命為2525年的結(jié)構(gòu)構(gòu)年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，各結(jié)構(gòu)規(guī)范可根據(jù)各自情況確定件，各結(jié)構(gòu)規(guī)范可根據(jù)各自情況確定 0 0值值”。本規(guī)范根據(jù)工作壽命本規(guī)范根據(jù)工作壽命5

4、050年時年時 0 01.01.0，工作壽命，工作壽命5 5年時年時 0 00.90.9，故規(guī)定工作壽命，故規(guī)定工作壽命2525年取年取 0 00.950.95。l 3.2.23.2.2條條 原規(guī)范對重級工作制吊車梁，將荷載規(guī)范規(guī)定原規(guī)范對重級工作制吊車梁，將荷載規(guī)范規(guī)定的橫向水平荷載乘以增大系數(shù)以考慮吊車的搖擺力。現(xiàn)改的橫向水平荷載乘以增大系數(shù)以考慮吊車的搖擺力?，F(xiàn)改為按下式計算：為按下式計算：HK= Pkmax式中式中Pkmax為吊車輪壓標(biāo)準值；系數(shù)為吊車輪壓標(biāo)準值；系數(shù) 0.1（一般軟鉤），（一般軟鉤），0.15( (抓斗、磁盤抓斗、磁盤) )和和0.2（硬鉤）。（硬鉤）。 根據(jù)根據(jù)起重

5、機設(shè)計規(guī)范起重機設(shè)計規(guī)范（GB3811-83GB3811-83），按吊車利用），按吊車利用等級（即循環(huán)次數(shù)，分為等級（即循環(huán)次數(shù)，分為U U0 0-U-U9 9等等1010級）和載荷狀態(tài)（載荷級）和載荷狀態(tài)（載荷譜系數(shù)譜系數(shù)K Kp p有輕、中、重、特重等有輕、中、重、特重等4 4級）綜合劃分吊車工作級級）綜合劃分吊車工作級別為別為A1A1 A8A8級。本規(guī)范所指輕級工作制即級。本規(guī)范所指輕級工作制即A1A1 A2A2級；中級為級；中級為A4A4 A5A5級；重級為級；重級為A6A6 A8A8級（其中級（其中A8A8為特重級）。為特重級）。 3.2.83.2.8條條 “對對 0.10.1的框架

6、結(jié)構(gòu)（一般指無的框架結(jié)構(gòu)（一般指無支撐純框架）宜采用二階彈性分析支撐純框架）宜采用二階彈性分析”。此處。此處 N N為所計算為所計算樓層各柱軸壓力之和；樓層各柱軸壓力之和； H H為所計算樓層及以上各層水平為所計算樓層及以上各層水平力之和；力之和；h h為所計算樓層的高度；為所計算樓層的高度； u u為所計算樓層按一為所計算樓層按一階分析的層間側(cè)移，此處可用位移容許值階分析的層間側(cè)移，此處可用位移容許值 u u 代替。代替。a采用二階分析時，應(yīng)在每層柱頂附加考慮假想水平力采用二階分析時，應(yīng)在每層柱頂附加考慮假想水平力Hni：hHUNsiyninQH12 . 0250l式中，式中，Qi為第為第i

7、樓層的總樓層的總重力荷載設(shè)計值；重力荷載設(shè)計值；ns為為框架總層數(shù)；框架總層數(shù)； y為鋼材為鋼材強度影響系數(shù)；強度影響系數(shù)；Q235鋼，鋼， y =1.0；Q345鋼，鋼， y =1.1；Q390鋼，鋼， y =1.2；Q420鋼，鋼， y =1.25。b. 采用二階分析時，框架柱的計算長度系數(shù)采用二階分析時，框架柱的計算長度系數(shù)1.01.0。c. . 規(guī)范提出了采用二階彈性分析時，桿端彎矩的近似計規(guī)范提出了采用二階彈性分析時，桿端彎矩的近似計算方法算方法 M2M1b+ 2i M1s式中式中 2i M1b 、M1s 分別為框架無側(cè)移或有側(cè)移時按一階彈性分別為框架無側(cè)移或有側(cè)移時按一階彈性 分析

8、求得的桿件端彎矩；分析求得的桿件端彎矩； 2i 考慮二階效應(yīng)第考慮二階效應(yīng)第i層桿件的側(cè)移彎矩增大系數(shù)。層桿件的側(cè)移彎矩增大系數(shù)。hHuN11l3.3.1條條 增加使用鋼材的牌號（原規(guī)范有增加使用鋼材的牌號（原規(guī)范有3 3號鋼、號鋼、16Mn、15MnV）現(xiàn)為：）現(xiàn)為： Q235 ( (相當(dāng)于作廢的舊標(biāo)準的相當(dāng)于作廢的舊標(biāo)準的3 3號鋼號鋼) ) Q345 ( (相當(dāng)于作廢的舊標(biāo)準的相當(dāng)于作廢的舊標(biāo)準的16Mn、12MnV、14MnNb、16MnRE、18Nb) ) Q390 ( (相當(dāng)于作廢的舊標(biāo)準的相當(dāng)于作廢的舊標(biāo)準的15MnV、15MnTi、16MnNb) ) Q 4 2 0 ( ( 相

9、 當(dāng) 于 作 廢 的 舊 標(biāo) 準 的相 當(dāng) 于 作 廢 的 舊 標(biāo) 準 的 1 5 M n V N 、14MnVTiRE) ) 其中，其中，15MnVN曾曾用于九江長江大橋（栓焊鐵路橋）。用于九江長江大橋（栓焊鐵路橋）。3.3.53.3.5條條 增加增加Z Z向鋼，向鋼，厚板容易出現(xiàn)層狀撕厚板容易出現(xiàn)層狀撕裂，這對沿厚度方向受拉的接頭來說是很不裂，這對沿厚度方向受拉的接頭來說是很不利的，因而需要采用厚度方向性能鋼材。利的，因而需要采用厚度方向性能鋼材。 我國建筑抗震設(shè)計規(guī)范和建筑鋼結(jié)構(gòu)焊我國建筑抗震設(shè)計規(guī)范和建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程中均規(guī)定厚度大于接技術(shù)規(guī)程中均規(guī)定厚度大于40mm40mm時應(yīng)采

10、用時應(yīng)采用厚度方向性能鋼材。厚度方向性能鋼材。3.3.63.3.6條條 增加耐候鋼，增加耐候鋼，l 鋼材強度設(shè)計值為鋼材強度設(shè)計值為fy/ R。 R為抗力分項系數(shù)，對為抗力分項系數(shù)，對Q235鋼，鋼， R =1.087；對；對Q345、Q390和和Q420鋼，鋼， R1.111。這樣對。這樣對Q345鋼來說，比原規(guī)范的鋼來說，比原規(guī)范的16Mn（ R1.087）強度設(shè)計值有所降低。原因為：）強度設(shè)計值有所降低。原因為： Q345鋼包括舊標(biāo)準的鋼包括舊標(biāo)準的5種鋼材，統(tǒng)計資料不足；種鋼材，統(tǒng)計資料不足； 近年來發(fā)現(xiàn)近年來發(fā)現(xiàn)16Mn鋼質(zhì)量不理想，稍厚（當(dāng)鋼質(zhì)量不理想，稍厚（當(dāng)t20 mm）就容易

11、分層。）就容易分層。 鋼材厚度增加到鋼材厚度增加到100mm100mm（原規(guī)范（原規(guī)范3 3號鋼號鋼 50mm50mm，16Mn16Mn和和15MnV15MnV鋼鋼 36mm36mm），這是為了與軸壓），這是為了與軸壓d d曲線相呼應(yīng)。其實，曲線相呼應(yīng)。其實，厚板的統(tǒng)計資料尚不夠充分。厚板的統(tǒng)計資料尚不夠充分。 普通螺栓的普通螺栓的A A、B B級，根據(jù)級，根據(jù)GB5782-86GB5782-86，其材料不是，其材料不是3 3號鋼，而是號鋼，而是8.8級，現(xiàn)改取級，現(xiàn)改取f ft tb b=400N/mm=400N/mm2 2, , f fv vb b=320N/mm=320N/mm2 2。

12、A A、B B級螺栓都是以前的級螺栓都是以前的“精制螺栓精制螺栓”，質(zhì)量標(biāo)準要求，質(zhì)量標(biāo)準要求相同。只是相同。只是A A級螺栓用于級螺栓用于d d 24mm24mm和和L L（螺栓公稱長度）（螺栓公稱長度） 1010d或或L L 150mm150mm（按較小值）；（按較小值）；d d或或L L較大者稱為較大者稱為B B級螺栓級螺栓。 鉚釘連接在驗收規(guī)范鉚釘連接在驗收規(guī)范GB50205中已無條文，在設(shè)計中已無條文，在設(shè)計中規(guī)范中是否保留，意見不一致，現(xiàn)予保留。中規(guī)范中是否保留，意見不一致，現(xiàn)予保留。 3.4.2條條 在在“強度設(shè)計值折減系數(shù)強度設(shè)計值折減系數(shù)”中，增加中，增加“無墊無墊板的單面施

13、焊對接焊縫板的單面施焊對接焊縫0.85”。l 正文為原則規(guī)定，具體數(shù)值規(guī)定在附錄正文為原則規(guī)定，具體數(shù)值規(guī)定在附錄A。l 受彎構(gòu)件的撓度容許值考慮兩種情況：受彎構(gòu)件的撓度容許值考慮兩種情況： VT恒載活荷載作用下的撓度容許值，主要恒載活荷載作用下的撓度容許值，主要 是觀感要求是觀感要求 VQ為活荷載作用下的撓度容許值，主要是為活荷載作用下的撓度容許值，主要是 使用要求。使用要求。l 將吊車梁撓度改為一臺吊車加自重進行計算（相應(yīng)撓將吊車梁撓度改為一臺吊車加自重進行計算（相應(yīng)撓度容許值有所調(diào)整）。理由：度容許值有所調(diào)整）。理由： 符合符合“正常使用極限正常使用極限狀態(tài)狀態(tài)”的要求；的要求； 與多數(shù)

14、國外規(guī)范相一致。與多數(shù)國外規(guī)范相一致。l 4.1.3條條 在梁局部承壓強度計算中，將集中力在梁局部承壓強度計算中，將集中力在腹板邊緣的分布長度改為（與梁與柱剛性連在腹板邊緣的分布長度改為（與梁與柱剛性連接節(jié)點一致）：接節(jié)點一致）： 式中，式中，a為集中力支承長度；為集中力支承長度；hy為梁外表面至為梁外表面至腹板邊緣距離；腹板邊緣距離；hR為軌道的高度。為軌道的高度。 Ryhhal252l在梁整體穩(wěn)定計算中，將在梁整體穩(wěn)定計算中，將 時采用的時采用的 改為改為 （與薄鋼規(guī)范協(xié)調(diào)）。兩者計算結(jié)果最大相差（與薄鋼規(guī)范協(xié)調(diào)）。兩者計算結(jié)果最大相差3.2%。6 . 0b321269. 04646. 0

15、1 . 1bbbbb282. 007. 1l 組合梁腹板局部穩(wěn)定計算有較大變動，主要有：組合梁腹板局部穩(wěn)定計算有較大變動，主要有： 對原來按無限彈性計算的腹板各項臨界應(yīng)力作了彈對原來按無限彈性計算的腹板各項臨界應(yīng)力作了彈塑性修正。如剪應(yīng)力作用下，臨界應(yīng)力取值如圖塑性修正。如剪應(yīng)力作用下，臨界應(yīng)力取值如圖1 1所示。所示。 原各種應(yīng)力共同作用下的臨界條件公式來源于完全原各種應(yīng)力共同作用下的臨界條件公式來源于完全彈性條件，新的公式彈性條件，新的公式（4.3.3-1）等參考了澳大利亞規(guī)等參考了澳大利亞規(guī)范等資料，適合于彈塑性修正后的臨界應(yīng)力。范等資料，適合于彈塑性修正后的臨界應(yīng)力。 無局部壓應(yīng)力且承

16、受靜力荷載的焊接工字形載面梁，無局部壓應(yīng)力且承受靜力荷載的焊接工字形載面梁，規(guī)定按新增加的規(guī)定按新增加的4.4節(jié)利用屈曲后強度設(shè)計。節(jié)利用屈曲后強度設(shè)計。4.3.34.3.3、4.3.44.3.4、4.3.54.3.5條條 主要修訂內(nèi)容：主要修訂內(nèi)容：（1 1）單項臨界應(yīng)力）單項臨界應(yīng)力 crcr， crcr， c,crc,cr各有三個計算公式，各有三個計算公式，例如計算例如計算 crcr為為4.3.3-34.3.3-3a a、b b、c c三個公式。其中三個公式。其中a a式的臨界應(yīng)式的臨界應(yīng)力等于強度設(shè)計值力等于強度設(shè)計值f fv v；而；而c c式為完全彈性的臨界應(yīng)力，與式為完全彈性的臨

17、界應(yīng)力，與8888規(guī)范的規(guī)定相當(dāng)；規(guī)范的規(guī)定相當(dāng)；b b式則為彈性到屈服之間的過渡。公式采式則為彈性到屈服之間的過渡。公式采用了國際通行的表達方式，采用通用高厚用了國際通行的表達方式，采用通用高厚 作為作為參數(shù)（見圖），即參數(shù)（見圖），即當(dāng)當(dāng) ( (a a) )當(dāng)當(dāng) ( (b b) )當(dāng)當(dāng) ( (c c) )crvysf/vcrsf,8 . 0 時vscrsf)8 . 0(59. 01 ,2 . 18 . 0時2/1 . 1,2 . 1svcrsf時式中式中 為用于腹板受剪計算時的通用高厚比，為用于腹板受剪計算時的通用高厚比， 為鋼材抗剪屈服強度，等于為鋼材抗剪屈服強度，等于 ； 為腹板抗剪臨

18、界為腹板抗剪臨界應(yīng)力。彈性范圍應(yīng)力。彈性范圍 ，用設(shè)計值表達，用設(shè)計值表達 。根據(jù)彈性穩(wěn)定求得的臨界應(yīng)力根據(jù)彈性穩(wěn)定求得的臨界應(yīng)力 ，可求得，可求得 : :當(dāng)當(dāng)a a/ho 1.01.0時時, ,當(dāng)當(dāng)a a/ho1.0時時, , crvysf/vyf3/yfcr2/svycrf2/1 . 1svcrfcrs235)/(34. 5441/2yowosfahth235)/(434. 541/2yowosfahth其它，在彎曲正應(yīng)力作用下的臨界應(yīng)力其它，在彎曲正應(yīng)力作用下的臨界應(yīng)力 crcr和在局部壓應(yīng)力作和在局部壓應(yīng)力作用下的臨界應(yīng)力用下的臨界應(yīng)力 c,crc,cr情況與情況與 crcr類似。只是

19、在確定類似。只是在確定 crcr時，屈曲時，屈曲系數(shù)取系數(shù)取 = =23.923.9，但腹板邊緣的嵌固系數(shù)取為，但腹板邊緣的嵌固系數(shù)取為 = =1.661.66（受壓翼（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束，如連有剛性鋪板、制動板或焊有鋼軌時）緣扭轉(zhuǎn)受到約束，如連有剛性鋪板、制動板或焊有鋼軌時）或或1.231.23（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時），代替了原規(guī)范的單（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時），代替了原規(guī)范的單一約束系數(shù)一約束系數(shù)1.611.61。（2 2）各種應(yīng)力共同作用下的計算式，新舊規(guī)范有較大區(qū)別，）各種應(yīng)力共同作用下的計算式，新舊規(guī)范有較大區(qū)別，例如僅有橫向加勁肋時：例如僅有橫向加勁肋時： （舊規(guī)范）（舊規(guī)

20、范）0 . 12,2crcrcccr （新規(guī)范）（新規(guī)范） 舊規(guī)范計算式中，分母舊規(guī)范計算式中，分母 crcr、 c,crc,cr、 crcr均可超過屈服強度均可超過屈服強度。假定鋼材是無限彈性的，加勁肋的間距由構(gòu)造要求控制，。假定鋼材是無限彈性的，加勁肋的間距由構(gòu)造要求控制，問題不大。但不適合于彈塑性修正后的臨界應(yīng)力。新規(guī)范的問題不大。但不適合于彈塑性修正后的臨界應(yīng)力。新規(guī)范的計算式較能適應(yīng)新規(guī)定的經(jīng)彈塑性修正的臨界應(yīng)力。計算式較能適應(yīng)新規(guī)定的經(jīng)彈塑性修正的臨界應(yīng)力。 當(dāng)有縱向加勁肋時或甚至還有短加勁肋的計算方法，均當(dāng)有縱向加勁肋時或甚至還有短加勁肋的計算方法，均參考了國外標(biāo)準的規(guī)定。參考了

21、國外標(biāo)準的規(guī)定。0 . 122,crcrcccrl4.4.1條條 （1 1）本節(jié)條款不適用于吊車梁，因有關(guān)資料不）本節(jié)條款不適用于吊車梁，因有關(guān)資料不充分，多次反復(fù)屈曲可能導(dǎo)致腹板邊緣出現(xiàn)疲勞裂紋。充分，多次反復(fù)屈曲可能導(dǎo)致腹板邊緣出現(xiàn)疲勞裂紋。（2）梁腹板受剪屈曲后強度計算，利用了張力場概念。使梁腹板受剪屈曲后強度計算，利用了張力場概念。使極限剪力大于屈曲剪力。精確確定張力場剪力值需要算極限剪力大于屈曲剪力。精確確定張力場剪力值需要算出張力場寬度，比較復(fù)雜，為簡化計算，條文采用了相出張力場寬度，比較復(fù)雜，為簡化計算，條文采用了相當(dāng)于下限的近似公式。當(dāng)于下限的近似公式。（3）利用腹板屈曲后強度

22、，即使利用腹板屈曲后強度，即使h0/tw很大，一般也不再考很大，一般也不再考慮設(shè)置縱向加勁肋。而且只要腹板的抗剪承載力不低于慮設(shè)置縱向加勁肋。而且只要腹板的抗剪承載力不低于梁的實際最大剪力，可只設(shè)支承加勁肋，而不設(shè)置中間梁的實際最大剪力，可只設(shè)支承加勁肋，而不設(shè)置中間橫向加勁肋。橫向加勁肋。（4 4）利用腹板屈曲后強度后，梁的抗彎承載力有所降低，）利用腹板屈曲后強度后，梁的抗彎承載力有所降低，但降低不多，對但降低不多，對Q235Q235鋼的梁來說，當(dāng)鋼的梁來說，當(dāng)h h0/tw= =200200（受壓翼緣扭（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束）或轉(zhuǎn)受到約束）或h h0/tw= =175175（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未

23、受約束），抗彎（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受約束），抗彎承載力只下降承載力只下降5%5%以內(nèi)。以內(nèi)。（5 5）規(guī)范提出的計算公式規(guī)范提出的計算公式（4.4.1-14.4.1-1）與歐洲規(guī)范與歐洲規(guī)范EC3EC3相相同，即同，即基本計算式：基本計算式： ( (a) )當(dāng)當(dāng)M/Mf 1.01.0時時, , V VU ( (b) )當(dāng)當(dāng)V/Vu 0.50.5時時, , M Meu ( (c) )0 . 115 . 02feufuMMMMVV式中式中 M、V所計算區(qū)格內(nèi)同一截面處梁的彎矩和剪所計算區(qū)格內(nèi)同一截面處梁的彎矩和剪 力設(shè)計值。由于這是強度計算，不能像計力設(shè)計值。由于這是強度計算，不能像計 算腹板穩(wěn)定那樣

24、，取為區(qū)格內(nèi)的平均值；算腹板穩(wěn)定那樣，取為區(qū)格內(nèi)的平均值； Mf梁兩翼緣所承擔(dān)的彎矩設(shè)計值，對雙軸對梁兩翼緣所承擔(dān)的彎矩設(shè)計值，對雙軸對 稱截面梁稱截面梁Mf=Afh1f（Af為一個翼緣截面積；為一個翼緣截面積； h1為兩翼緣軸線間距離），規(guī)范的為兩翼緣軸線間距離），規(guī)范的Mf計算式計算式 是考慮兩翼緣截面不等的情況；是考慮兩翼緣截面不等的情況； Vu、Meu梁抗剪和抗彎承載力設(shè)計值。梁抗剪和抗彎承載力設(shè)計值。 腹板屈曲后的抗剪承載力腹板屈曲后的抗剪承載力Vu應(yīng)為屈曲剪力與張力場剪應(yīng)為屈曲剪力與張力場剪力之和，根據(jù)理論和試驗研究，抗剪承載力設(shè)計值力之和，根據(jù)理論和試驗研究，抗剪承載力設(shè)計值Vu

25、可用可用下列公式計算：下列公式計算：當(dāng)當(dāng)s s 0.80.8時時 Vu=hotwfv (a)當(dāng)當(dāng)0.80.81.2時時 Vu=hotwfv/s s1.2 ( (c)式中式中 s s用于抗剪計算的腹板通用高厚比。用于抗剪計算的腹板通用高厚比。當(dāng)當(dāng)a a/ho 1.01.0時，時， =4+5.34(=4+5.34(ho/a)2；當(dāng)；當(dāng)a a/ho1.0時，時， 5.34+4(5.34+4(h ho o/a)/a)2 2。如果只設(shè)置支承加勁肋而使。如果只設(shè)置支承加勁肋而使a a/h/ho o甚大時，則甚大時，則可取可取 5.345.34。23541/ywocrysfthf 腹板屈曲后的抗彎承載力腹板

26、屈曲后的抗彎承載力Meu腹板屈曲后考慮張力場的作用，抗剪承載力有所提高，但由腹板屈曲后考慮張力場的作用，抗剪承載力有所提高，但由于彎矩作用下腹板受壓區(qū)屈曲后，使梁的抗彎承載力有所下降于彎矩作用下腹板受壓區(qū)屈曲后，使梁的抗彎承載力有所下降我國規(guī)范采用有效截面的概念來計算梁的抗彎承載力。我國規(guī)范采用有效截面的概念來計算梁的抗彎承載力。 假定腹板受壓區(qū)有效高度為假定腹板受壓區(qū)有效高度為 h hc c，等分在，等分在h hc c的兩端，中部則的兩端，中部則扣去（扣去（1-1- ）h hc c的高度，梁的中和軸也有下降?，F(xiàn)假定腹板受的高度，梁的中和軸也有下降?，F(xiàn)假定腹板受拉區(qū)與受壓區(qū)同樣扣去此高度，這樣

27、中和軸可不變動，計算較拉區(qū)與受壓區(qū)同樣扣去此高度，這樣中和軸可不變動，計算較為簡便。為簡便。h hc c為腹板受壓區(qū)的高度。為腹板受壓區(qū)的高度。梁截面慣性矩為（忽略孔洞繞本身軸慣性矩）：梁截面慣性矩為（忽略孔洞繞本身軸慣性矩）：梁截面模量折減系數(shù)為：梁截面模量折減系數(shù)為：上式是按雙軸對稱截面塑性發(fā)展系數(shù)上式是按雙軸對稱截面塑性發(fā)展系數(shù) x x= =1.01.0得出的偏安全的得出的偏安全的近似公式，也可用于近似公式，也可用于 x x=1.05=1.05和單軸對稱截面。和單軸對稱截面。梁的抗彎承載力設(shè)計值為：梁的抗彎承載力設(shè)計值為：wcxcwcxxethIhthII32)1 (21)2()1 (2

28、xwcxxexxeeIthIIWW2)1 (13fWMxexeu有效高度系數(shù)有效高度系數(shù) ，與計算局部穩(wěn)定中臨界應(yīng)力，與計算局部穩(wěn)定中臨界應(yīng)力 一樣以通一樣以通用高厚比用高厚比 作為參數(shù)，也分為三個階段，分界作為參數(shù)，也分為三個階段，分界點也與計算點也與計算 相同，即相同，即當(dāng)當(dāng) 時，時， (a)當(dāng)當(dāng) (b)當(dāng)當(dāng) (c)通用高厚比通用高厚比 b b仍按局部穩(wěn)定計算中公式計算，即仍按局部穩(wěn)定計算中公式計算，即 （受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束）（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束）或或 （梁受壓翼緣未受到約束）（梁受壓翼緣未受到約束） 任何情況，以上公式中的截面數(shù)據(jù)任何情況，以上公式中的截面數(shù)據(jù)Wx、Ix以及以及hc均

29、按截均按截面全部有效計算。面全部有效計算。crcrybf/cr85. 0b0 . 1)85. 0(82. 01,25. 185. 0bb時bbb/ )/2 . 01 (,25. 1時235177/2ywcbfth235153/2ywcbfth4.4.24.4.2條條 考慮腹板屈曲后強度的加勁肋考慮腹板屈曲后強度的加勁肋（1 1）只設(shè)橫向加勁肋（支承加勁肋和剪力較大區(qū)的中間橫）只設(shè)橫向加勁肋（支承加勁肋和剪力較大區(qū)的中間橫向加勁肋），但不允許在腹板單側(cè)設(shè)置。向加勁肋），但不允許在腹板單側(cè)設(shè)置。張力場對橫向加勁肋的作用有豎向和水平兩個分力，對中間張力場對橫向加勁肋的作用有豎向和水平兩個分力，對中間

30、橫向加勁肋所受軸心壓力規(guī)定為：橫向加勁肋所受軸心壓力規(guī)定為：s=Vuhotw cr+F式中，式中，Vu即腹板屈曲后的抗剪承載力；即腹板屈曲后的抗剪承載力； cr cr為臨界剪應(yīng)力；為臨界剪應(yīng)力；F為承受的集中荷載。上式比理論值偏大，以考慮張力場張力為承受的集中荷載。上式比理論值偏大，以考慮張力場張力的水平分力的不利影響。的水平分力的不利影響。（2）梁的支座加勁肋還承受張力場斜拉力水平分力）梁的支座加勁肋還承受張力場斜拉力水平分力Ht（參（參見規(guī)范公式見規(guī)范公式4.4.22）。這樣梁端構(gòu)造有兩個方案可供選擇：）。這樣梁端構(gòu)造有兩個方案可供選擇：方案一：為了增加抗彎能力，在梁外端加設(shè)封頭板（圖方案

31、一：為了增加抗彎能力，在梁外端加設(shè)封頭板（圖a）。）。可采用下列方法之一進行計算：可采用下列方法之一進行計算：將封頭板與支座加勁肋之將封頭板與支座加勁肋之間視為豎向壓彎構(gòu)件，簡支于梁上下翼緣，計算其強度和穩(wěn)間視為豎向壓彎構(gòu)件，簡支于梁上下翼緣，計算其強度和穩(wěn)定；定；將支座加勁肋按承受支座反力將支座加勁肋按承受支座反力R R的軸心壓桿計算，封頭的軸心壓桿計算，封頭板截面積則不小于板截面積則不小于Ac=3h0Ht/(16ef)，式中，式中e為支座加勁肋與封為支座加勁肋與封頭板的距離；頭板的距離；f為鋼材強度設(shè)計值。為鋼材強度設(shè)計值。方案二：縮小支座加勁肋和第一道中間加勁肋的距離方案二：縮小支座加勁

32、肋和第一道中間加勁肋的距離a1( (圖圖b) )，使，使a1范圍內(nèi)的范圍內(nèi)的 ，此種情況的支座，此種情況的支座加勁肋就不會受到加勁肋就不會受到Ht的作用。這種對端節(jié)間不利用腹板屈曲的作用。這種對端節(jié)間不利用腹板屈曲后強度的辦法，為世界少數(shù)國家（如美國）所采用。后強度的辦法，為世界少數(shù)國家（如美國）所采用。實際應(yīng)用發(fā)現(xiàn)方案二比方案一優(yōu)點多，可惜規(guī)范條文中只有實際應(yīng)用發(fā)現(xiàn)方案二比方案一優(yōu)點多，可惜規(guī)范條文中只有方案一。方案二可參見陳紹藩方案一。方案二可參見陳紹藩鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理（第二版（第二版）（）（19981998年，科學(xué)出版社）一書中的年，科學(xué)出版社）一書中的7.4.57.4.5段

33、。段。 )8 . 0(svcrf即5.1 軸心受力構(gòu)件軸心受力構(gòu)件l 5.1.2條條 軸心壓桿的整體穩(wěn)定軸心壓桿的整體穩(wěn)定 （1）原規(guī)范將）原規(guī)范將t 40mm的軸壓構(gòu)件穩(wěn)定歸入的軸壓構(gòu)件穩(wěn)定歸入c曲線，不曲線，不確切?，F(xiàn)作了專門規(guī)定，參見規(guī)范表確切?，F(xiàn)作了專門規(guī)定，參見規(guī)范表5.1.22。還增加。還增加了了d類截面的類截面的值（值（d曲線）。實際上曲線）。實際上t 40mm的軸壓構(gòu)件，的軸壓構(gòu)件，視截面形式和屈曲方向，有視截面形式和屈曲方向，有b、c、d三類。三類。（2 2）單軸對稱截面繞對稱軸的失穩(wěn)是彎扭失穩(wěn)。原規(guī)范視）單軸對稱截面繞對稱軸的失穩(wěn)是彎扭失穩(wěn)。原規(guī)范視為彎曲失穩(wěn)歸入為彎曲失穩(wěn)

34、歸入b曲線，或降低為曲線，或降低為c曲線。西建科大建議，曲線。西建科大建議，截面類別的劃分只考慮截面形式和殘余應(yīng)力的影響，將彎截面類別的劃分只考慮截面形式和殘余應(yīng)力的影響，將彎扭屈曲按彈性方法用換算長細比換算為彎曲屈曲：根據(jù)彈扭屈曲按彈性方法用換算長細比換算為彎曲屈曲：根據(jù)彈性穩(wěn)定理論，換算長細比為性穩(wěn)定理論，換算長細比為式中式中 z z扭轉(zhuǎn)屈曲換算長細比；扭轉(zhuǎn)屈曲換算長細比； 2/122202022222/1421zyzyzyie22202/7 .25/wwtzlIIAi 對剪心的極回轉(zhuǎn)半徑；對剪心的極回轉(zhuǎn)半徑； e eo o剪心至形心距離。剪心至形心距離。為簡化計算，對單角鋼和雙角鋼形截面

35、建議了為簡化計算，對單角鋼和雙角鋼形截面建議了 yzyz的近的近似計算式。似計算式。 0i222020yxiiei5.1.75.1.7條條 減小受壓構(gòu)件自由長度的支撐力原取用壓桿的減小受壓構(gòu)件自由長度的支撐力原取用壓桿的偶然剪力，現(xiàn)改為：偶然剪力，現(xiàn)改為：（1 1）單根柱）單根柱柱高中點有一道支撐柱高中點有一道支撐 F Fb1=N/60支撐不在柱中央（距柱端支撐不在柱中央（距柱端 l） 有有m道支撐道支撐 )1 (2401NFb) 1(30mNFbm（2 2）支撐多根柱時）支撐多根柱時支撐力支撐力 各柱壓力相同時各柱壓力相同時 式中，式中，n為被撐柱根數(shù)。為被撐柱根數(shù)。（3 3）以前對支撐一般

36、按容許長細比控制截面，不計算承載）以前對支撐一般按容許長細比控制截面，不計算承載力?，F(xiàn)在，對支持多根柱的支撐應(yīng)注意計算其承載力。力。現(xiàn)在，對支持多根柱的支撐應(yīng)注意計算其承載力。)4 . 06 . 0(60nNFbn)4 . 06 . 0(60nNFibnl本節(jié)本節(jié)作了一些局部修改，如：作了一些局部修改，如：（1）將取塑性發(fā)展系數(shù)）將取塑性發(fā)展系數(shù) x= y=1.0的條件由的條件由“直接承受動力直接承受動力荷載荷載”縮小范圍為縮小范圍為“需要計算疲勞需要計算疲勞”的拉彎、壓彎構(gòu)件。的拉彎、壓彎構(gòu)件。（2）原規(guī)范中）原規(guī)范中N/NEx，N為設(shè)計值，為設(shè)計值，NEx為彈性極限值，按為彈性極限值，按理

37、應(yīng)將理應(yīng)將NEx除以抗力分項系數(shù)除以抗力分項系數(shù) R，故將，故將N/NEx改為改為N/N Ex，注明注明N Ex為參數(shù)，其值為為參數(shù)，其值為NEx/ RNEx/1.1。（3）等效彎矩系數(shù)，無橫向荷載時）等效彎矩系數(shù)，無橫向荷載時 mx(或或 tx) =0.65+ 0.35M2/M1，取消，取消“不得小于不得小于0.4”的規(guī)定。的規(guī)定。（4 4）彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式改為）彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式改為 為調(diào)整系數(shù)，箱形截面為調(diào)整系數(shù)，箱形截面 =0.7=0.7，其它截面，其它截面 =1.0=1.0，以避，以避免取箱形截面免取箱形截面 的概念不清現(xiàn)象。的概念不清現(xiàn)象。規(guī)范規(guī)定上式中的規(guī)范規(guī)定上式

38、中的 “按按5.1.25.1.2條確定條確定”，即表示彎矩作用，即表示彎矩作用于對稱軸平面的單軸對稱截面，于對稱軸平面的單軸對稱截面， 應(yīng)按考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算應(yīng)按考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長細比長細比 確定，這必然增加不少計算工作量。確定，這必然增加不少計算工作量。11xbXyWMAN4 . 1byyyzl5.3.2條條 有關(guān)交叉腹桿在桁架平面外的計算長度，參考德有關(guān)交叉腹桿在桁架平面外的計算長度，參考德國規(guī)范對壓桿列出國規(guī)范對壓桿列出4種情況（所計算桿內(nèi)力為種情況（所計算桿內(nèi)力為N，另一桿，另一桿內(nèi)力為內(nèi)力為N0）：）： 當(dāng)當(dāng) 時（條文中為時（條文中為 不一定等于不一定等于 的計算式）：的計算式）：

39、lNo為壓力，不中斷，為壓力，不中斷，lo=l （與原規(guī)范相同）與原規(guī)范相同）lNo為壓力，中斷，為壓力，中斷，lo=1.35 l （原規(guī)范不允許）（原規(guī)范不允許）lNo為拉力，不中斷，為拉力，不中斷， lo=0.5l （與原規(guī)范相同）（與原規(guī)范相同）lNo為拉力，中斷，為拉力，中斷，lo=0.5l （原規(guī)范為原規(guī)范為0.7 l）NNooNN5.3.35.3.3條條 確定框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度時分為確定框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度時分為（1 1）無支撐純框架）無支撐純框架 按一階彈性分析計算內(nèi)力時，計算長度系數(shù)按一階彈性分析計算內(nèi)力時，計算長度系數(shù) ，用有，用有側(cè)移框架柱的表查得：側(cè)移框

40、架柱的表查得： 采用二階彈性分析方法計算內(nèi)力時，取采用二階彈性分析方法計算內(nèi)力時，取 。（2 2）有支撐框架）有支撐框架 強支撐框架強支撐框架支撐結(jié)構(gòu)（支撐桁架、剪力墻等）的側(cè)支撐結(jié)構(gòu)（支撐桁架、剪力墻等）的側(cè)移剛度滿足移剛度滿足式中式中 Sb產(chǎn)生單位側(cè)傾角的水平力；產(chǎn)生單位側(cè)傾角的水平力； 層間所有柱用無側(cè)移框架柱和有側(cè)移層間所有柱用無側(cè)移框架柱和有側(cè)移 框架柱計算長度算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和?？蚣苤嬎汩L度算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。10 . 1)2 . 1 ( 3oibibNNSoibiNN, 弱支撐框架弱支撐框架S Sb不滿足上式時，柱的穩(wěn)定系數(shù)為不滿足上式時，柱的穩(wěn)定系數(shù)為式中式中

41、 、 按無側(cè)移和有側(cè)移框架柱算得的穩(wěn)按無側(cè)移和有側(cè)移框架柱算得的穩(wěn) 定系數(shù)。定系數(shù)。經(jīng)規(guī)范管理組組織試算證明：只要框架中有支撐，即使用經(jīng)規(guī)范管理組組織試算證明：只要框架中有支撐，即使用不粗的鋼筋作交叉支撐也能滿足強支撐框架的要求。不粗的鋼筋作交叉支撐也能滿足強支撐框架的要求。 )2 . 1 ( 3)(1oibibooNNS1o5.3.65.3.6條條 為新增條文為新增條文（1 1）考慮有搖擺柱時，框架柱值的增大系數(shù)。）考慮有搖擺柱時，框架柱值的增大系數(shù)。（2 2）提出）提出“考慮同層或其它層柱承載力有富裕時對所計算考慮同層或其它層柱承載力有富裕時對所計算柱的支持作用柱的支持作用”和和“梁與柱半

42、剛性連接時，確定梁與柱半剛性連接時，確定 值應(yīng)考慮值應(yīng)考慮連接特征連接特征”的原則性條文。的原則性條文。（3 3）梁與柱半剛性連接，確定柱的計算長度）梁與柱半剛性連接，確定柱的計算長度 時，應(yīng)考慮時，應(yīng)考慮節(jié)點特性。節(jié)點特性。5.3.85.3.8條條、5.3.95.3.9條條 增加對跨度等于和大于增加對跨度等于和大于60m桁架桿件的桁架桿件的容許長細比的規(guī)定，這是根據(jù)近年大跨度桁架的實踐經(jīng)驗作容許長細比的規(guī)定，這是根據(jù)近年大跨度桁架的實踐經(jīng)驗作的補充規(guī)定。的補充規(guī)定。l5.4.4條條 軸心受壓軸心受壓T形截面腹板原規(guī)定寬厚比形截面腹板原規(guī)定寬厚比 ，對剖分，對剖分T型鋼來說太嚴，經(jīng)西型鋼來說太

43、嚴，經(jīng)西建科大試驗研究，對建科大試驗研究，對T型鋼腹板的寬厚比限制改為：型鋼腹板的寬厚比限制改為： 軸心受壓構(gòu)件和彎矩使自由邊受拉的壓彎構(gòu)件軸心受壓構(gòu)件和彎矩使自由邊受拉的壓彎構(gòu)件l熱軋熱軋T型鋼，型鋼， l焊接焊接T型鋼，型鋼， yf/235)1 . 010(yf/235)2 . 015(yf/235)17. 013( 彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構(gòu)件彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構(gòu)件當(dāng)當(dāng)當(dāng)當(dāng)后者（腹板自由邊受壓），由于未作新的研究工作，仍保后者（腹板自由邊受壓），由于未作新的研究工作，仍保留原規(guī)范的規(guī)定。留原規(guī)范的規(guī)定。yof/23515,0 . 1 時yof/23518,0 . 1 時l1對附

44、錄對附錄F（原附錄五）的疲勞分類表中項次（原附錄五）的疲勞分類表中項次5“梁翼梁翼緣焊縫緣焊縫”原規(guī)定為二級，但根據(jù)原規(guī)定為二級，但根據(jù)“施工驗收規(guī)范施工驗收規(guī)范”，角焊縫因內(nèi)部探傷不準確，不能達到二級。吊車梁受角焊縫因內(nèi)部探傷不準確，不能達到二級。吊車梁受拉翼緣常用角焊縫，這就產(chǎn)生了矛盾?，F(xiàn)增加規(guī)定了拉翼緣常用角焊縫，這就產(chǎn)生了矛盾?，F(xiàn)增加規(guī)定了“三級焊縫，但外觀檢查符合二級三級焊縫，但外觀檢查符合二級”的疲勞類別。的疲勞類別。l2問題問題（1）不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位可不計算疲勞。但對出現(xiàn)拉應(yīng)）不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位可不計算疲勞。但對出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位，例如力的部位，例如 、 和和 、 兩種應(yīng)力循環(huán)，

45、都是兩種應(yīng)力循環(huán)，都是150，疲勞強度相同，疲勞強度相同，顯然不合理。顯然不合理。（2）螺栓受拉時螺紋處的應(yīng)力集中很大，疲勞強度很低，）螺栓受拉時螺紋處的應(yīng)力集中很大，疲勞強度很低，常有疲勞破壞的實例，但規(guī)范沒有規(guī)定，應(yīng)予補充。常有疲勞破壞的實例，但規(guī)范沒有規(guī)定，應(yīng)予補充。140min10max10min140max7.1 焊縫連接l7.1.1條條 有關(guān)焊縫質(zhì)量等級的選用，是設(shè)計規(guī)范的新有關(guān)焊縫質(zhì)量等級的選用，是設(shè)計規(guī)范的新增條文。焊縫質(zhì)量等級是原增條文。焊縫質(zhì)量等級是原鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范規(guī)范GBJ205-83首先提到的，不過它只提到一、二、首先提到的，不過它只提到一

46、、二、三級焊縫的質(zhì)量標(biāo)準，并未提到何種情況需要采用何三級焊縫的質(zhì)量標(biāo)準，并未提到何種情況需要采用何級焊縫，而原設(shè)計規(guī)范級焊縫，而原設(shè)計規(guī)范GBJ17-88也沒有明確規(guī)定，導(dǎo)也沒有明確規(guī)定，導(dǎo)致一些設(shè)計人員對焊縫質(zhì)量等級提出不恰當(dāng)要求，影致一些設(shè)計人員對焊縫質(zhì)量等級提出不恰當(dāng)要求，影響工程質(zhì)量或者給施工單位造成不必要的困難。響工程質(zhì)量或者給施工單位造成不必要的困難。 焊縫質(zhì)量等級的規(guī)定，大部份在設(shè)計規(guī)范有關(guān)條文或表格焊縫質(zhì)量等級的規(guī)定，大部份在設(shè)計規(guī)范有關(guān)條文或表格中已有反映，但不全面不集中，現(xiàn)集中為一條較為直觀明確。中已有反映，但不全面不集中，現(xiàn)集中為一條較為直觀明確。（1 1）在需要計算疲勞

47、結(jié)構(gòu)中的對接焊縫（包括）在需要計算疲勞結(jié)構(gòu)中的對接焊縫（包括T形對接與形對接與角接組合焊縫），受拉的橫向焊縫應(yīng)為一級，縱向?qū)雍缚p角接組合焊縫），受拉的橫向焊縫應(yīng)為一級，縱向?qū)雍缚p應(yīng)為二級，新規(guī)范附表應(yīng)為二級，新規(guī)范附表E1，項次，項次2 2、3 3、4 4已有反映。已有反映。（2 2）在不需要計算疲勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強的對）在不需要計算疲勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強的對接焊縫，受拉時不應(yīng)低于二級。因一級或二級對接焊縫的抗接焊縫，受拉時不應(yīng)低于二級。因一級或二級對接焊縫的抗拉強度正好與母材的相等，而三級焊縫只有母材強度的拉強度正好與母材的相等，而三級焊縫只有母材強度的85%85%。（

48、3 3） 重級工作制和重級工作制和Q Q 50t50t的中級工作制吊車梁腹板與上翼的中級工作制吊車梁腹板與上翼緣之間以及吊車桁架上弦桿與節(jié)點板之間的緣之間以及吊車桁架上弦桿與節(jié)點板之間的T形接頭應(yīng)予焊透，形接頭應(yīng)予焊透，質(zhì)量等級不低于二級。本來上述焊縫處于構(gòu)件的彎曲受壓區(qū)，質(zhì)量等級不低于二級。本來上述焊縫處于構(gòu)件的彎曲受壓區(qū)，主要承受剪應(yīng)力和輪壓產(chǎn)生的局部壓應(yīng)力，沒有受到明確的拉主要承受剪應(yīng)力和輪壓產(chǎn)生的局部壓應(yīng)力，沒有受到明確的拉應(yīng)力作用，按理不會產(chǎn)生疲勞破壞，但由于承擔(dān)軌道偏心等帶應(yīng)力作用，按理不會產(chǎn)生疲勞破壞，但由于承擔(dān)軌道偏心等帶來的不利影響，國內(nèi)外均發(fā)現(xiàn)連接及附近經(jīng)常開裂。所以我國來

49、的不利影響，國內(nèi)外均發(fā)現(xiàn)連接及附近經(jīng)常開裂。所以我國7474規(guī)（規(guī)（TJ17-74TJ17-74）規(guī)定此種焊縫）規(guī)定此種焊縫“應(yīng)予焊透應(yīng)予焊透”即不允許采用角即不允許采用角焊縫；而焊縫；而8888年規(guī)范（年規(guī)范（GBJ17-88GBJ17-88）又補充規(guī)定）又補充規(guī)定“不低于二級質(zhì)量不低于二級質(zhì)量標(biāo)準標(biāo)準”。對新規(guī)范來說，此內(nèi)容已放在。對新規(guī)范來說，此內(nèi)容已放在7.1.17.1.1條，故將條，故將“構(gòu)造構(gòu)造要求要求”一章的這部份規(guī)定取消。一章的這部份規(guī)定取消。（4 4）對角焊縫以及不焊透的對接與角接組合焊縫，由于內(nèi)）對角焊縫以及不焊透的對接與角接組合焊縫，由于內(nèi)部探傷困難，不能要求其質(zhì)量等級為

50、一級或二級。因此對需要部探傷困難，不能要求其質(zhì)量等級為一級或二級。因此對需要驗算疲勞結(jié)構(gòu)的此種焊縫只能規(guī)定其外觀質(zhì)量標(biāo)準應(yīng)符合二級驗算疲勞結(jié)構(gòu)的此種焊縫只能規(guī)定其外觀質(zhì)量標(biāo)準應(yīng)符合二級，此內(nèi)容在設(shè)計規(guī)范，此內(nèi)容在設(shè)計規(guī)范GB50017GB50017疲勞計算分類表（表疲勞計算分類表（表E E1）項次）項次5 5中已有反映。中已有反映。（5 5）關(guān)于本條提到的）關(guān)于本條提到的“需要驗算疲勞結(jié)構(gòu)中的橫向?qū)雍缚p需要驗算疲勞結(jié)構(gòu)中的橫向?qū)雍缚p受壓時應(yīng)為二級受壓時應(yīng)為二級”、“不需要計算疲勞結(jié)構(gòu)中與母材等強的不需要計算疲勞結(jié)構(gòu)中與母材等強的受壓對接焊縫宜為二級受壓對接焊縫宜為二級”。在設(shè)計規(guī)范的其它條

51、文中沒有提。在設(shè)計規(guī)范的其它條文中沒有提到，這是根據(jù)過去工程實踐和參考國外標(biāo)準規(guī)定的，例如美到，這是根據(jù)過去工程實踐和參考國外標(biāo)準規(guī)定的，例如美國國鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范AWS中，對要求熔透的與母材等強的中，對要求熔透的與母材等強的對接焊縫，不論承受動力荷載或靜力載，亦不論受拉或受壓，對接焊縫，不論承受動力荷載或靜力載，亦不論受拉或受壓，均要求無損探傷，而我國的三級焊縫是不進行無損探傷的。均要求無損探傷，而我國的三級焊縫是不進行無損探傷的。由于對接焊縫中存在很大殘余拉應(yīng)力，外壓力往往不能完全由于對接焊縫中存在很大殘余拉應(yīng)力，外壓力往往不能完全抵消此拉應(yīng)力，在某些情況（例如吊車梁上翼緣中的

52、對接焊抵消此拉應(yīng)力，在某些情況（例如吊車梁上翼緣中的對接焊縫）常有偶然偏心力作用（例如吊車軌道的偏移），使名義縫）常有偶然偏心力作用（例如吊車軌道的偏移），使名義上為受壓的焊縫受力復(fù)雜，常難免有拉應(yīng)力存在。上為受壓的焊縫受力復(fù)雜，常難免有拉應(yīng)力存在。7.1.3、7.1.3條條 GBJ17-88GBJ17-88規(guī)范規(guī)定角焊縫和不加引弧板的對規(guī)范規(guī)定角焊縫和不加引弧板的對接焊縫，每條焊縫的計算長度均采用實際長度減去接焊縫，每條焊縫的計算長度均采用實際長度減去10mm。經(jīng)討論，此種不分焊縫大小取為定值的辦法不合理，現(xiàn)參考經(jīng)討論，此種不分焊縫大小取為定值的辦法不合理，現(xiàn)參考國外標(biāo)準改為：對接焊縫減去國

53、外標(biāo)準改為：對接焊縫減去2t；角焊縫減去；角焊縫減去2hf。7.1.4條條 斜角角焊縫的計算斜角角焊縫的計算兩焊腳邊夾角兩焊腳邊夾角 不等于不等于90900 0的角焊縫稱為斜角角焊縫，這種的角焊縫稱為斜角角焊縫，這種焊縫一般用于焊縫一般用于T T形接頭中。形接頭中。 與原規(guī)范一樣，斜角角焊縫計算時不考慮應(yīng)力方向，任何情況與原規(guī)范一樣，斜角角焊縫計算時不考慮應(yīng)力方向，任何情況都取都取 f或（或（ f ）= =1.0。這是因為以前對角焊縫的試驗研究一般。這是因為以前對角焊縫的試驗研究一般都是針對直角角焊縫進行的，對斜角角焊縫研究很少。而且，都是針對直角角焊縫進行的，對斜角角焊縫研究很少。而且，我國

54、采用的計算公式也是根據(jù)直角角焊縫簡化而得，不能用于我國采用的計算公式也是根據(jù)直角角焊縫簡化而得，不能用于斜角角焊縫。斜角角焊縫。 新規(guī)范參考美國新規(guī)范參考美國鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范（AWS）并與我國）并與我國建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程進行協(xié)調(diào)，作了下列修改：進行協(xié)調(diào)，作了下列修改：（1 1）規(guī)定銳角角焊縫兩焊腳邊夾角）規(guī)定銳角角焊縫兩焊腳邊夾角60600 0，而鈍角角焊縫，而鈍角角焊縫1351350 0。這表示焊腳邊夾角小于。這表示焊腳邊夾角小于60600 0或大于或大于1351350 0的焊縫不推薦的焊縫不推薦用作受力焊縫。用作受力焊縫。（2 2）原規(guī)范規(guī)定的銳角角焊

55、縫計算厚度?。┰?guī)范規(guī)定的銳角角焊縫計算厚度取he=0.7hf，比實，比實際的喉部尺寸小，這是考慮到當(dāng)際的喉部尺寸小，這是考慮到當(dāng) 角較小時，焊縫根部不易角較小時，焊縫根部不易焊滿以及在熔合線的強度較低這兩個因素。現(xiàn)規(guī)定焊滿以及在熔合線的強度較低這兩個因素?，F(xiàn)規(guī)定60600 0已無已無此問題。因此，不論銳角和鈍角的計算厚度均統(tǒng)一取為喉部此問題。因此，不論銳角和鈍角的計算厚度均統(tǒng)一取為喉部尺寸尺寸he=hfcos /2。但當(dāng)根部間隙（。但當(dāng)根部間隙（b、b1或或b2）1.5mm，則，則應(yīng)考慮間隙影響，取應(yīng)考慮間隙影響，取 。 2/cossin)(21bbbhhfe、或 上式可根據(jù)前頁圖中的幾何關(guān)

56、系推導(dǎo)得出，圖中垂直于斜上式可根據(jù)前頁圖中的幾何關(guān)系推導(dǎo)得出，圖中垂直于斜邊的虛線即計算厚度。邊的虛線即計算厚度。（3 3）新規(guī)范規(guī)定任何情況根部間隙（）新規(guī)范規(guī)定任何情況根部間隙（b b、b b1或或b b2）不得大）不得大于于5mm，主要是圖，主要是圖a中的中的b b1可能大于可能大于5mm。如果是這樣，可。如果是這樣，可將板端切成圖將板端切成圖b的形狀并使的形狀并使b 5mm。對于斜對于斜T形接頭的角焊縫，在設(shè)計圖中應(yīng)繪制大樣，詳細標(biāo)形接頭的角焊縫，在設(shè)計圖中應(yīng)繪制大樣，詳細標(biāo)明兩側(cè)斜角角焊縫的焊腳尺寸。明兩側(cè)斜角角焊縫的焊腳尺寸。7.2.2條條（1 1）表）表7.2.2-1中的抗滑移系

57、數(shù)中的抗滑移系數(shù) 值作了一些修正，原規(guī)范值作了一些修正，原規(guī)范噴砂（丸）和噴砂后生赤銹時噴砂（丸）和噴砂后生赤銹時Q345、Q390和和Q420鋼的鋼的=0.55，實際上達不到此要求，降為，實際上達不到此要求，降為0.50。（2）高強度螺栓的預(yù)拉力高強度螺栓的預(yù)拉力P，原規(guī)范取為，原規(guī)范取為 式中考慮螺栓材質(zhì)的不定性系數(shù)式中考慮螺栓材質(zhì)的不定性系數(shù)0.9；施工時的超張拉；施工時的超張拉0.9；擰緊螺帽時螺桿所受扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力影響系數(shù)；擰緊螺帽時螺桿所受扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力影響系數(shù)1.2。yefAP2 . 19 . 09 . 0由此得出的由此得出的8.88.8級螺栓的級螺栓的P P，使抗剪承載力有時（當(dāng)，使抗

58、剪承載力有時（當(dāng) 0.40.4時）時）比同直徑的粗制螺栓還低，不合理，且與薄鋼規(guī)范的規(guī)定不協(xié)比同直徑的粗制螺栓還低，不合理，且與薄鋼規(guī)范的規(guī)定不協(xié)調(diào)，現(xiàn)改為調(diào)，現(xiàn)改為由于高強度螺栓材料無明顯的屈服點，用抗拉強度由于高強度螺栓材料無明顯的屈服點，用抗拉強度f fu u代替代替f fy y再補充一個系數(shù)再補充一個系數(shù)0.90.9是適宜的。是適宜的。（3）將同時受剪和拉力的摩擦型高強度螺栓的計算改用相）將同時受剪和拉力的摩擦型高強度螺栓的計算改用相關(guān) 公 式關(guān) 公 式 表 達 ， 實 質(zhì) 與 原 規(guī) 范 未 變 ， 由表 達 ， 實 質(zhì) 與 原 規(guī) 范 未 變 ， 由Nvb=0.9nfP和和Ntb=

59、0.8P，代入后即得原規(guī)范計算式，代入后即得原規(guī)范計算式Nv=0.9nf(P1.25Nt)。uefAP2 . 19 . 09 . 09 . 01bttbvvNNNN7.2.37.2.3條條 取消原規(guī)范取消原規(guī)范“承壓型高強度螺栓連接的抗剪承載承壓型高強度螺栓連接的抗剪承載力不得大于按磨擦型連接計算的力不得大于按磨擦型連接計算的1.31.3倍倍”的規(guī)定。理由為，的規(guī)定。理由為，原規(guī)范的此規(guī)定是鑒于當(dāng)時使用經(jīng)驗不足，控制一下，使承原規(guī)范的此規(guī)定是鑒于當(dāng)時使用經(jīng)驗不足，控制一下，使承壓型在正常情況下（即荷載標(biāo)準值作用下）不滑移。但國外壓型在正常情況下（即荷載標(biāo)準值作用下）不滑移。但國外標(biāo)準并沒有此規(guī)

60、定，而承壓型不一定施加與摩擦型相同的預(yù)標(biāo)準并沒有此規(guī)定，而承壓型不一定施加與摩擦型相同的預(yù)拉力，因此矛盾較多，況且現(xiàn)在已有使用經(jīng)驗。拉力，因此矛盾較多，況且現(xiàn)在已有使用經(jīng)驗。 l7.3.1條條 組合梁翼緣焊縫連接。規(guī)范規(guī)定的計算式組合梁翼緣焊縫連接。規(guī)范規(guī)定的計算式（7.3.1）與舊規(guī)范相同，式中根號內(nèi)第二項指垂直于）與舊規(guī)范相同，式中根號內(nèi)第二項指垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力。引入系數(shù)焊縫長度方向的應(yīng)力。引入系數(shù) f,對直接承受動力荷對直接承受動力荷載的梁載的梁 f=1.0;對承受靜力載或間接承受動力載的梁對承受靜力載或間接承受動力載的梁 f =1.22。其實對后者來說，受有固定集中力處規(guī)定應(yīng)設(shè)