單層廠房計算書1

1、一、設(shè)計資料.工程概況：某工廠擬建兩個焊接車間，根據(jù)工藝布置的要求，車間均為單跨單層廠房, 跨度為24m跨設(shè)吊車30/5t、10t吊車各一臺，吊車均為中級工作制，軌頂標(biāo)高 不低于10. 8m,廠房設(shè)有天窗。廠房平面圖如下：05.結(jié)構(gòu)設(shè)計資料,：(1)自然條件：基本雪壓0. 5kN/m2基本風(fēng)壓0. 4kN/m2地震設(shè)防烈度該工程位于非地震區(qū)，故不需抗震設(shè)防。(2)地質(zhì)條件：場地平坦，地面以下0L 5m為素填土層，L 5m以下為粉 質(zhì)粘土層，該土層fak =300kN/m2, Es=12Mpa,場地地下水位較低，可不考慮其 對基礎(chǔ)的影響。.建筑設(shè)計資料屋 面：采用卷材防水屋面，不設(shè)保溫層；維護(hù)墻

2、：采用240厚蒸壓粉煤灰磚墻，外墻面為水刷石，內(nèi)墻面為水泥石灰 砂漿抹面；門窗：鋼門、鋼窗，尺寸參見立面圖；地 面：采用150厚C15素混凝土地面，室內(nèi)外高差為300mm。4.吊車資料見表15,表1 吊車參數(shù)Q (t)Lk (m)H (m)B1+B2 (mm)吊車寬 B(m)輪距 K(m)Pmx (kN)Pmin (kN)g (kN)30/522.52. 73424046. 1504. 80290.070.0118.0內(nèi)力圖見下列圖:5.473B.1N明MS3.活載F5作用下的內(nèi)力計算F5內(nèi)力圖與E內(nèi)力圖成比例，比例系數(shù)卜于5汗尸50.4/402.96二0.125, 內(nèi)力見下列圖：3.活載F5

3、作用下的內(nèi)力計算F5內(nèi)力圖與E內(nèi)力圖成比例，比例系數(shù)卜于5汗尸50.4/402.96二0.125, 內(nèi)力見下列圖：1.54 .吊車豎向荷作用下的排架內(nèi)力最大輪壓作用于A柱：A 柱：M八= 5775kNxb25m = 44.4 kNm （一）, mcix q4 .吊車豎向荷作用下的排架內(nèi)力最大輪壓作用于A柱：A 柱：M八= 5775kNxb25m = 44.4 kNm （一）, mcix qB 柱：MB = D而14 = 58A3kNX0.25m = 395 kNm （一）, nlnAnix/77777T7B/77777T7B/7777T77A TOC o 1-5 h z M144 4A 柱：R

4、a=02- = 1.18x- = H.59kN (一)a2 H14.7B 柱：Rr =G 2= l18x*= 3.17左N (一)B2 H14.7A柱與B柱相同，剪力分配系數(shù)為=私=0.5,那么A柱與B柱柱頂剪力為:A 柱:% =&-%(&-&) = 1L59 0.5x(11.59 3.17) = 7.38左N(一)B 柱：/二& 一 私(此 + &)= 3.17 0.5( 11.59 + 3. 17) = 7.38左N(f) 內(nèi)力圖如下：/777777TA577.5O158.13/7777777B最大輪壓作用于B柱：由于結(jié)構(gòu)的對稱性，A柱同中B柱的情況，B 柱同中A柱的情況。內(nèi)力圖如下：5.

5、吊車水平荷作用下的排架內(nèi)力Tmax=20.3kN,由于A柱與B柱相同，故內(nèi)力也相同，內(nèi)力圖如下:203kN，一 一20.3證廠V圖6.風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力風(fēng)從左向右吹首先求柱頂反力系數(shù)C”、當(dāng)風(fēng)荷載沿柱高均勻分布時由公式可求得：3 1 + /14(1/71-1)Cu =-x11 8 1 + 23(1/7-1)_ 3 1 + 0,2864(1/0,1229-1)- 8Xl + 0.2863(l/0.1229-l)=0.337對于單跨排架，A,B柱柱頂剪力可按下式計算：匕=0.5 x Fw -5(%) = 0.5 x 23.32 - 0.337 xl4.7x (2.97 -1.86) = 8.9 k

6、N(f%二0.5 x F + a、- ) = 0.5 x 23.32 + 0.337 x 14.7 x (2.97 -1.86) = 14.4 皿N6)Ma = 8.91x14.7 + 2.97 x 14.7 x 14.7/ 2 = 452.87W mA, B相應(yīng)的彎矩如下列圖左圖所示:VS52.57kN41.75kNV圖A柱右風(fēng)當(dāng)風(fēng)從右向左吹時，在這種情況下，荷載方向相反，A、B柱的內(nèi)力剛好相反。七.排架內(nèi)力分析考慮的是以下四種的內(nèi)力組合：+M皿及相應(yīng)的N, V；（2）及相應(yīng)的N, V；（3）N耐及相應(yīng)的M, V；（少乂行及相應(yīng)的M, V；由于呆廠房結(jié)構(gòu)對稱;故只需對A柱或者B柱其中之一進(jìn)行

7、最不利內(nèi)力組合 即可。基本步驟如下：（1）、確定需要單獨(dú)考慮的荷載工程。共有八種需要單獨(dú)考慮的荷載工程； 由于小車無論向右或向左運(yùn)行剎車時，A, B柱在Tmax作用下，其內(nèi)力的大小相 等二符號相反，在組織時可列為一項(xiàng)。因此單獨(dú)考慮的荷載工程共7項(xiàng)。（2）、將各種荷載作用下設(shè)計控制截面（1-1、2-2. 3-3）的內(nèi)力M、N （3-3 截面還有剪力V）填入組合表，見下表。填表時要注意有關(guān)內(nèi)力符號的規(guī)定。（3）、排架柱內(nèi)力合分為由可變荷載控制的內(nèi)力組合和由永久荷載控制的 的內(nèi)力組合。對于由可變荷載控制情況，內(nèi)力組合如下：S二恒荷載+最大一項(xiàng)可 變荷載+Z%Aq，對于組合系數(shù)匕,，風(fēng)荷載取0.6,雪

8、荷載和其他可變荷載取 0. 7o排架柱內(nèi)力表和排架柱內(nèi)力組合表如下：荷載組合恒荷載屋面活載吊車荷載風(fēng)荷載柱號截面內(nèi)力組Dmax在A柱Dmin在A柱Tmax左風(fēng)右風(fēng)A柱11M/kN. m16.232. 03-31-3124, 3663. 62-76. 93N/kN438. 0650.40000022M/kN. m-68. 97-9. 305113.48. 524. 3663. 62-76. 93N/kN497. 2250.4577.5158.1300033M/kN. m57. 246. 4735.9-69士237* 51452. 87-412.79N/kN585. 9250.4577. 5158

9、. 13000V/kN12.021. 5-7. 38-7. 38_20._0352. 57-41.75由可變荷載控制的內(nèi)力組合截面內(nèi)力組合項(xiàng)Me及相應(yīng)的N, V組合項(xiàng)及相應(yīng)的N, V組合項(xiàng)汽皿及相應(yīng) 的M, V組合項(xiàng)乂面及相應(yīng)的 皿M, V11M+0.7 X ( +)64.219+0. 7 X (+)99.45+0. 7X (+)+0.6 X-66.65+0. 7 X (+Nmax下柱：Nmax=1025.45kN,當(dāng)考慮吊車荷載時,查規(guī)范相關(guān)表,10=0.8。=840001111,12=6.21 xlO,omm4,621xl01Q350000621xl01Q350000=421.2（77im

10、）, = 550 x1200-2 x（750 + 800） x 200 / 2 = 350000mm2。=包”= 19.94,查混凝土上冊表5-1得: i 421.2（p - 0.99, A - 4 = 1658mm2 故 *JJNu = 0.9（/；Z + /4）= 0.9 x 0.99 x （14.3 x 350000 + 360 x1658）=4991.3kNNmax 故承載力滿足要求。（二）.裂縫寬度驗(yàn)算對于截面1,由于%=汽=0.4450.518,不必進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。 510對于截面3-3,其內(nèi)力組合值M=590.13kN.m, N=738.24, e0=810mm,曳=皂9 =

11、0.6980.518 ,故應(yīng)作裂縫寬度驗(yàn)算。h。 1160由內(nèi)力組合可知，驗(yàn)算裂縫寬度需按荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值、軸力值:57.24F1.2532.891.4= 4283kNm585.921.21.4= 5899%N,428.3x1000 589.9q=i1J7640 21300 x21 1200 1160= 1.265e = r/o +h/2-as =1.265 x 726.1 +1200 / 2 - 40 = 1478.5mm40.5bh + (bf-b)hf40.5bh + (bf-b)hf=0.00554r.f =(b；-b)h/bh(550-150)x2001200 x120=0

12、.5569420.5x150 x1200 + (550-150) x 200那么縱向受拉鋼筋A(yù),的應(yīng)力合力至受壓區(qū)合力作用點(diǎn)間的距離為：z = 0.87-0.12(1 -)(A0 /e)2A0 = 971.2mm,那么縱向受拉鋼筋 A,應(yīng)力為:= 327.1N/加2,裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變M(e-z) _ 589900 x(1478.5-971.2)Az942x971.2不均勻系數(shù)為一-箸山-凝翳4。.382 ,故裂縫最大開展寬度為:端 ax =d327 I(1.9c +0.08 = 1.9 x0.382 x .pte2.0 x10 x(1.9x20+0.0818.8x0.00556)=0.2

13、78mm 0.3/77/7故裂縫驗(yàn)算符合要求。(三).柱牛腿設(shè)計牛腿的具體幾何尺寸如下列圖所示。由于吊車垂直荷載作用于下柱截面內(nèi)，及a= 1000-1200=-200mmV0,故該牛腿可按構(gòu)造要求配筋；縱向筋面積4=夕mm劭= 0002x550 x500 = 550加加2,取5但4,箍筋取為數(shù)100,詳見下列圖所示。550750/- 1000334+20141200（四）.柱的吊裝驗(yàn)算.吊裝方案確定排架柱插入基礎(chǔ)杯口內(nèi)的高度4 =0.8/2 = 0.8乂1200 = 9602%取1000加加，柱子的總長為4.2 + 10.5 + 1 = 15.7加，采用一點(diǎn)翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿與下柱交接處。

14、 如下列圖所示：.荷載計算動力系數(shù)為：L 5,柱自重的重力荷載分項(xiàng)系數(shù)為L35.上柱自重：gi=L35xl.5x25xO.55xO.55=15.31kN/m牛腿自重：g2=l.35x 1,5x25x0.55x 1.3=36.20kN/m下柱自重：g3=l.35xl.5x25x0.35=17.72kN/m計算簡圖如下g2B.內(nèi)力計算 陷=l/2xl5.31x4.2x4.2 = 135.03Vm,M2 =1/2x15.31x4.7x4.7 + 1/2x06.20-15.31)x0.5 x0.5 =171.7 W m ,2%=0:衣/-；g/ + % = 02-171.71)/11.0 = 81.8

15、5 W TOC o 1-5 h z -12M = 5g3、令 dM3 = 0, 1 = a = 4 52mdxg31 ?=81.85x4.62 x 17.72 x 4.622 = 189.04 w2彎矩圖如下列圖所示：.截面承載力驗(yàn)算對于截面 IT, bxh=550mmx550mm, ho=51Omm, 4 = A=804mm2, 3430=36ON/加能2,那么截面承載力為：Mu =4色l =121.527姓相對于截面 3-3 9bxh=550mmx 1200mm, ho=116Omm, A O.W3 = 170.14kN m故兩個截面均滿足要求。.裂縫寬度驗(yàn)算由承載力計算可知，裂縫寬度驗(yàn)算

16、截面廣1即可。鋼筋應(yīng)力那么為：0.874 4 0.87x804x510 J U804135030000/1.35 Q一 , =280.4N / min= 0.00532 0.01 ,取 4=0.01,那么有= 0.00532 0.01 ,取 4=0.01,那么有p 二“ 05bh 0.5x550 x550加一票禽黑=3,那么:0nm = acy/ 也(1.9c + 0.08%) = 1 .9 X 0.634 x 2804 _ x (1.9 x 24 + 0.08 x -) = 0.293mm 0.3mm Espie2.0 x100.01那么裂縫寬度驗(yàn)算合格。九.基礎(chǔ)設(shè)計（采用C30混凝土）一、

17、中間柱基礎(chǔ)1.荷載計算（1）由柱傳至基礎(chǔ)頂面的荷載（內(nèi)力）值共有兩組組內(nèi)力值：第一組M心二706.03雨加，N = 1025.45左N, V = 46.25W第二Wl/加 =590.13他加，N = 728.24后N, V = -5055kN（2）由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的荷載值每個基礎(chǔ)承受的圍護(hù)墻寬度取計算單元的寬度B=6.0m,墻高10.5+4.2-0.45 （基 礎(chǔ)梁高）=14.25m,基礎(chǔ)梁截面寬度取0.3m,窗寬3.6m,上下窗高分別為l.8m 和4.8m,鋼窗自重O/kN/n?, 240厚墻雙面粉刷重5.24kN/m2,墻重（含雙面粉刷）（14.25x6- （4.8+1.8） x3.6

18、） x5.24=323.52kN窗重（鋼框玻璃窗）（4.8+L8） x3.6xO.4=9.5kN基石出梁自重0.3x0.45x6x25=20.25kN由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：心=357.27左N設(shè)計值為：Nw = 12Nwk = 1.2 x 357.27 = 428.724距基底中心線距離：ew=240/2+1200/2=720mm對基底的偏心彎矩：標(biāo)準(zhǔn)值：Mwk=Nwkew = 357.27x0.72= 257.23W設(shè)計值：=N匹=428.724x0.72 = 308.681N咖20/516.52. 09923345.9554. 00185.035.069. 771016.51

19、.87623045.8404. 05123.022.034.6120/516.52. 09923345.9554. 00185.035.069. 771016.51.87623045.8404. 05123.022.034.61IIIBIIIItieilllBIIIIIIIIIIIIIBIIIIIIIIIIIBIIIIIIIIIIIIIBIIIIIIIIIIBIIIIIIIIIiailllllllllllllllll冊冊咄咄咄咄恥聊聊CXJ 9 OJOCxiCxi 9寸9OCQ0.000 q 、/次一 削面1:100二、結(jié)構(gòu)選型.屋面板三氈四油防水層（上鋪小砂）0.35kN/m2.基礎(chǔ)底面尺寸

20、確實(shí)定(1)作用于基礎(chǔ)底面的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合值查表先假定處基礎(chǔ)高度為h=1000+50+300 (杯底厚度)=1350mm,基礎(chǔ)底 部標(biāo)高取為-2.0m。內(nèi)力設(shè)計值為： 第一組：Mhx = 706.03 +1.35x46.25-308.68 = 459.79W (/)N川二1025.45 + 428.724 = 1454.17 kN。)；% = 46.25左N(f)第二組：=590.13 1.35x50.22 308.68 = 966.614N列Nh2 = 728.24 + 428.724 = 1156.96 左N(J)；% = -50.22%N(一)內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值為：第一組:M,K57.24 4

21、52.87 0.7111.21.41.4x (6.47 + 35.9 + 237.51) = 511.12kNm585.92 0.711.21.4585.92 0.711.21.4x (50.4+ 577.5) = 802.22W12.02 52.57 0.712.02 52.57 0.7111.21.41.4x(1.5-7.38-20.03) = 34.6 WN(f)故基礎(chǔ)底面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值為：=511.12 + 34.61x1.35-257.23 = 300.62Wemi/K 1%=802.22 + 357.27 = 1159.49W%=34.6MN(f第二組內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值：57.24412.7

22、90.7“八 、 八八.=x (69+237.51) =-400.41AN 切 TOC o 1-5 h z 41.21.41.4“585.920.7一-1x 158.13 = 567.33kN41.21.412 02 41 75 0 7Vk =-沙 x(7.38+20.03) = 33.51AN(一)故基礎(chǔ)底面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值為：M = -400.41-33.51x1.35-257.23 = 702.88左 N加 Oh, ZN從 2 = 567.33 + 357.27 = 924.6左NDK 2囁 2 = 一33.51左N(一)(2)初步確定基礎(chǔ)尺寸，選擇第一組內(nèi)力計算。fa = fak + 為九

23、(d 0.5) = 300 + 20 xl.5 = 330kpa彳1159.492/ = 1.5 x= 6.04330-20 x2.0取 b=2.2m, 1=3.5mo A=7.7m2 按其一組內(nèi)力驗(yàn)算：= 3。0.62 = o 259加 ,=蘭=0.583 m %八 1159.4966Gk = 20 x2x7.7 = 308左= L = 4.4926Pk max，K,IIlaAPk max，K,IIlaAPk =A所八十GA1159.49 + 308 300.62=190.583a fa7.7H4.492=257.5 kpa - Nhhl924.66 = (一% = 0.99m3 50.58

24、3 m6P2,maxP2,max2(N. + Ga)3ab=377.29 3500mm,故整個基礎(chǔ)位于沖切體之內(nèi)，不 用進(jìn)行沖切驗(yàn)算。各尺寸如下列圖：III求it截面和in-ni截面處 的地基土凈反力：（4）基底酉己筋計算沿長邊方向的配筋計算，由前述2組荷載設(shè)計值作用下最大地基凈反力的分 析可知，應(yīng)按第二組荷載設(shè)計值作用 下的地基凈反力進(jìn)行計算。采用 HRB335 鋼筋。1沿長邊方向的配筋計算在第二組荷載設(shè)計值作用下，2N,max= = 354.143aNps - = 150.253qPs,max = 237.78步。I +外A,max = 273.9kpaA,max = 273.9kpaI

25、+ g p, M. 351.12x1000000 八八2A.= 1000.34mm“ O.9/r/zo 0.9x300 x13104 ,MhsJH 0.9/44 ,MhsJH 0.9/4198.53x1。./0.9x300 x810選用 12包12200, 4=1356加21000.34病可以。2沿短邊方向配筋的計算Nps = = 15G25kpaAII截面處和IV截面處彎矩分別為:MW = A PS -4了(21 + 4.) =二(PsS 瓦)2(2/ + Q；) = (x 1,I150.25 x (2.2 - 0.55)2 (2 x 3.5 +1.2) = 139.76 左N m“LI =

26、“LI =139.76x10000000.9x300 x(1310-12)=401.89mm2Mu _ 50.29x1000000 0.94,(412) - 0.9x300 x(810 12)=236.37mm2150.25 x (2.2 1 .25(2 x 3.5 +1.9) = 50.29AN m選用1810200, 4 =1414加加2滿足要求?；A(chǔ)底面配筋沿兩個方向布置，如下列圖所示:3700十.抗風(fēng)柱設(shè)計.設(shè)計資料截面尺寸：上柱450X450正方形截面；下柱450X600矩形截面。材料等級：混凝土 C30 ,力=14.3N/加加2 ；鋼筋，受力筋為HRB335, f=300N/mm2

27、 ；箍筋和吊鉤為 HPB300 鋼筋。 j y.設(shè)計說明抗風(fēng)柱主要承受山墻風(fēng)荷載，豎向荷只有柱自重，可近似按受彎構(gòu)件計算。 抗風(fēng)柱頂應(yīng)低于屋架上弦中心線50mm,抗風(fēng)柱上下柱交界處應(yīng)低于邊柱柱頂 100mm或屋架下弦低200mm,所以由剖面圖可得抗風(fēng)柱的上柱Hu=2. 5m,下柱 H尸14.6m,總高H=17. 1m。抗風(fēng)柱頂和屋架上弦連接，連接一般采用豎向可以移 動、水平向又有較大剛度的彈簧板連接。截面寬度450mm大于H/40=427.5mrn, 下柱截面高度600mm大于Hl/25=584mmo 3.荷載計算 (1)風(fēng)荷載1 14-1 00用線性插值法可求得柱高17. 1m處的1=1+飛

28、0義(17110) = 1.1988 , 體型系數(shù)0. 8,基本風(fēng)壓%=0. 4KN/m2,每柱的受風(fēng)寬度為6m。%=0.8x1.1988x0.4x6 = 2.302左N /加，q = 1.4qk = 3 22kN / m(2)自重上柱：=1.2x25x0.45x0.45x2.5 = 15.19kN下柱：G = 1.2x25x0.45x0.6x14.6 = 118.264N.內(nèi)力分析20.5720.57計算簡圖如右圖所示。上柱截面/“ =(1/12)從3 =342x1()9 加加q =2.5下柱截面/ =(1/12)協(xié) 3 = 8.1x109 加加14.6 加n = Iu/Ix= 0.42,九

29、= HU/H = 0.1462Ci 二Ci 二里34 0.3736 81 + 23(1/h-1)R = CuqH = 0.3736x3.22x17.1 = 20.57左N(一)，柱底彎矩：17 l2M = 3.22x - 20.57x17.1 = 119W 咖2跨中最大彎矩：A/ = 20.57x 跑23.22x(跑馬 2xL=65.7 左Nw 3.223.222上下柱交界處彎矩：2 52/ = 20.57x2.5 3.22x=41.36人N 咖2內(nèi)力圖見上右圖。.配筋計算(對稱配筋)上柱截面M=4L36kN.m, N=12.52kN,/ M 41.36xl062A=A= 362.8mm*fy

30、(h。- 300 x(415-35)選用2包16 (A=402),選用箍筋96200 下柱截面采用對稱的通長配筋，那么只需驗(yàn)算彎矩絕對值最大的截面。M二H9kN.ni4 = 4=-119X106=738.4如療，考慮到軸力的存在，及以后吊fy(hQ：) 300 x(565-35)裝的需要，選用30.22 (A =1140),選用箍筋6200,另配2包14鋼筋作為腰筋。 6、抗風(fēng)柱基礎(chǔ)計算：查表先假定處基礎(chǔ)高度為h=600+50+250 (杯底厚度)=900mm,基礎(chǔ)底部 標(biāo)圖取為-2.0m。內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值：Mk =9kNm KNh = 15.19 +118.26 = mA5kNVk = 34.49

31、左)故基礎(chǔ)底面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值為：Mbk =119 + 0.25x 34.49 = 127.62W wN/火=做+乂,殊=133.45+357.27 = 490.72左NVbk = 34.49左N(9)(2)初步確定基礎(chǔ)尺寸。fa= fak + ”人6 0.5) = 300 + 20 x 1 5 = 330 kpa,-490.72.2/ = 1.5 x= 2.54m2330-20 x2.0取 b=1.5m, l=2.0m。A=3.0m2(3)基礎(chǔ)尺寸驗(yàn)算:= 127.62 = 0 26m J = Z= 0 333mNhk 490.726 6二叢 十 iMk,max 4二叢 十 iMk,max 41

32、.0=291.193。1.2 =l.2x330 = 396%zPk = = 16357kpa 2000mm,故整個基礎(chǔ)位于沖切體之內(nèi)，不 用進(jìn)行沖切驗(yàn)算。各尺寸如下列圖：Ps,maxPs,max竿 X(l +啜= 184.84求i-1截面和in-in截面處的 地基土凈反力：(5)基底配筋計算(采用HRB335鋼筋) 沿長邊方向的配筋計算PsTPs,M =12A5kpaPs,m= 143.253。K = g (,max + Ps,/ ) Q b+ ) + 4oM III = 7 (A,max + A,IIl)(2b+bc)+202.1/7僧2可以。3沿短邊方向配筋的計算ps165.579(7AI

33、I截面處和IV截面處彎矩分別為：1 ? 1 ?Mu = 一. ps(b - 了(2/ + /) = x 150.25 x (2.2 - 0,55(2 x 3.5 +1.2) = 35kN mMIV =L.Ps(b-a I (2/ + a；) = x 150.25 x (2.2 -1.25)2 (2 x 3.5 +1.9) = 10.6W. m=152.8mm2=152.8mm22=71.9mm , Mi35x100000041 =0.9/. (4 12) 0.9x300 x (860-12)Mu _10.64x10000000.9/；(/0 -12) - 0.9x300 x(560-12)按構(gòu)

34、造要求，選用n10200, 4 =863.5加加2滿足要求。十一、角柱基礎(chǔ)角柱基礎(chǔ)在中間排架柱基礎(chǔ)的基礎(chǔ)上增加了山墻傳來的作用力，故長邊方向 可直接取中間柱基礎(chǔ)的配筋。軸向力變化不大，故基礎(chǔ)尺寸同樣取2200mm x 3500mm 。2200mm x 3500mm 。短邊方向配筋計算:Ps,max490.72 八 0.26、7x(l +) = 71.26 37.72.2求口-H截面和IV-IV截面處的地 基土凈反力：夕 s,n =yPs,max =4454切。A.IV =s,max =58.3034III I4-0MIV = (A,max+A,Iv)(2b+bc4o基礎(chǔ)下有100厚混凝土墊層,

35、故取保護(hù)層厚度為40mm,柱邊截面有效高度為1350-40=1310mm,變階處截面有效高度為850-40=810mmo4Mu _59.16x1000000O.9/rAo _ 0.9x300 x(1310-12)2=75Amm2=75AmmMlv _ 16.24x1000000O.9/；,/zo -0.9x300 x(810-12)4 = 168.6 + 401.89 = 570.49mm2 1412 J故按照原來的構(gòu)造配筋，即選用1810200同樣適合于角柱基礎(chǔ)。十三.參考文獻(xiàn)1、東南大學(xué)，天津大學(xué)，同濟(jì)大學(xué)合編，清華大學(xué)主審.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理. 第五版，北京：中國建筑工業(yè)出版社2、東南大

36、學(xué)，天津大學(xué)，同濟(jì)大學(xué)合編，清華大學(xué)主審.混凝土結(jié)構(gòu)與砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計.第五版，北京：中國建筑工業(yè)出版社3、華南理工大學(xué)，浙江大學(xué)，湖南大學(xué)編.基礎(chǔ)工程.第二版，北京：中國建 筑工業(yè)出版社20mm水泥砂漿找平層2 0 x0.02=0.40kN/m2屋面活荷載0.50 kN/m2雪荷載0.50 kN/m2q = 135x(0.35 + 0.4) + 1.4x0.5 = .7kN / m?屋面板采用G410 （ 一）標(biāo)準(zhǔn)圖集：L5mX6nl預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（卷材防 水）Y-WB-2IIY-WB2IIS250kN / m?1.40W/m20.10W/m20.15 kN/m2 20 x0.02=0.40

37、kN/m20.08x14=1.12 kN/m20.23x10=2.3 kN/m20.5 kN/m2Y-WB-2IIY-WB2IIS250kN / m?1.40W/m20.10W/m20.15 kN/m2 20 x0.02=0.40kN/m20.08x14=1.12 kN/m20.23x10=2.3 kN/m20.5 kN/m2中間跨：邊跨：允許外荷載：板自重：灌縫重：.天溝板三氈四油防水層（無小石子）20mni水泥砂漿找平層水泥石灰焦渣砂漿找坡層積水深為230mm（與高肋齊）屋面活荷載Z 1.2X0. 39X (2.5X0. 15+0. 40+1. 12)+1. 4X0. 39X (0. 5+

38、2. 3)=2. 42kN/m 選用TGB58天溝板，允許外荷載：3.00kN/m2板自重：2.0kN / m?混凝土強(qiáng)度等級：C30主筋：高肋212,低肋2財2.天窗架選用門型鋼筋混凝土天窗架GJ9-03,自重標(biāo)準(zhǔn)值2x36 kN/根；天窗端壁選 用DB9-3,自重標(biāo)準(zhǔn)值為2x36 kN/根。.屋架屋面板以上的恒載標(biāo)準(zhǔn)值0.75kN/m2預(yù)應(yīng)力屋面板及灌縫重L5 kN/m2屋面支撐及吊管自重0.15kN/n?恒載標(biāo)準(zhǔn)值2.40kN/m2屋面活荷載0.50kN/m2雪荷載0.50kN/m2屋面荷載設(shè)計值為：1.2 X 2.40+1.4 X 0.50=3.86 kN/m2選用標(biāo)準(zhǔn)圖集中的預(yù)應(yīng)力混

39、凝土折線屋架GWJ24-4-BC,屋架自重標(biāo)準(zhǔn)值 為 106kN/根。.吊車梁采用標(biāo)準(zhǔn)圖集中的先張法預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁DL-8,吊車梁高1200mm, 自重標(biāo)準(zhǔn)值為40.8kN/根。.吊車軌道連接軌道及零件中為1 kN/n)2軌道及墊層構(gòu)造高度為200m唳 按A4級工作級別, Q=30T, Lk=22. 5叫根據(jù)吊車規(guī)格參數(shù)計算最大輪壓設(shè)計值：Pd=l. 05X1. 4X1. 15XPk =1. 05X 1. 4X 1. 15X290=490. 25kN選用：軌道聯(lián)結(jié)DGL-11, 490. 25kN 510 kN 滿足要求。.基礎(chǔ)梁墻厚度240n)ni,磚強(qiáng)度等級NMU10,砂漿強(qiáng)度等級2M

40、5。柱距為6nl時窗寬3600mm,平安等級為二級，重要性系數(shù)1. 0。(1) .縱墻(柱距為6m)選用：JL-3 (有窗)；(2).山墻選用：JL-24 (有窗)。三.排架柱截面尺寸確定1、排架柱材料選用(1)混凝土：采用 C30.=14.3N/m加2j=i.43N/皿2九=2.01N/w加2)。(2)鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB335級(/”300N/加一 號”0 55,紇=2 X05N/mm2)(3)箍筋：采用 HPB300 級(= 525mm2020H 1 1 Qm截面高度h = U=1190mm1010取b=550mm, h= 1200mm,那么可查表確定上柱截面矩形550mmx55

41、0mm, 下柱截面為I形，截面尺寸為與xhxbxhf = 550 x1200mmx 150mm 750mm故采用非封閉式定位軸線，取B31 = B32 = 300mm,Bi + B2 + B3 = 750mm ,滿足要求。.計算簡圖確實(shí)定上柱高度Hi=4.2m,下柱高度H3=10.5m；全柱高度H2=14.7m。h 4 2A = =0.286,h2 14.7 / =bh3 = 1.63x09mm12八=xl50 x8003 + 2x(x 2003 x 550 +550 x 200 x 5002) = 6.21x 10I0mm41212=乙=任=0.1229計算簡圖如下：一 62.1瀛)瀛)柱截

42、面及排架計算簡圖五.荷載計算L屋蓋恒荷載1.2x1.4=1.68 kN/m2；1.2x20 x0.02=0.48kN/m2；1.2x0.35=0.42kN/m2,預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板:20mm厚水泥砂漿找平層: 三氈四油防水層：g = 2.58 kN/m2屋架自重：1.2x106=127.2 (kN)；天溝板自重：L2x2.01=2.412 (kN)；天窗自重：1.2x57=68.4 (kN)；作用橫向平面排架一端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重設(shè)計值為：G】=0.5x(跨度x柱 距)x(屋面荷載+支撐荷載)+0.5x屋架重+柱距x天溝板自重+天窗自重= 0.5x(24x6)x(2.58+0.05)+0.

43、5xl27.2+6x2.412+68,4=335.8kN偏心距：ei=550/2-l90=85mm。.柱自重上柱自重設(shè)計值：F2=1,2x0.552x4.2x25=38.1kN,偏心距：e2= (h-hu) /2= (1000-550) /2=225mm； 下柱自重設(shè)計值：F3=1.2x10.5x25x (0.2x0.55x2+015x08+2x0.025x (0.12+0.5) /2=88.7 (kN), 偏心距：65=0,吊車梁及軌道等自重設(shè)計值F4=L2x (40.8+1x6) =56.16kN偏心距：e4= (L- Lk)/2-h/2= (24000-22500) /2-1000/2=

44、250mm.屋面活荷載屋面活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值是0.5KN/m2,作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計值：F5,吊車豎向荷采用兩臺中級工作制吊車，起重量分別為Q=30/5t, 10t。吊車具體參數(shù)查教材附錄12,見下表:額定起 重量 Q(t)吊車寬 度B (m)輪距K (m)吊車總 重G (kN)小車重 g (kN)最大輪 壓 Pmax (kN)最小輪 壓 Pmin (kN)吊車跨 度Lk (m)30/56. 154. 804201182907022.5105. 554. 40224391254722.5如下圖:12504400600048006000查表可得懺0.9Dmax=1.4X0.9x290 x (0

45、.2+1) +125x (0.808+0.075) =577.5kN；PP7047Dmin = D.+ D.= 438.48x一 +139.07 x一 = 158.13左N Raw290125.吊車水平荷對于30/5T吊車：a = 0A ,幾=l/4a(0 + g) = l/4xO.lx(3OO + 118) = lO.45N對于10T吊車：(z = 0.1297；A =l/4(2 + g) = l/4x0.12x (100 + 34.61)= 4.04W產(chǎn)生Lax時吊車的作用位置與豎向荷計算中情況a相同，那么有：Tmax = 0.9 x 1.4x 10.45 x (0.2 +1)+4.04x 1.4x 0.9x (0.808 + 0.075 ) = 20.30kN o.風(fēng)荷載