橋梁檢測試驗考試復(fù)習(xí)資料好過看書

1、橋涵工程檢測試驗規(guī)程一、橋涵工程試驗檢測的內(nèi)容1、施工準備階段的試驗檢測項目 橋位放祥測量； 鋼材原材料試驗； 鋼結(jié)構(gòu)連接性能試驗； 預(yù)應(yīng)力錨具、夾具和連接器實驗； 水泥性能試驗； 混凝土粗細集料試驗； 混凝土配合比試驗； 砌體材料性能試驗； 臺后壓實標準試驗； 其它成品、半成品試驗檢測；2施工過程中的試驗檢測 地基承載力試驗檢測； 基礎(chǔ)位置、尺寸和標高檢測； 鋼筋位置尺寸和標高檢測； 鋼筋加工檢測； 混凝土強度抽樣試驗； 砂漿強度抽樣試驗； 樁基檢測； 墩、臺位置、尺寸和標高檢測； 上部結(jié)構(gòu)（構(gòu)件）位置、尺寸檢測； 預(yù)制構(gòu)件張拉、運輸和安裝強度控制試驗；11預(yù)應(yīng)力張拉控制檢測；12 橋梁上部

2、結(jié)構(gòu)標高、變形、內(nèi)力（應(yīng)力）監(jiān)測；13支架內(nèi)力、變形和穩(wěn)定性監(jiān)測；14鋼結(jié)構(gòu)連接加工檢測鋼構(gòu)件防護涂裝檢測。3施工完成后的試驗檢測橋梁總體檢測；橋梁荷載試驗；橋梁使用性能監(jiān)測二、橋涵工程試驗檢測的依據(jù)專業(yè)通用標準；公路橋位勘測設(shè)計規(guī)范（JTJ 062-91）；公路工程地址勘察規(guī)范（JTJ 064-98）；公路勘測規(guī)范（JTJ 061-99）；公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTJ 021-89）；公路磚石混凝上橋涵設(shè)計規(guī)范（JTJ 022-85）；公路鋼筋混凝上及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTJ 023-85）；公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTJ 024-85）；公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ

3、025-86）；公路工程抗震設(shè)計規(guī)范（JTJ 004- 89）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（附局部修訂條文）（JTJ041-89）；公路工程質(zhì)量檢驗評定標準（JTJ071-98）；公路工程石料試驗規(guī)程（JTJ05494）；公路工程金屬試驗規(guī)程（JTJ055-83）；公路工程集料試驗規(guī)程（JTJ058-94）、公路土工試驗規(guī)程（JTJ051-93）公路舊橋承載能力鑒定方法（試行）；專業(yè)專用標準；公路斜拉橋設(shè)計規(guī)范（試行）（JTJ027-96）公路懸索橋設(shè)計規(guī)范（正在制訂）；大跨徑公路橋梁抗震設(shè)計規(guī)范（正在制訂）； 公路橋梁板式橡膠支座（JT/T4-93）；公路橋梁盆式橡膠支座（JT391-1999）；

4、公路橋梁板式橡膠支座成品力學(xué)性能檢驗規(guī)則（JTJ3132.3-90）；公路橋梁橡膠伸縮裝置（JT/T327-1997）；預(yù)應(yīng)力混凝土鋼絞線（GB/T5224-1995）；預(yù)應(yīng)力用鍛具、夾具和連接器（GB/T14370-93）公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用YM錨具、連接器規(guī)格系列（JT329.1-1997）；公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、連接器試驗方法及檢驗規(guī)則（JT329.2-1997）三、橋涵質(zhì)量等級評定的方法 1橋涵質(zhì)量等級評定單元的劃分 “質(zhì)量檢評標準”按橋涵工程建設(shè)規(guī)模大小、結(jié)構(gòu)部位和施工工序?qū)⒔ㄔO(shè)項目劃分為單位工程、分部工程和分項工程，逐級進行工程質(zhì)量等級評定。 2工程質(zhì)量評分方法 施工單位在

5、各分項工程完工后，按照“質(zhì)量檢評標準”所列基本要求、實測項目和外觀鑒定進行自檢，填寫“分項工程質(zhì)量檢驗評定表”，提交完整、真實的自檢資料，由監(jiān)理工程師確認；質(zhì)量監(jiān)督部門根據(jù)抽查資料和確認的施工啟檢資料進行質(zhì)量等級評定。工程質(zhì)量評定的分項工程為基本評定單元，采用百分制進行評分；在分項工程評分的基礎(chǔ)上，逐級計算各相應(yīng)分部工程、單位工程的評分值和建設(shè)項伺中單位工程的優(yōu)良率。 3工程質(zhì)量等級評定方法 工程質(zhì)量評定分為優(yōu)良、合格和不合格三個等級，應(yīng)按分項、分部、單位工程和建設(shè)項目逐級評定。（1）分項工程質(zhì)量等級評定 分項工程評分在85分以上者為優(yōu)良；70分及以上、85分以下者為合格；70分以下者為不合格

6、。 經(jīng)檢查評為不合格的分項工程，允許進行加固、補強、返工或整修，當(dāng)滿足設(shè)計要求后，可以重新評定其質(zhì)量等級，但只可復(fù)評為合格。 （2）分部工程質(zhì)量等級評定 所屬各項工程全部合格，其加權(quán)平均分達85分及以上，且所含主要分項工程全部評為優(yōu)良時，則該分部工程評為優(yōu)良；如分項工程全部合格，但加權(quán)平均分為85分以下，或加權(quán)平均分雖在85分以上，但主要分項工程未全部達到優(yōu)良標準時，則該分部工程評為合格；如分項工程未全部達到合格標準時，則該分部工程評為不合格。 （3）單位工程質(zhì)量等級評定 所屬各分部工程全部合格，其加權(quán)平均分達85分及以上，且所含主要分部工程全部評為優(yōu)良時，則該單位工程評為優(yōu)良；如分部工程全部

7、合格，但加權(quán)平均分為85分以下，或加權(quán)平均分雖在85分及以上，但主要分部工程未全部達到優(yōu)良標準時，則該單位工程評為合格；如分部工程未全部達到合格標準時，則該單位工程為不合格。 （4）建設(shè)項目質(zhì)量等級評定 所屬單位工程全部合格且優(yōu)良率在80%及以上時，則該建設(shè)項目評為優(yōu)良；如單位工程全部合格，但優(yōu)良率在80%以下時，則該建設(shè)項目評為合格；如單位工程未全部合格，則該建設(shè)項目評為不合格。四、石料力學(xué)性能試驗方法（1）石料單軸抗壓強度試驗(JTJ054-94) 石料的單軸抗壓強度，是指將石料（巖塊）制備成50mm*50mm*50mm的正方體（或直徑和高度均為50mm的圓柱體）試件，經(jīng)吸水飽和后，在單軸

8、受壓并按規(guī)定的加載條件下，達到極限破壞時，單位承壓面積的強度。試驗時是用切石機或鉆石機從巖石試樣或巖芯中制取標準試件，用游標卡尺精確地測出受壓面積，按規(guī)定方法浸水飽和后，放在壓力機上進行試驗，加荷速率為0.51.0MPa/s。 取6個試件試驗結(jié)果的算術(shù)平均值作為抗壓強度測定值，如6個試件中的2個與其他4個的算術(shù)平均值相差3倍以上時，則取試驗結(jié)果相近的4個試件的算術(shù)平均值作為抗壓強度測定值。另外，有顯著層理的巖石，取垂直與平行于層理方向的試件各一組，取其強度平均值作為試驗結(jié)果。 （2）石料磨耗率試驗?zāi)ズ男允鞘系挚棺矒?、剪切和摩擦等綜合作用的性能，用磨耗率來定量描述它。石料磨耗試驗有兩種方法：我

9、國現(xiàn)行試驗規(guī)程（JTJ 054-94) 規(guī)定，石料磨耗試驗以?式試驗法為標準方法。洛杉礬式磨耗試驗又稱擱板式磨耗試驗。該試驗機是由一個直徑為711mm、長為508mm的圓鼓和鼓中一個擱板所組成。試驗用的試樣是按一定規(guī)格組成的級配石料，總質(zhì)量為5000g。當(dāng)試樣加入磨耗鼓的同時，加入12個鋼球，鋼球總質(zhì)量為5000g。，磨耗鼓以3033r/min的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，在旋轉(zhuǎn)時，由于擱板的作用，可將石料和鋼球帶到高處落下。經(jīng)旋轉(zhuǎn)500次后，將石料試樣取出，用2mm圓孔篩篩去石屑，并洗凈烘干稱其質(zhì)量。取兩次平行試驗結(jié)果的算術(shù)平均值作為測定值，當(dāng)采用洛杉礬式方法時，兩次試驗誤差應(yīng)不大于2，否則須重新試驗。五、混

10、凝土收縮、徐變測試方法。收縮的測定。在工程應(yīng)用中，通常是測定以干縮為主的總收縮值。按我國現(xiàn)行行業(yè)標準（JTJ053-94）中T0526-94 規(guī)定，是用100mm*100mm*515mm試件，經(jīng)3d標準養(yǎng)護后，在溫度為20土2，相對濕度為（60土5）條件下，測定3d、7d、14d、28d、60d、90d和180d等不同齡期的收縮值。 對預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁構(gòu)件而言、為降低徐變可采取下列措施：選用小的水灰比，并保證潮濕養(yǎng)生條件，使水泥充分水化，形成密實結(jié)構(gòu)的水泥石；選用級配優(yōu)良的集料，并作較高的集漿比，提高混凝土的彈性模量；選用快硬高強水泥，并適當(dāng)采用早強劑，提高混凝土早期強度；推遲預(yù)應(yīng)力張拉時間。

11、六、鋼筋試驗檢測鋼筋常規(guī)抽驗項目及基本方法 1）屈服強度和抗拉強度鋼筋拉伸試驗在試驗機上進行時，當(dāng)測力度盤的指針停止轉(zhuǎn)動后恒定負載或第一次回轉(zhuǎn)的最小負荷即為所求屈服點的荷載。屈服強度（S）以MPa表達，井按下式計算。式中：Fs相當(dāng)于所求屈服應(yīng)力時的荷載，N： A0試件原截面面積，mm2。中碳鋼和高碳鋼沒有明顯的屈服點，采用分級加荷，求出彈性直線段相應(yīng)于小等級負荷的平均伸長增量，由此計算出偏離直線段后各級負荷的彈性伸長。從總伸長中減去彈性伸長即為殘余伸長。通常以殘余伸長0.2的應(yīng)力作為屈服強度，表示為0.2，并按下式計算。式中： F0.2相當(dāng)于所求應(yīng)力的荷載，N； A0一 試件原橫截面積，mm2

12、?？估瓘姸仁窍蛟嚰B續(xù)加荷直至拉斷，由測力度盤或拉伸曲線上讀出最大負荷Fb，抗拉強度（b）以MPa表達，按下式計算。式中：Fb 一式件拉斷前的最大荷載，N； A0試件原橫截面積，mm2。 2）塑性工程中鋼材塑性指標通常用伸長率和斷面收縮率表示，鋼筋一般可進行伸長率單項抽驗，當(dāng)試件拉斷后標距長度的增量與原標距長度之比的百分率即為伸長率，伸長率（）以表達，并按下式計算：式中：L1一一試件拉斷后標距部分的長度，mm； L0一一試件原標距長度，mm； n一一 長、短比例試件的伸長率分別以5 、10表示，定標距試件伸長率應(yīng)附該標距長度數(shù)值的角注，如L100mm或200mm則（伸長率分別以100 、200

13、表示之。 3）冷彎性能試驗 它是鋼筋在常溫條件下進行的一項工藝性試驗。用于檢驗鋼材試件環(huán)繞彎心彎曲至規(guī)定角度是否有裂紋、起層或斷裂等現(xiàn)象，若無則認為合格。如鋼材含碳、磷量較高或受過不正常的熱處理，則冷彎試驗往往不能合格。 鋼筋及預(yù)應(yīng)力鋼絲彎曲是以其規(guī)定的彎心半徑、彎曲角度和反復(fù)彎曲次數(shù)，采用彎曲機或圓口臺鉗等設(shè)備進行。彎心半徑與鋼筋的直徑有關(guān)，選擇不當(dāng)對彎曲試驗的結(jié)果影響甚大。 4）鋼筋的接頭及加工允許偏差檢測 鋼筋接頭一般應(yīng)采用焊接，螺紋筋可采用擠壓套管接頭。鋼筋的縱向焊接應(yīng)優(yōu)選閃光對焊，也可采用電弧焊（幫條焊、搭接焊、熔槽幫條焊等）。 鋼筋接頭的檢驗）焊接前必須根據(jù)施工條件進行試焊，按不同

14、的焊接方法至少抽取每組3個試樣進行基本力學(xué)性能檢驗。橋梁工程基礎(chǔ)一、地基承載力檢測按規(guī)范確定地基承載力時，須先確定地基基本容許承載力 0 ，即基礎(chǔ)寬度 b 2m，埋置深度 h3m時地基的容許承載力。當(dāng)基礎(chǔ)寬度b2m，埋置深度h3m，且hb4時可以按規(guī)范對容許承載力予以提高，地基容許承載力確定按地基土分類進行。二、荷載板試驗方法：現(xiàn)場荷載試驗是將一個一定尺寸的荷載板（常用5000cm2 的方板或圓板）置于欲試驗的土層表面，在荷載板上分級施加荷載。每級荷載增量持續(xù)時間相同或接近，測記每級荷載作用下荷載板沉降量的穩(wěn)定值，加載至總沉降量為25mm，或達到加載設(shè)備的最大容量為止，然后卸載，記錄土的口彈值

15、，持續(xù)時間應(yīng)不小千一級荷載增量的持續(xù)時間。根據(jù)試驗記錄繪制荷載P（或荷載強度P）和沉降量S的關(guān)系曲線。地基在荷載作用下達到破壞狀態(tài)的5過程可以分為3個階段： eq oac(,1)壓密階段（直線變形階段）：相當(dāng)于P-S曲線上的oa段，P-S曲線接近于直線土中各點剪應(yīng)力均小于土抗剪強度土體處于彈性平衡狀態(tài)，這一階荷載板的沉降主要是由于土壓密變引起的，曲線上相應(yīng)于a點荷稱為比例界限Pr。 eq oac(,2)剪切階段：相當(dāng)于P-S曲線上的ab段。這一階段P-S曲線已不再保持線性關(guān)系，沉降增長率S/P隨荷載的增加而增大。在這個階段，地基土中局部范圍內(nèi)（首先在基礎(chǔ)邊緣處）的剪應(yīng)力達到土的抗剪強度，土體發(fā)

16、生剪切破壞，這些區(qū)域也稱塑性區(qū)。隨著荷載的繼續(xù)增加，土中塑性區(qū)的范圍也逐步擴大，直到土中形成連續(xù)的滑動面，由荷載板兩側(cè)擠出而破壞；因此，剪切階段也是地基中塑性區(qū)的發(fā)生及發(fā)展階段。相應(yīng)于P一S曲線上b點的荷載稱為極限荷載Pu 。破壞階段，相當(dāng)于P一S曲線上的bc段。當(dāng)荷載超過極限荷載后，荷載板急劇下沉，即使不增加荷載，沉降也不能穩(wěn)定，因此，P一S曲線陡直下降。這一階段，申于土中塑性區(qū)范圍的不斷擴展，最后在土中形成連續(xù)滑動面，土從荷載板四周擠出隆起，地基本失穩(wěn)而破壞。 對于典型的荷載試驗P一S曲線，在曲線上能夠明顯地區(qū)分3個階段，則在確定地基容許承載力時，一方面要求地基容許承載力不超過比例界限，這

17、時地基土是處于壓密階段，地基變形較小。但有時為了提高地基容許承載力，在滿足建筑物沉降要求的前提下，也可超過比例界限，允許土中產(chǎn)生一定范圍的塑性區(qū)。另一方面又要求地基容許承載力對極限荷載Pu有一定的安全度，即地基容許承載力等于極限荷載除以安全系數(shù)。而安全系數(shù)的大小，取決于建筑物的可靠程度，同時還要滿足建筑物對沉降的要求占如圖P一S曲線是非典型性的，在曲線上沒有明顯的3個階段，也很難直接從曲線上得到比例界限，這時根據(jù)實踐經(jīng)驗，可以取相應(yīng)于沉降S等于荷載板寬度（或直徑）B的2時的荷載作為地基的容許承載力。 三、標準貫入試驗方法：1試驗設(shè)備 標準貫人試驗裝置的重要部件為： （1）落錘：質(zhì)量為63.5k

18、g的穿心錘； （2）貫人器： （3）探桿：直徑42mm； （4）錘墊和導(dǎo)向桿； （5）自動落錘裝置； 2試驗注意事項 （1）將貫人器打人士中，貫人速率為1530擊1min，并記錄錘擊數(shù)，包括先打15cm的預(yù)打擊數(shù),后30cm中每10cm的錘擊數(shù)以及30cm的累計錘擊數(shù)N。 如錘擊數(shù)超過50，則按下式換算錘擊數(shù)N： N=30n/S式中：n一所選取的錘擊數(shù)； S相應(yīng)于n的錘擊量，cm。 （2）旋轉(zhuǎn)探桿，提出貫人器，并取出貫人器中的土樣進行鑒別、描述、記錄，必要時送試驗室分析。 （3）由于鉆桿的彈性壓縮會引起功能損耗，鉆桿過長時傳人貫人器的功能降低，因而減少每擊的貫人深度，亦即提高了錘擊數(shù)，所以需要

19、根據(jù)桿長對錘擊數(shù)進行修正。 3，標準貫人試驗的應(yīng)用 標準貫人試驗國內(nèi)外已積累了大量的實踐資料，給出了砂性土和粘性土一些物理性質(zhì)和標準貫人試驗錘擊數(shù)的經(jīng)驗關(guān)系，可供工程中使用。 （1）根據(jù)N估計砂土的密實度。 （2）根據(jù)N估計天然地基的容許承載力（0。 （3）根據(jù)N估計粘性土的狀態(tài)。（4）根據(jù)N估計土的內(nèi)摩擦角 。四、反射波法檢測基樁現(xiàn)場檢測及注意事項 （1）被測樁應(yīng)鑿去浮漿，樁頭平整。 （2）檢測前應(yīng)對儀器設(shè)備進行檢查，性能正常方可使用。 （3）每個檢測工地均應(yīng)進行激振方式和接收條件的選擇試驗，確定最佳激振方式和接收條件。 （4）激振點宜選擇在樁頭中心部位，傳感器應(yīng)穩(wěn)固地安置在樁頭上，對于大直

20、徑的樁可安置兩個或多個傳感器。（5）當(dāng)隨機干擾較大時，可采用信號增強方式，進行多次重復(fù)激振與接收。 （6）為提高檢測分辨率，應(yīng)使用小能量激振，并選用高截止頻率的傳感器和放大器。 （7）判別樁身淺部缺陷，可同時采用橫向激振和水平速度型傳感器接收，進行輔助判定。 （8）每一根被檢測的單樁均應(yīng)進行二次及以上重復(fù)測試。出現(xiàn)異常波形應(yīng)在現(xiàn)場及時研究，排除影響測試的不良因素后再重復(fù)測試。重復(fù)測試的波形與原波形具有相似性。 4實測曲線判讀解釋的基本方法 由于樁身缺陷種類復(fù)雜，實測曲線判讀人員的技術(shù)水平所限，實測資料的解釋是一項較為 困難的工作。下面通過對樁身各種常見缺陷的反射波特征，結(jié)合一些典型的實測波形，

21、對反射波法的實測曲線的解釋方法加以歸納。 （1）缺陷存在可能性的判讀 、 判斷樁身缺陷存在與否，需分辨實測曲線中有無缺陷的反射信號，及分辨樁底反射信號，這對缺陷的定性及定量解釋是有幫助的。樁底反射明顯，一般表明樁身完整性好，或缺陷輕微、規(guī)模小。另外，可換算樁身平均縱波速vpm ，從而評價樁身是否有缺陷及其嚴重 程度。 此外，還應(yīng)分析地層等資料，排除由于樁周土層波阻抗變化過大等因素造成的“假反射”現(xiàn)象。 （2）多次反射及多層反射問題 當(dāng)實測曲線中出現(xiàn)多個反射波至?xí)r，應(yīng)判別它是同一缺陷面的多次反射，還是樁間多處缺陷的多層反射，前者，即缺陷反射波在樁頂面與缺陷面間來回反射，其主要特征：反射波至?xí)r間成

22、倍增加（倍程），反射波能量有規(guī)律遞減。后者往往是雜亂的，不具有上述規(guī)律性。 多次反射現(xiàn)象的出現(xiàn)，一般表明缺陷在淺部，或反射系數(shù)較大（如斷樁）。它是樁頂存在嚴重離析或斷裂（斷層）的有力證據(jù)。多層反射不只表明缺陷可能有多處，而且由下層缺陷反射波在能量上的相對差異，可推測上部缺陷的性質(zhì)及相對規(guī)模。 5影響基樁質(zhì)量檢測波形的因素分析 （1）露出于樁頭的鋼筋對波形的影響 由于灌注樁考慮到以后的承臺問題，樁頭均有鋼筋露出，這對實測波形有一定影響，嚴重時可影響反射信息的識別。這是因為在樁頭激振時，鋼筋所產(chǎn)生的回聲極易被檢波器接收，之后又與反射信息疊加在一起?？朔@一影響因素的方法是，將檢波器用細砂或粒土屏蔽

23、起來，使檢波器收不到聲波信息。經(jīng)多次實驗證：明這一方法是有效的。圖3一10a）是某工程樁屏蔽前實測的波形，圖3一10b）是屏蔽后的實測波形，可以看出，屏蔽后實測波形反射信息清晰易辨，圖中i是樁問反射旅行時間，tb是樁底反射旅行時間。 （2）樁頭破損對波形的影響 預(yù)制樁在貫人過程中，樁頭可能產(chǎn)生破損，灌注樁頭表面松散，這將使彈性波能量很快衰減，從而削弱樁間及樁底反射信息，影響了波形的識別。有效途徑是：將破損處或松散處鏟去?？傊绊懟鶚顿|(zhì)量檢測波形的因素較多，工作中應(yīng)逐一排除，以便樁間、樁底反射信息的辨識，避免產(chǎn)生誤判。五、聲波透射法現(xiàn)場檢測 （1）預(yù)埋檢測管應(yīng)符合下列規(guī)定： 樁徑小于10m時應(yīng)

24、埋設(shè)雙管；樁徑在1.0 2.5m時應(yīng)埋設(shè)三根管；樁徑25m以上應(yīng)埋設(shè)四根管。 聲波檢測管宜采用鋼管、塑料管或鋼質(zhì)波紋管，其內(nèi)徑宜為5060mm。鋼管宜用螺紋連接，管的下端應(yīng)封閉，上端應(yīng)加蓋。根據(jù)計算和試驗，采用鋼管時，雙孔測量的聲能透過率只有05，塑料管則為42%，可見采用塑料管時接收信號比采用鋼管時強，但由于在地下水泥水化熱不易發(fā)散，而塑料溫度變形系數(shù)較大，當(dāng)混凝土硬化后塑料管因溫度下降而產(chǎn)生縱向和徑向收縮，致使混凝土與塑料管局部脫開，容易造成誤判。試驗證明，鋼管的界面損失雖然較大，但仍有足夠大的接收信號，而且安裝方便，可代替部分鋼筋截面，還可作為以后樁底壓漿的通道，所以采用鋼管作測管是合適

25、的。塑料管的聲能透過率較高，當(dāng)能保證它與混凝土良好粘結(jié)的前提下，也可使用。: 檢測管可焊接或綁扎在鋼筋籠的內(nèi)側(cè)，檢測管之間應(yīng)相互平行。但在實際施工中，由于鋼筋骨架剛度不足，對平行度提出過高的要求是不現(xiàn)實的。在檢測內(nèi)部缺陷時，不平行的影響，可在數(shù)據(jù)處理中予以鑒別和消除，所以對平行度不必苛求，但必須嚴格控制。 （2）到現(xiàn)場檢測前測定聲波檢測儀發(fā)射至接收系統(tǒng)的延遲時間 t0 ，并應(yīng)按公式計算聲時修正值t : （3）在檢測管內(nèi)應(yīng)注滿清水。測量點距2040cm ，當(dāng)發(fā)現(xiàn)讀數(shù)異常時，應(yīng)加密測量點距。 （4）一根樁有多根檢測管時，應(yīng)將每之根檢測管編為一組，分組進行測試。 （5）每組檢測管測試完成后，測試點應(yīng)

26、隨機重復(fù)抽測1020%呢。其聲時相對標準差不應(yīng)大于5；波幅相對標準差不應(yīng)大于10。對聲時及波幅異常的部位應(yīng)重復(fù)抽測。 5。檢測數(shù)據(jù)處理與判定 （1）概率法 首先計算出樁基各測點聲時的平均值t及標準差 t ，然后采用聲時平均值t，與聲時2倍標準差 t之和作為判定樁身有無缺陷的臨界值。 （2）相鄰測點間聲時的斜率和差值乘積判據(jù)（簡稱PSD判據(jù)） 設(shè)測點的深度為H，相應(yīng)的聲時值為t，則聲時值因混凝土中存在缺陷或其他因素的影響，而隨深度變化的關(guān)系，可用如下的函數(shù)式表達： t=f(H) 當(dāng)樁內(nèi)存在缺陷時，由于在缺陷與完好混凝土界面處聲時值的突變，從理論上說，該函數(shù)應(yīng)是不連續(xù)函數(shù)。在缺陷的界面上，當(dāng)深度增

27、量（即測點間距）H0 ，而且由于缺陷表面的凹凸不平以及孔洞等缺陷是由于波線曲折而引起聲時變化的，所以在t=f(H) 的實測曲線中，在缺陷處只表現(xiàn)為斜率的變化，該斜率可用相鄰測點的聲時差值與測點間距離之比求得，即 式中，下標i為測點位置或序號，Si為第ii至i測點之間的斜率，ti 和ti-1 為相鄰兩測點的聲時值，H i 和Hi-1 為相鄰兩測點的深度。 但是，斜率只反映了相鄰兩測點聲時值的變化速率。實測時往往采用不同的測點間距，因此，雖然所求出的Si相同，但所對應(yīng)的聲時差值可能是不同的。正如圖3一19中所示的兩條t一-H曲線，在M和M 點的Si相同，但聲時差值不同，而聲時差值是與缺陷大小有關(guān)的

28、參數(shù)。為了使判據(jù)進一步反映缺陷的大小，就必須加大聲時差值在判據(jù)中的權(quán)數(shù)。因此判據(jù)可寫成： 式中， 即為i點的PSD判據(jù)值，其余各項同前。 顯然當(dāng)i處相鄰兩測點的聲時值沒有變化時，Ki=0 ；當(dāng)有變化時，由于Ki與（ti-ti-1）2成正比，因而Ki將大幅度變化。臨界判據(jù)值及缺陷大小與PSD判據(jù)的關(guān)系。 實驗證明，PSD判據(jù)對缺陷十分敏感，而對于因聲測管不平行，或混凝土強度不等原因所引起的聲時變化，基本上沒有反映。這是由于非缺陷因素所引起的的聲時變化都是漸變過程，雖然總的聲時變化量可能很大，但相鄰測點間的聲時差卻很小，因而Ki 值很小、所以采用PSD判據(jù)基本上消除了聲測管不平行：或混凝土不均質(zhì)等

29、因素所造成的聲時變化對缺陷判斷的影響。 為了對全樁各測點進行判別，必須將各測點的Ki值求出，并描成“H-K”曲線進行分析，凡在K值較大的地方，均可列為可疑區(qū)，作進一步的細測。臨界判據(jù)實際上反映了測點間距、聲波穿透距離、介質(zhì)性質(zhì)、測量的聲時恒等多數(shù)之間的綜合關(guān)系，這一關(guān)系隨缺陷性質(zhì)的不同而不同。 缺陷性質(zhì)和大小的細測判斷。 所謂細測判斷，就是在運用m判據(jù)確定有缺陷存在的區(qū)段內(nèi)、綜合運用聲時、波幅、接收頻率、波形（或頻譜）等物理量，找出缺陷所造成的聲陰影的范圍、從而準確地判定缺陷的位置、性質(zhì)和大小。 雙管對測時，其基本方法是將一個探頭固定，另一探頭上下移動，找出聲陰影所在邊界位置。在混凝土中，由于

30、各種不均勻界面的漫射和低頻波的繞射等原因，使陰影邊界十分模糊，但通過上述物理量的綜合運用仍可定出其范圍。 在運用上述分析判斷方法時，應(yīng)注意排除聲測管和耦合水聲時值、管內(nèi)混響、箍筋等因素的影響，而且檢測齡期應(yīng)在7d以上。 顯然，PSD判據(jù)也可應(yīng)用于其他結(jié)構(gòu)物大面積掃測時的缺陷判別,即將掃測網(wǎng)絡(luò)中每條測線上的數(shù)據(jù)，用PSD判據(jù)處理，然后把各測線處理結(jié)果綜合在一起，同樣可定出缺陷的性質(zhì)、大小及位置。（3）多因素概率分析法 以上兩種判據(jù)多是采用聲時或波幅等單一標作為判別的基本依據(jù)，但檢測時可同時讀出聲時、波幅、接收波頻率等參數(shù),若能綜合運用這些參數(shù)作為判斷依據(jù)，則可提高判斷的可靠性。多因素的概率法就是

31、運用聲時、頻率、波幅或聲速、頻率。波幅等參數(shù)，通過其總體的概率分布特征，獲得一個綜合判斷值NFP來判斷缺陷的一種方法。 各測點的綜合判據(jù)值NFP按下式計算 式中： NFP第i測點的綜合判據(jù)；vi 、Fi 、Ai 一一第i點的聲速、頻率、波幅的相對值，即分別除以該樁各測點中最大聲速、頻率、波幅后所得的值； S一一上述三個參數(shù)相對值之積為樣本的標準差： Z概率保證系數(shù)，它是根據(jù)與樣本相擬合的夏里埃（Charliar）分布率冪函數(shù)及樣本的偏移系數(shù)、峰凸系數(shù)及其保證率所決定的。根據(jù)NFP判據(jù)的性質(zhì)可知，當(dāng)NFP越大，則混凝土質(zhì)量越好，當(dāng)NFPi1時，該點應(yīng)判為缺陷，同時根據(jù)實踐經(jīng)驗所得的表3-19可作

32、為判斷缺陷性質(zhì)的參考。六、基樁承載力檢測現(xiàn)行地基基礎(chǔ)規(guī)范：“單樁承載力宜通過現(xiàn)場靜載試驗確定，在同一條件下試樁數(shù)量不宜少于總樁數(shù)的1%，并不少于3根”。就地灌注樁的靜載試驗應(yīng)在混凝土強度達到能承受預(yù)定破壞荷載后開始。斜樁作靜載試驗時，荷載方向應(yīng)與斜樁軸線相同。 1加荷裝置 （1）基本要求：首先要求安全可靠，保證有足夠的加載量，不能發(fā)生加載量達不到要求而中途停止試驗的事故。其次從節(jié)約材料、少用經(jīng)費、取用方便，縮短籌備時間等方面進行比較，選用合適的加載系統(tǒng)。 （2）加載量的確定：根據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTJ024-85）推薦的地基上強度數(shù)據(jù)或參考類似的試樁經(jīng)驗并按照鑒定性或破壞性試驗的不

33、同要求，確定試樁的破壞荷載或最大的試驗荷載（以下稱最大加載量）。荷載系統(tǒng)的加載能力至少不低于破壞荷載或最大加載量的1.5倍，最好能達到1.52.0倍。 （3）反力裝置：反力裝置是加載系統(tǒng)中最主要的組成部分，對它應(yīng)事先作好周密的設(shè)計。2基準點與基準梁的設(shè)置 作為下沉量測試的基準點和基準梁原則上應(yīng)該是不動的。3. 測試儀器裝置測量儀器必須精確，一般使用精度為1/20mm的光學(xué)儀器或力學(xué)儀器，如水平儀、撓度儀測力器（包括荷載傳感器、拉應(yīng)力傳感器、電子秤、壓力環(huán)等）、傾角儀位移計等，如無此類儀器，可用千分表、游標卡尺、杠桿 指針等，精確度至少為幾0.1mm。測量儀器一般應(yīng)設(shè)24套,對稱安裝在試樁的兩側(cè)

34、或四周。觀測用的測樁與試樁和錨樁的凈距參見表3-21,并在任何情況下不得小于試樁直徑的3倍。 測定系統(tǒng)固定在圍堰上時，圍堰與試樁及錨樁問的最小距離不加限制。 儀器安裝前應(yīng)予校定，擦干潤滑。 4試驗加載方式試驗加載方式分為三類，見表322，根據(jù)具體情況選擇采用。 在所有基樁尚未沉人前作試驗時，有可能根據(jù)試樁結(jié)果改變樁基結(jié)構(gòu)（沉樁深度、樁的數(shù)量等）。因此，試樁載重一般應(yīng)達到破壞載重，或試樁下沉量大大超過建筑物的容許限度，甚或達到基樁本身材料的破壞。 在所有基樁均已沉人完畢，試驗僅是為了檢驗基樁是否符合設(shè)計要求，試樁載重可等于設(shè)計荷載乘以安全系數(shù)。如果試驗條件限制時，這一載重可減少10。 試樁加載應(yīng)

35、分階段進行，每階段加載重可以相等或者遞變。每一階段載重的大小，應(yīng)按要求試驗的精確度決定：等重加載時，一般為預(yù)計極限載重量的110115；遞變加載時，開始階段為1/2.515；終了階段為110115。 下沉量觀測間隔時間，視樁尖土質(zhì)和每階段載重量而定，一般可按累什0、2、5、10、30觀測一次，以后每隔30測讀一次，粘性土在后階段可延長到每小時測讀一次。每階段的測讀間隔次數(shù)不少于5次。 每一階段載重的下沉量，在下列時間內(nèi)，如不大于0.1mm，即可視為休止： 對于砂類土最后30min： 對于粘性土最后1h。 這一階段下沉休止后，即可進行下一階段的加載。 5.破壞載重、極限載重及容許載重的確定 （1

36、）破壞載重：當(dāng)試樁全部下沉量已大于40mm，同時這一階段下沉量大于前一階段下沉量的5倍，或者這一階段的下沉量大于前一階段下沉量的2倍但下沉在24h仍不休止時；其荷載即為破壞荷載。（此標準不適用于對下沉量有特殊規(guī)定者） （2）極限載重：在破壞載重前一階段的累計載重即為極限載重。 （3）容許載重：極限載重除以安全系數(shù)（規(guī)范規(guī)定為2）為容許載重。如因結(jié)構(gòu)上對樁的下沉量有特殊要求時，則應(yīng)按下沉量確定容許載重。 先作靜載試驗后挖基的樁，應(yīng)從試驗所得的極限荷載值中，減去從地面至開挖后的基底一段高度內(nèi)的土對樁身的摩擦力臨界值；再據(jù)以計算容許荷載。高樁承臺的樁，也應(yīng)扣除從地面至最大沖刷線間的一段高度內(nèi)土的摩擦

37、力。 6卸除載重 卸載應(yīng)分階段進行，每階段卸載量可為每兩個階段的加載重。如加載階段為奇數(shù)時，第一階段的卸載重可為最后三個階段的加載重。 每次按順序卸除載重后應(yīng)將樁的回彈量在各儀器的讀數(shù)分別記錄。開始兩次每隔15min記錄一次到回彈休止為止，回彈休止標準與沉降休止標準相同?；貜椃€(wěn)定后即可進行下一次卸載。載重完全卸除后，至少尚應(yīng)于2h內(nèi)每隔30min記錄一次。橋梁上部結(jié)構(gòu)一、板式橋梁橡膠支座檢驗方法 主要檢驗項目有支座成品力學(xué)性能檢驗、支座成品解剖檢驗和外觀、幾何尺寸檢驗等。（1）抗壓彈性模量檢驗試驗方法為通過中心受壓試驗，得出橡膠支座的應(yīng)力應(yīng)變曲線，并據(jù)此求出支座的抗壓彈性模量，實測出使用應(yīng)力下

38、支座的最大壓縮量井觀察支座在受壓情況下的工作狀態(tài)。大量的試驗研究表明，橡膠支座在受壓荷載作用下，在壓應(yīng)力不大時，支座的應(yīng)力應(yīng)變是非線性關(guān)系，即-關(guān)系開始有一曲線段；其后隨著荷載的逐步加，壓縮變形幾乎成比例增加，則-曲線呈線性關(guān)系，卸載后變形基本上可完全恢復(fù)原位。橡膠支座抗壓彈性模量 就是根據(jù)上述曲線中的直線段確定的。其試驗步驟為： 將橡膠支座成品直接置于試驗加荷裝置承壓板上，對準中心，加荷至壓力應(yīng)為1.oMPa，在承載板的四角對稱安裝四只位移計。 進行預(yù)壓。將壓應(yīng)力緩緩增至，持荷5min，然后卸至應(yīng)力為1.oMPa。記錄百分表初始值，預(yù)壓三次。 正式加載。每一加載循環(huán)自1=-1.0MPa開始，

39、每級壓應(yīng)力為-1.0MPa，持荷3min,讀取百分表讀數(shù)，至為止，然后卸載至壓應(yīng)力為1.0Mpa。 l0min后進行下一加載循環(huán)。加載過程連續(xù)進行三次。以承載四角所測得的變位平均值作為各級荷載下試樣的累計壓縮變形c，按試樣橡膠層的總厚度i求出在各級試驗荷載作用下試樣的累計壓縮應(yīng)變i。每一塊試樣的抗壓彈性模量E為三次加載過程所得的三個結(jié)果的算術(shù)平均值。但單項結(jié)果和算術(shù)平均值之間的偏差不應(yīng)大于算術(shù)平均值的10，否則該試樣應(yīng)重新試驗一次。橡膠支座在一定的壓力作用下，其豎向變形主要由兩個因素決定。一是支座中間橡膠片與加勁鋼板接觸面的狀態(tài)，即橡膠與鋼板粘接質(zhì)量，如果粘按牢固，橡膠的側(cè)向膨脹受到鋼板 的約

40、束減少了支座的豎向變形，反之則增大豎向變形。同批支座中，個別支座受壓后變形量比同類支座相比差異較大，說明在支座加工時，膠片與鋼板的粘接處存在缺陷，達不到極限抗壓強度時會有劇響。第二個起決定作用的因素是支座受壓面積與其自由膨脹側(cè)面積之比值，常稱之為形狀系數(shù)。（2）極限抗壓強度檢驗由于橋梁橡膠支座極限抗壓強度很大，因此部頒標準規(guī)定了70MPa（矩形支座）和75MPa（圓形支座）作為橡膠支座的極限抗壓強度，極限抗壓強度檢驗可在抗壓彈模試驗完成后按每分鐘1.0MPa的加荷速率加載至壓應(yīng)力達到極限抗壓強度為止，并隨時觀察，支座完好無損，其指標為合格。（3）抗剪彈性模量檢驗由于梁體受溫度、收縮徐變以及車輛

41、制動力等環(huán)境條件產(chǎn)生的水平位移將使支座產(chǎn)生剪切變形，而橡膠支座水平位移量的大小主要取決于橡膠片的凈厚度，也就是說，支座的剪切位移是靠膠層的變形產(chǎn)生的，我國交通部行業(yè)標準規(guī)定了橡膠支座的剪切模量檢驗辦法。橡膠支座抗剪彈性模量試驗是以正壓力為容許壓應(yīng)力，并在抗剪過程中保持不變的情況下，采用2塊支座用中間鋼拉板推或拉組成雙剪裝置，橡膠支座的頂面或底面必須以實橋設(shè)計（鋼筋混凝土梁、鋼 梁）圖紙一致，而且中間鋼拉板的對稱軸應(yīng)和加壓設(shè)備中軸處在同一垂直面上，剪切 變形量的量測一般采用2個大標距的位移傳感器或百分表，正壓力和剪切力一般采用力傳感器進行量測控制。正式試驗前應(yīng)進行預(yù)載，以控制安裝偏差和消除初應(yīng)力

42、，正式加載時，施加水平力至剪應(yīng)力=0.1MPa后持荷5min，然后卸載至剪應(yīng)力為0.1MPa后記錄位移計初始值。正式加載：每一加載值循環(huán)自=0.1MPa開始，每級剪應(yīng)力增力0.1MPa，持荷1min,讀取位移計讀數(shù)，至=1.0MPa為止，然后卸載剪應(yīng)力為0.1MPa。10min后進行下一循環(huán)。加載過程連續(xù)進行三次。將各級水平荷載下位移計所測出的試樣累積為水平變形式s，按試樣橡膠層的總厚度i求出在各級試驗荷載作用下試樣的累計剪切應(yīng)變i。每兩個檢驗支座所組成試樣的綜合剪彈性模量G為這組試件三次加載所得到的三個結(jié)果的算術(shù)平均值。但各單項結(jié)果與算術(shù)平均值之間的偏差不應(yīng)大于算術(shù)平均值的10，否則該試樣應(yīng)

43、重新進行一次試驗。（4）容許剪切角檢驗（5）摩擦系數(shù)檢驗?zāi)Σ料禂?shù)試驗，除要求必須對四氟板與不銹鋼板進行檢驗外，對橡膠與混凝土、橡膠與鋼板間摩擦系數(shù)試驗可按需要或用戶要求進行檢驗。將試樣按規(guī)定擺好，對準中心位置。施加壓應(yīng)力至，并在整個摩擦系數(shù)試驗過程中保持不變。逐級均勻施加水平力，每級間隔30s增加水平剪應(yīng)力為0.2MPa，至支座試樣與混凝土板、鋼板、不銹鋼板試樣接觸面間發(fā)生滑動時為止，記錄此時水平剪應(yīng)力。試驗過程連續(xù)進行三次。（6）允許轉(zhuǎn)角檢驗在外荷載作用下，支座在發(fā)生豎向壓縮的同時，由于梁體的撓曲作用還產(chǎn)生轉(zhuǎn)動。支座轉(zhuǎn)動時，一側(cè)的橡膠被壓縮，而另一側(cè)則逐漸被抬起。隨著轉(zhuǎn)角的增大，支座各層間的

44、橡膠將由壓力大的區(qū)域逐次向壓力小的地方“轉(zhuǎn)移”，但這種轉(zhuǎn)移因受上下鋼板的約束影響，只能進行到一定程度。如果豎向壓縮回彈變形值大于其總壓縮量，支座邊緣必將出現(xiàn)脫空現(xiàn)象。這是檢驗橡膠支座的厚度在梁體端部在可能出現(xiàn)最大轉(zhuǎn)角的作用下能否滿足設(shè)計要求的必要條件。檢測時，在距支座中心600mm處，安裝使支座產(chǎn)生轉(zhuǎn)動的千斤頂和測力傳感器，并在假定梁體的四角安置位移傳感器或百分表。首先進行預(yù)壓，將壓應(yīng)力緩緩增至，維持5min然后卸載至力為1.oMPa。如此反復(fù)預(yù)壓三遍。正式加載。施加壓力至，停5minn讀數(shù)。維持不變，用油壓千斤頂對中間工字梁施加一個向上的力P ，使其達到預(yù)期轉(zhuǎn)角的正切值（偏差不大于5），停5

45、min后，讀取千斤頂力P及百分表的讀數(shù)。（7）判定規(guī)則試樣的抗壓彈性模量與規(guī)定值的偏差在20范圍之內(nèi)時，則認為是滿足要求的。試樣的抗剪彈性模量與規(guī)定值的偏差在15范圍之內(nèi)，容許剪切角正切值符合 規(guī)定，則認為是滿足要求的。在70MPa（矩形支座）或75MPa（圓形支座）的壓應(yīng)力時，橡膠層未被擠壞，中間層鋼板未斷裂，四氟板與橡膠未發(fā)生剝離，則認為試樣的極限抗壓強度是滿足要求的。試樣的摩擦系數(shù)符合規(guī)定時，則認為是滿足要求的。試樣的容許轉(zhuǎn)角正切值，混凝土、鋼筋混凝土橋在13oo，鋼橋在15oo時，試樣邊緣最小變形值大于或等于零時，認為試樣容許轉(zhuǎn)角是滿足要求的。三塊（或三組）試樣中，有兩塊（或兩組）不能

46、滿足要求時，則認為該批產(chǎn)品不合格。若有一塊（或一組）試樣不能滿足要求時，則應(yīng)重新抽取三塊（或三組）試樣進行試驗，若仍有一塊（或一組）不能滿足要求時，則也認為該批產(chǎn)品不合格。二、橋梁橡膠伸縮裝置檢驗橋梁橡膠伸縮裝置按照伸縮體結(jié)構(gòu)不同可劃分為四類。（1）純橡膠式伸縮裝置伸縮體完全由橡膠組成的（包括異型鋼梁高度不大于50mm與密封橡膠帶組成單縫）稱為 純橡膠式伸縮裝置。它適用于伸縮量不大于60mm的公路橋梁工程。（2）板式伸縮裝置伸縮體由橡膠、鋼板或角鋼硫化為一體的稱為板式伸縮裝置。它適用于伸縮量小于60mm 的公路橋梁工程。（3）組合式伸縮裝置伸縮體由橡膠板和鋼托板組合而成的稱為組合式伸縮裝置。它

47、適用于伸縮量不大于120mm的公路橋梁工程。（4）模數(shù)式伸縮裝置伸縮體由異型鋼梁與單元橡膠密封帶組合而成的稱為模數(shù)式伸縮裝置。它適用于伸縮量為801200mm的公路橋梁工程。2.橋梁橡膠伸縮裝置技術(shù)要求橋梁橡膠伸縮裝置除使用的材料、工藝應(yīng)符合我國的現(xiàn)行規(guī)范外，成品力學(xué)性能外觀質(zhì)量及解剖檢驗等應(yīng)符合交通部頒布的現(xiàn)行標準。三、結(jié)構(gòu)混凝土強度評定結(jié)構(gòu)混凝土強度的合格標準評定的常規(guī)方法是以澆注或拌和現(xiàn)場制取試件，以28d齡期的極限抗壓強度值進行統(tǒng)計評定。規(guī)范規(guī)定，對于大橋等重要工程及中小橋、涵洞工程的取樣試件大于或等于10組時，應(yīng)以數(shù)理統(tǒng)計方法下述條件按評定：四、鉆芯取樣法檢驗混凝土強度1芯樣鉆取 在

48、鉆取芯樣前應(yīng)考慮由于鉆芯可能導(dǎo)致對結(jié)構(gòu)的不利影響，應(yīng)盡可能避免在靠近混凝土構(gòu)件的接縫或邊緣鉆取，且基本上不應(yīng)帶有鋼筋。 芯樣直徑應(yīng)為混凝土所有集料最大粒徑的3倍，一般為150mm或1oomm。任何情況下不小于集料最大粒徑的2倍。 鉆出后的每個芯樣應(yīng)立即清楚地標上記號，并記錄芯樣在混凝土結(jié)構(gòu)中鉆取的位置。 鉆取的芯樣數(shù)量應(yīng)滿足下列規(guī)定： （1）按單個構(gòu)件檢驗時，每個構(gòu)件鉆取芯樣數(shù)不少于3個，對較小構(gòu)件至少應(yīng)取2個； （2）對構(gòu)件局部區(qū)域檢驗時，應(yīng)由要求檢驗的單位確定取芯位置及數(shù)量。 2鉆取芯樣檢查 每個芯樣應(yīng)詳細描述有關(guān)裂縫、分層、麻面或離析等，并估計集料的最大粒徑、形狀種類及粗細集料的比例與級

49、配，檢查并記錄存在的氣孔的位置、尺寸與分布情況，必要時應(yīng)進行拍照。 在芯樣的中間及兩端1/4按兩個垂直方向測量三對數(shù)值確定芯樣的平均直徑d，精確至mm取芯樣直徑兩端側(cè)面測定鉆取后芯樣的長度及端面加工后的長度，其尺寸誤差應(yīng)在0.25mm之內(nèi)，取平均值作為試件平均長度L,精確至1.0mm。 如有必要，應(yīng)測定芯樣的表觀密度。 3試件的制作 抗壓試驗用的試件長度（端部加工后）不應(yīng)小于直徑，也不應(yīng)大于直徑的2倍。芯樣端面必須平整，必要時應(yīng)磨平或用抹頂?shù)确椒ㄌ幚怼?芯樣兩端平面應(yīng)與軸線垂直，誤差不應(yīng)大于1。 4芯樣抗壓強度fcuc按下式計算：混凝土圓柱體強度與立方體強度的關(guān)系見規(guī)范規(guī)定五、回彈法檢驗混凝土

50、強度1回彈法的基本原理 回彈法是采用回彈儀的彈簧驅(qū)動重錘，通過彈擊桿彈擊混凝土表面，并以重錘被反彈回來的距離（稱回彈值指反彈距離與彈簧初始長度之比）作為強度相關(guān)指標來推算混凝土強度的一種方法。 2回彈法檢測混凝土強度的原則 回彈法檢測混凝土強度是對常規(guī)檢驗的一種補充，當(dāng)對構(gòu)件懷疑時，例如，試件與結(jié)構(gòu)中混凝土質(zhì)量不一致，對試件的檢驗結(jié)果有懷疑或供檢驗用的試件數(shù)量不足時，可采用回彈法檢測，并將檢測結(jié)果作為處理混凝土質(zhì)量問題的一個主要依據(jù)。 另外，施工階段，如構(gòu)件拆模、預(yù)應(yīng)力張拉或移梁、吊裝時，回彈法可作為評估混凝土強度的依據(jù)。 回彈法的使用前提，是要求被測結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土的內(nèi)外質(zhì)量基本一致。因此，

51、當(dāng)混凝土表層與內(nèi)部質(zhì)量有明顯差異，例如遭受化學(xué)腐蝕或火災(zāi)、硬化期間遭受凍傷等或內(nèi)部存在缺陷時，不能用回彈法評定混凝土強度。 3回彈法的測強曲線 回彈法測定結(jié)構(gòu)混凝土強度的基本依據(jù)，就是回彈值與混凝土抗壓強度之間的相關(guān)性。這種相關(guān)性以基準曲線或經(jīng)驗公式的形式予以確定。六、超聲回彈綜合法檢驗混凝土強度應(yīng)用超聲回彈綜合法時，應(yīng)盡量建立專用測強曲線并優(yōu)先使用。在缺少該類曲線時，可采用通用測強曲線。通用測強曲線測區(qū)混凝土強度換算表適用下列條件的混凝土： 混凝土用水泥應(yīng)符合國家標準硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥（GB175-92）和礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥（GBl344-92）的要

52、求； 混凝土用砂、石骨料應(yīng)符合普通混凝土用砂質(zhì)量標準及檢驗方法（JGJ52-92）和普通混凝土用碎石或卵石質(zhì)量標準及檢驗方法（JGJ53-92）的要求； 摻或不摻減水劑或早強劑； 人工或一般機械攪拌、成型； 鋼?；蚰灸?，符合鋼筋混凝土工程施工及驗收規(guī)范的有關(guān)規(guī)定； 自然養(yǎng)護； 齡期為7730d，如超過此齡期時，可鉆取混凝土芯樣進行修正； 混凝土強度等級為C1050。 1建立地區(qū)混凝土曲線的基本要求 （1）采有中型回彈儀，應(yīng)處于標準狀態(tài)。 （2）混凝土用水泥應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥和礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥的要求，混凝土用砂、石應(yīng)符合現(xiàn)行標準普通混

53、凝土用碎石或卵石質(zhì)量標準及檢驗方法和普通混凝土用砂質(zhì)量標準及檢驗方法的要求。 （3）選用本地區(qū)常用水泥、粗骨料、細骨料，按最佳配合比制作混凝土強度等級為C10C50的邊長為150mm立方體試塊。 （4）試塊試驗應(yīng)按下式步驟進行。 分別按齡期為7d、14d、28d、60d、90d。180d和365d進行立方體試塊強度試驗。 每一齡期的每組試件由3個（或6個）試塊組成。 每種混凝土強度等級的試塊數(shù)不應(yīng)少于30塊，并宜在同一天內(nèi)用同條件的混凝土成型； 試塊采用振動臺成型。成型后第二天拆摸。 如系自然養(yǎng)護，應(yīng)將試塊移至不直接受日曬雨淋處，按品字形堆放，蓋上草袋并澆水養(yǎng)護。如用蒸氣養(yǎng)護，則試塊靜停時間和

54、養(yǎng)護條件應(yīng)與構(gòu)件預(yù)期的相同。 （5）試塊聲時值測試，應(yīng)按下列規(guī)定進行。 試塊聲時測量，應(yīng)取試塊澆注方向的側(cè)面為測試面，宜采用黃油為耦合劑。 聲時測量應(yīng)采用對測法，在一個相對測試面上測3點，發(fā)射和接收換能器軸線應(yīng)在一直線上，試塊聲時值tm為3點平均值，保留小數(shù)點后一位數(shù)字。試塊邊長測量精確至1mm，測量誤差不大于1%。 試塊的聲速值應(yīng)按下式計算：式中：tm聲時值，s； l超聲測距，mm。 （6）試塊回彈值應(yīng)按下列規(guī)定進行測試。 回彈值測量應(yīng)選用不同于聲時測量的另一相對側(cè)面。將試塊油污擦凈放置在壓力機上下承板之間J如壓至30-50kN，并在此壓力下，在試塊相對測試面上各測8點回彈值，剔除3個最大值

55、和最小值，將余下10個回彈值的平均值作為該試塊的回彈值凡，計算精確至0.1。 回彈值測試完畢后，并卸荷將回彈面放置在壓力機承壓板間。以每秒6M土4kN的速度連續(xù)均勻加荷至破壞?？箟簭姸戎祹拙_至0.1MPa。 （7）測強曲線應(yīng)按下述步驟進行計算。 將各試塊測試所得的聲速值Va、回彈值Ra及試塊抗壓強度值fcu匯總，進行多元回歸分析和誤差分析。 回歸分析時，可采用下列回歸方程式：式中：a常數(shù)項系數(shù)； 、 、 b，c回歸系數(shù)； fcu,i混凝土強度換算值，MPa。 相對標準誤差er，可按下列公式計算：式中：er相對標準誤差，MPa； fcu,i才應(yīng)于i個立方體塊抗壓強度，MPa； fcu,ic對應(yīng)

56、于i個立方體試塊計算的強度換算值，MPa。 （8）經(jīng)上述計算，如回歸方程式的誤差符合超聲回彈綜合法檢測混凝土強度技術(shù)規(guī)程中的相應(yīng)的要求時，則可報請有關(guān)部門批準，作為專用或地區(qū)測強曲線。 （9）按回歸方程式，列出fcucVR測區(qū)混凝土強度換算表。超聲聲速應(yīng)精確至0.01km/s，回彈值應(yīng)精確至0.1，強度值應(yīng)精確至0.1MPa。 （10）強度換算表限于所試驗的范圍，不得外推。七、后裝撥出法檢測混凝土強度1建立測強曲線的基本要求 （1）混凝土所用水泥應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準硅酸水泥、普通硅酸鹽水泥和礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥的規(guī)定；混凝土所用的砂、石應(yīng)符合行業(yè)標準普通混凝上用碎

57、石或卵右質(zhì)量標準廢檢驗方法和普通混凝土用砂質(zhì)量標準及檢驗方法的規(guī)定。 （2）建立測強曲線試驗用混凝土、不宜少千6個強度等級，每一強度等級混凝土不應(yīng)少于6組，每組由1個至少可布置3個測點的拔出試件和相應(yīng)的3個立方體試塊組成。 （3）每組拔出試件和立方體試塊，應(yīng)采用同盤混凝土，在同一振動臺上同時振搗成型，同條件自然養(yǎng)護。 （4）拔出試驗應(yīng)按下列規(guī)定進行： 拔出試驗的測點應(yīng)布置在試件混凝土成型側(cè)面； 在每一拔出試件上，應(yīng)進行不少于3個測點的拔出試驗，取平均值為該試件的拔出出力計算值F，精確至0.1kN。 3個立方體試塊的抗壓強度代表值，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準混凝土強度檢驗評定標準（GBJ10787）確定。

58、 （5）測強曲線應(yīng)按下述步驟進行計算： 將每組試件的拔出力計算值及立方體試塊的抗壓強度代表值匯總，按最小二乘法原理進行回歸分析。 推薦采用的回歸方程式如下：式中：fcuc混凝土強度換算值，MPa，精確至0.1MPa； F拔出力，kN，精確至0.lkN； A、B測強公式回歸系數(shù)。 回歸方程的相對標準差er可按下式計算：式中：er相對標準差； fcu,i第i組立體試塊抗壓強度代表值，MPa，精確至0.1MPa； fccu,i由第i個拔出試件的拔出力計算值鳳）的強度換算值，MPa，精確至0.1MPa； n建立回歸方程式的試塊（試件）組數(shù)。 （6）經(jīng)上述計算，如回歸方程式的相對標準差不大12%時，可報

59、請當(dāng)?shù)刂鞴懿块T審定后實施。 （7）測強曲線的使用，僅限于在建立回歸方程所試驗的混凝土強度范圍內(nèi)，不得外推。橋梁荷載試驗一、荷載試驗的準備工作 荷載試驗正式進行之前應(yīng)做好下列準備工作。 1試驗孔（或墩）的選擇 對多孔橋梁中跨徑相同的橋孔（或墩）可選1-3孔具有代表性的橋孔（或墩）進行加載試驗。選擇時應(yīng)綜合考慮以下因素： （1）該孔（或墩）計算受力最不利； （2）該孔（或墩）施工質(zhì)量較差、缺陷較多或病害較嚴重； （3）該孔（或墩）便于搭設(shè)，腳手架，便于設(shè)置測點或便于實施加載。 選擇試驗孔的工作與制定計劃前的調(diào)查工作結(jié)合進行。 2搭設(shè)腳手架和測試支架 腳手架和測試支架應(yīng)分開搭設(shè)互不影響，腳手架和測試

60、支架應(yīng)有足夠的強度。剛度和穩(wěn)定性。腳手架要保證工作人員的安全、方便操作。測試支架要滿足儀表安裝的需要，不因自身變形影響測試的精度，同時還應(yīng)保證試驗時不受車輛和行人的干擾。腳手架和測試支架設(shè)置要因地制宜，就地取材，便于搭設(shè)和拆卸，一般采用木支架或建筑鋼管支架。當(dāng)橋下凈空較大不便搭設(shè)固定腳手架時，可考慮采用輕便活動吊架，兩端用尼龍繩或細鋼絲繩固定在欄桿或人行道緣石上。整套設(shè)置使用前應(yīng)進行試載以確保安全，活動吊架如需多次使用可做成拼裝式以便運輸和存放。睛天或多云天氣下進行加載試驗時，陽光直射下的應(yīng)變測點，應(yīng)設(shè)置遮擋陽光的設(shè)備，以減小溫度變化造成的觀測誤差。雨季進行加載試驗時，則應(yīng)準備儀器，設(shè)備等的防