6000平米左右框架辦公樓含建筑結構圖、計算書

1、第一部分結構設計第一章工程設計原始資料建筑設計圖紙：從建施1至建施11.規(guī)模：本工程為某辦公樓，建筑設計工作已完成。地上總建筑面積6118.5”?？倶菍訛榈厣?層。各層的層高及各層的建筑面積、門窗標高詳見建筑施工圖。.防火要求：建筑物屬二級防火標準。.結構形式：鋼筋混凝土框架結構。填充墻材料任選以下一組。A1黏土多孔磚；A2 一頁巖多孔磚； A3 磚渣磚；A4混凝土多孔磚.氣象、水文、地質資料：1）主導風向：夏季東南風、冬秋季西北風。地面粗糙度類別為C類，基本風壓值 W見表一。2）建筑物地處某市中心，不考慮雪荷載和積灰荷載作用。3）自然地面-20m以下可見地下水。4）地質資料：地質持力層為粘土

2、，孔隙比為 e=0.8,液性指數(shù)11=0.90 ,場地覆蓋層為1.0M,場地土壤屬II類場地土。地基承載力詳表一。5）抗震設防：此建筑物為丙類建筑物，地震分組第一組，具抗震設防烈度及設計基本地震加速度見表1.16）建筑設計圖紙附后。要求在已完成的建筑設計基礎上進行結構設計、施工設計，以 上任選條件每個同學不重復。表1.1學生 姓名填充墻基本風壓值（KN/m）地基承載力（KPa地震設防 烈度和加 速度計算 樓板計算 框架A10.451607度 (0.10)第二層1軸A20.501707度 (0.15)第三層2軸A30.551807度 (0.10)第四層3軸A40.601907度 (0.15)第二

3、層4軸A10.452007度 (0.15)第三層5軸A20.502107度 (0.10)第四層6軸A30.552207度 (0.15)第二層7軸A40.602307度 (0.10)第三層8軸第二章結構選型和結構布置第一節(jié)結構選型一、 結構體系選型（一）結構體系和結構形式的分析比較建筑結構的分類方法很多，按結構所用材料分類時可分為砌體結構（包括石和砌塊 砌體）、混凝土結構（包括混凝土、鋼筋混凝土和預應力混凝土結構）、鋼結構及木結構 等。各類結構都有其一定的適用范圍，應根據(jù)其材料性能、結構形式、受力特點和建筑 使用要求及施條件等因素合理選擇。一般來說，無筋砌體結構主要用于建造多層住宅、 辦公樓、教

4、學樓以及小型單層工業(yè)廠房等；鋼結構多用于建造超高層建筑以及有重型吊 車、跨度大于36米或有特殊要求的工業(yè)廠房；其它情況均可采用鋼筋混凝土結構。該設計是多層建筑結構設計，因此宜采用鋼筋混凝土結構。（二）多層建筑的結構體系及選擇.框架結構體系框架結構的優(yōu)點是建筑平面布置靈活，可以提供較大的建筑空間，也可以構成豐富 多變的立面造型。但框架結構體系的抗側剛度主要取決于梁、柱的截面尺寸，一般梁柱 截面的慣性矩較小，在水平荷載作用下的側向變形較大，抗側能力較弱，屬柔性結構， 因此其建筑高度受到限制。.剪力墻結構體系現(xiàn)澆混凝土剪力墻結構抗側移剛度大、變形小，整體性好，采用先進工藝施工時可 縮短工期，節(jié)省人力

5、；但墻體較密，使建筑平面布置和空間利用受到限制，很難滿足大 空間建筑功能要求；結構自重較大加上抗側剛度較大，結構自振周期較短，導致較大的 地震作用。.框架-剪力墻結構體系它可提供較大的建筑空間，布置靈活，能為建筑設計提供豐富的建筑造型，且側移 小，減輕節(jié)點負擔，增加超靜定次數(shù)，保證塑性較均勻發(fā)展；但水平方向剛度不均勻，抗震性能較剪力墻相對薄弱。.筒體結構體系筒體結構屬于整體剛度很大的結構體系。由于它能提供很大的建筑空間和建筑高 度，建筑物內部空間的劃分可以靈活多變，因此它廣泛應用于多功能、多用途的超高層 建筑中。本工學校辦公綜合大樓，主體7層，局部8層，該建筑的功能和特點要求結構布置 靈活。該

6、建筑處于7度設防區(qū)，建筑高度為28.6m,并考慮其場地土屬R類土，根據(jù)抗 震規(guī)范可知其屬三級抗震等級。要求建筑的整體性好，且兩個方向的剛度相差不大，以 保證建筑的抗震能力。現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構可以滿足建筑物結構布置靈活、整體性 較好的要求；而雙向框架則具有較好的整體工作性能，可以加強建筑物剛度，對抗震有 利。根據(jù)以上比較、分析，并根據(jù)建筑圖紙，可以初步確定本工程應該采用現(xiàn)澆框架結 構雙向承重結構體系。(三)其他結構選型(1)屋面結構充分考慮屋面防漏，采用鋼筋混凝土整體現(xiàn)澆板。有上人屋面與不上人屋面。(2)樓面結構該建筑處于7度抗震設防區(qū)，要求建筑整體性好，故采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板。(3)樓梯結

7、構三個樓梯的斜板的水平投影長度分別為 2.80m、3.08m和3.36m,按建筑要求，采用 板式樓梯，故三個樓梯均采用鋼筋混凝土板式樓梯，且均按消防樓梯設計。(4)過梁窗過梁均采用鋼筋混凝土梁，當窗頂?shù)缴蠈訕敲?屋面)的高度小于 1.2m時，或 者當采用通窗而無法布置過梁時，通常做吊板來代替過梁，其作法類似于樓面板。(5)基礎因荷載比較大，地基承載力較小，如果鋼筋混凝土柱下獨立基礎無法滿足要求，則 選用柱下條型基礎，設圈梁。第二節(jié)結構布置一、板、柱、梁布置的一般原則(1)板的厚度確定：樓面板板厚不小于 60mm屋面板不小于50mm且要求雙向板 的板厚不小于跨度的1/45 (簡支)，1/50 (

8、連續(xù))；單向板的板厚不小于跨度的1/35 (簡 支)，1/40 (連續(xù))。(2)框架梁截面高度一般取h=(1/18 1/10)L , L為框架梁的跨度。框架梁的寬度 取b= (1/3 1/2) h0連系梁截面高度一般取h= (1/12-1/18) L, L為連系梁跨度。連 系梁寬度取b= （1/21/3） h0（3）柱截面的寬與高為（1/15 1/20）層高，也可以按（1.21.4） N進行初步 估算，N為軸力。二、各層結構平面布置根據(jù)板、柱、粱布置的一般原則，同時充分考慮建筑的美觀，并借鑒同類建筑結構 平面布置的相關成果，注意易于整體施工的因素，初步確定板厚、梁、柱截面尺寸。并 將它們表示在

9、各層的結構平面布置圖上第二章荷載計算第一節(jié)板的荷載計算一、板的活荷載由荷載規(guī)范查得，可以得到各樓面屋面活荷載標準值的取值如下：2上人屋面均布活荷載：2.0KN /m不上人屋面均布活荷載：0.5KN / m22走廊的均布活荷載：2.5KN/m樓梯間的均布活荷載：2.5KN /m2一_ _2門廳的均布活荷載：2.5KN/m電梯機房的均布活荷載： 7.0 KN/m22其他樓面板的均布活荷載：2.0KN / m二、板的恒荷載（一）第一、二、三、四標準層樓面包載標準值計算10mm厚地磚鋪實拍平，水泥漿擦縫（詳 98ZJ001,樓10）: 0.12 KN/m220mm厚1: 4干硬性水泥砂漿0.02X 2

10、0=0.4 KN/m2素水泥漿結合層一遍100mm厚鋼筋混凝土整澆板：0.1X25=2.5 KN/m215厚混合砂漿板底抹灰:0.015 17=0.255 KN/ m2合 計：3.275KN/m2 取 3.5 KN/m2（二）第四標準層電子閱覽室、第五標準層樓面包載標準值計算靜電木地板1.45 KN/m2100mm厚鋼筋混凝土整澆板：0.1X25=2.5 KN/m215厚混合砂漿板底抹灰：0.015 17=0.255 KN/ m2合 計:4.2KN/m2取 4.5 KN/m2（三）屋面包載標準值計算標高 3.900、22.500、30.000、27.600 標高屋面,30厚鋼絲細石混凝土找平層

11、：40厚聚苯顆粒復合保溫隔熱板:4mm厚改性瀝青防水層：20厚1: 3水泥砂漿找平層：120厚鋼筋混凝土結構層：15厚混合砂漿板底抹灰：合 計：（四）屋面包載標準值計算標高3.900、標高屋面：防滑地磚30厚鋼絲細石混凝土找平層：40厚聚苯顆粒復合保溫隔熱板:4mm厚改性瀝青防水層：20厚1: 3水泥砂漿找平層：120厚鋼筋混凝土結構層：15厚濕合砂漿板底抹灰：合0.03 25=0.75 KN/m20.5 8.04=0.02 KN/m20.05 KN/m20.02 20=0.4 KN/m20.12 25=3KN/m20.015 17=0.255 KN/ m24.475KN/m2 取 5 KN/

12、m20.7 KN/m20.03 25=0.75 KN/m20.5 8.04=0.02 KN/m20.05 KN/m20.02 20=0.4 KN/m20.12 25=3KN/m20.015 17=0.255 KN/m5.175KN/m2 取 5 .5KN/m2（五）、衛(wèi)生間包載標準值陶瓷地磚衛(wèi)生間樓面（詳 98ZJ001,樓27）:30mnff水泥沙漿找平層:30mnff的找坡：430mn#煤渣回填：20mnff的板底抹灰：100mnff 混凝土結構層：（六）樓梯梯段板包載標準值（板厚202010202510.66110mm2.26 KN/ m2X 0.03=0.6 KN/ m2X 0.03=

13、0.6 KN/m2X 0.43=4.3 KN/m2X 0.02=0.40 KN/ m2X0.1=2.5 KN/m2KN/m2取 11KNm2防滑地板磚（樓10）三角形踏步混凝土斜板欄桿荷載20厘水汨砂漿抹灰20.28 0.162 0.7/0.28 1.11KN /m2_ _20.5 0.28 0.163 25/0.28 2.04KN /m0.11 25/ 0.864 3.17 KN/nf0.2 KN/ m2.20 0 02/0 864=0 46 KN/合計:6.98 KN/m2（七）平臺板的荷載防滑地板磚（樓10）0.7 KN/m280 厚混凝土板0.1 X 25=2.50 KN/ m2板底抹

14、灰（20mng）0.02X20=0.4 KN/ nf合計：3.6 KN/m2第二節(jié)梁荷載計算一、梁上墻線荷載根據(jù)設計要求選用黏土多孔磚，重度=13.5 KN/R,除衛(wèi)生間外所有內墻體均抹混合沙漿20,厚重度=17 KN/n3,衛(wèi)生間墻體內采用暗花磚飾面到頂，整棟建筑外墻為20厚水泥沙漿涂料飾面做法詳（外墻 22）,重度r=20 KN/m3。普通推拉窗為90系列陽極氧化鋁合金窗自重：0.45KN/m2塑鋼門和塑鋼窗自重：0.45KN/m2木門自重：0.20 KN/m2窗自重：0.45 KN/m2不銹鋼管欄桿自重：0.45KN/m2梁上沒有洞口墻的線荷載計算按：墻面積重力荷載X （層高 -梁高）來

15、計算。梁上有洞口墻的線荷載按：墻長X （層高-梁高）-門窗面積X墻面積重力荷載 門窗面積重力荷載X門窗面積+墻長來計算。具體計算結果列于下表 2.1表2.1各標準層梁上墻線荷載第一標準層縱向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗向 積重力 柚鼓梁上線 柿我值實際 取值A 軸 1-24.504.200.500.003.980.0014.7315.00A 軸 2-34.504.200.5013.873.980.453.854.00A 軸 3-818.004.200.5053.043.980.454.325.00A 軸 8-1114.404.200.5041.013.980

16、.454.675.00A 軸 11-134.804.200.5014.964.040.453.764.00B 軸 8-1319.204.200.5030.724.040.399.1110.00C 軸 3-59.004.200.6016.564.040.387.818.00C 軸 5-89.004.200.704.804.040.2012.0913.00C 軸 9-1314.404.200.5023.404.040.409.0310.00D 軸 3-59.004.200.6016.564.040.387.818.00D 軸 8-94.804.200.458.284.040.388.849.00F

17、 軸 8-1319.204.200.5028.983.980.459.4010.00G 軸 1-827.004.200.5040.083.980.459.4910.00第一標準層橫向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗向 積重力 柚鼓梁上線 柿我值實際 取值1軸CD跨2.104.200.506.323.980.454.105.001軸DG跨8.704.200.6031.083.980.451.722.003軸DG跨8.704.200.600.004.040.0014.5415.003軸AC跨9.004.200.700.004.040.0014.1415.005軸AC

18、跨9.004.200.700.004.040.0014.1415.005軸DG跨8.704.200.700.004.040.0014.1415.006軸DG跨7.204.200.700.004.040.0014.1415.008軸DG跨8.704.200.700.004.040.0014.1415.008軸AC跨9.004.200.700.004.040.0014.1415.009軸CF跨6.904.200.600.004.040.0014.5415.0010軸AB跨6.904.200.600.004.040.0014.5415.0012軸CF跨6.904.200.600.004.040.00

19、14.5415.0013軸CF跨6.904.200.500.003.980.0014.7315.0013軸BC跨2.104.200.505.213.980.455.976.0013軸AB跨6.904.200.600.003.980.0014.3315.00第二標準層縱向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗聞 積重力 柚鼓梁上線 柿我值實際 取值A 軸 3-1027.603.600.5050.423.980.455.896.00A 軸 10-139.603.600.5011.423.980.458.149.00B 軸 8-1319.203.600.5030.724.0

20、40.396.687.00C 軸 1-39.003.600.8011.574.040.366.587.00C 軸 3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00C 軸 5-89.003.600.704.804.040.209.6710.00C 軸 9-1314.403.600.5020.344.040.397.378.00D 軸 1-39.003.600.8011.574.040.366.587.00D 軸 3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00D 軸 8-94.803.600.457.024.040.367.348.00F 軸 8-

21、1319.203.600.5023.583.980.458.009.00G 軸 1-827.003.600.5032.883.980.458.049.00第二標準層橫向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗向 積重力 柚鼓梁上線 柿我值實際 取值1軸CD跨2.103.600.505.213.980.453.584.001軸DG跨8.703.600.600.003.980.0011.9412.003軸DG跨8.703.600.600.004.040.0012.1213.003軸AC跨9.003.600.600.004.040.0012.1213.005軸AC跨9.003

22、.600.700.004.040.0011.7212.005軸DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.006軸DG跨7.203.600.700.004.040.0011.7212.008軸DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.008軸AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.009軸CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0010軸AB跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0012軸CF跨6.903.600.600.004.040.0012.121

23、3.0013軸CF跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.0013軸BC跨2.103.600.505.213.980.453.584.0013軸AB跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.00第三標準層縱向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗向 積重力 柚鼓梁上線 柿我值實際 取值A 軸 3-1027.603.600.5050.423.980.455.896.00A 軸 10-139.603.600.5011.423.980.458.149.00B 軸 8-1319.203.600.5030.724.040.396

24、.687.00C 軸 1-39.003.600.8011.574.040.366.587.00C 軸 3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00C 軸 5-89.003.600.704.804.040.209.6710.00C 軸 9-1314.403.600.5020.344.040.397.378.00D 軸 1-39.003.600.8011.574.040.366.587.00D 軸 3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00D 軸 8-94.803.600.457.024.040.367.348.00F 軸 8-1319.2

25、03.600.5023.583.980.458.009.00G 軸 1-827.003.600.5032.883.980.458.049.00第三標準層橫向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗向 積重力 柚鼓梁上線 柿我值實際 取值1軸CD跨2.103.600.505.213.980.453.584.001軸DG跨8.703.600.600.003.980.0011.9412.003軸DG跨8.703.600.600.004.040.0012.1213.003軸AC跨9.003.600.600.004.040.0012.1213.005軸AC跨9.003.600.7

26、00.004.040.0011.7212.005軸DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.006軸DG跨7.203.600.700.004.040.0011.7212.008軸DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.008軸AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.009軸CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0010軸AB跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0012軸CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0013

27、軸CF跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.0013軸BC跨2.103.600.505.213.980.453.584.0013軸AB跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.00第四標準層縱向梁梁上線荷載計算軸跨墻長層局梁高門窗墻間積門窗向梁上線實1樂號重力荷 載積重力 柚鼓福我借取值A 軸 3-1027.603.600.5057.543.980.454.986.00A 軸 10-139.603.600.5026.223.980.452.704.00B 軸 8-1319.203.600.5034.474.040.395.977.00C 軸

28、1-413.503.600.8022.534.040.455.327.00C 軸 4-813.503.600.708.404.040.369.4310.00C 軸 9-1314.403.600.5022.744.040.396.767.00D 軸 1-413.503.600.8022.534.040.455.327.00D 軸 4-54.503.600.603.604.040.209.0510.00D 軸 8-94.803.600.457.024.040.367.348.00F 軸 8-1319.203.600.5023.583.980.458.009.00G 軸 1-827.003.600.

29、5032.883.980.458.049.00第四標準層橫向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗聞 積重力 柚鼓梁上線 柿我值實際 取值1軸CD跨2.103.600.505.213.980.453.584.001軸DG跨8.703.600.600.003.980.0011.9412.005軸AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.005軸DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.006軸DG跨7.203.600.700.004.040.0011.7212.008軸DG跨8.703.600.700.004.04

30、0.0011.7212.008軸AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.009軸CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0012軸CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0013軸CF跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.0013軸BC跨2.103.600.505.213.980.453.584.0013軸AB跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.00第五標準層縱向梁梁上線荷載計算軸 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷門窗向 積重力梁上線 柿我值實際

31、 取值載福裁A 軸 3-1022.803.600.5052.103.980.454.276.00A 軸 11-134.803.600.500.003.980.4512.3413.00B 軸 8-1319.203.600.5028.084.040.397.198.00C 軸 1-39.003.600.8013.974.040.425.697.00C 軸 3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00C 軸 5-89.003.600.704.804.040.209.6710.00C 軸 9-1314.403.600.5020.344.040.407.388.00D 軸 1

32、-39.003.600.8013.974.040.425.697.00D 軸 3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00D 軸 8-94.803.600.456.604.040.367.678.00F 軸 8-94.803.600.506.603.980.457.488.00F 軸 12-133.303.600.503.783.980.458.299.00G 軸 1-827.003.600.5032.883.980.458.049.00圓118.283.600.5040.213.980.454.575.00圓210.993.600.5024.183.980.454

33、.575.00第五標準層橫向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗向 積重力 柚鼓梁上線 柿我值實際 取值1軸CD跨2.103.600.505.213.980.453.584.001軸DG跨8.703.600.600.003.980.0011.9412.003軸DG跨8.703.600.600.004.040.0014.5415.003軸AC跨9.003.600.700.004.040.0014.1415.005軸AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.005軸DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.006軸

34、DG跨7.203.600.700.004.040.0011.7212.008軸DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.008軸AC跨9.003.600.600.004.040.0012.1212.009軸CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0010 軸 AB6.903.600.604.040.0012.1213.0012軸CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0013軸CF跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.0013軸BC跨2.103.600.505.213.980.4

35、53.584.0013軸AB跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.00第六標準層縱向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗聞 積重力 柚鼓梁上線 柿我值布置 取值A 軸 2-927.304.500.5073.103.980.456.477.00B 軸 9-1314.404.500.507.204.040.2014.2415.00C 軸 10-139.604.500.507.924.040.3413.1114.00C 軸 8-94.804.500.502.404.040.2014.2415.00C 軸 5-89.004.500.704.804

36、.040.2013.3014.00D 軸 8-109.004.500.453.604.040.2014.8315.00F 軸 8-94.804.500.509.103.980.459.2310.00F 軸 12-133.304.500.503.783.980.4511.8812.00G 軸 1-827.004.500.5043.683.980.4510.2111.00圓122.154.500.5068.673.980.454.985.00圓210.994.500.5034.073.980.454.985.00第六標準層橫向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗向 積重

37、力 柚鼓梁上線 柿我值布置 取值1軸CD跨2.104.500.506.883.980.454.366.001軸DG跨8.704.500.6027.753.980.454.265.004軸AG跨27.274.500.6016.504.040.4214.1415.005軸AC跨9.004.500.700.004.040.0015.3512.005軸DG跨8.704.500.700.004.040.0015.3512.006軸DG跨7.204.500.700.004.040.0015.3512.008軸DG跨8.704.500.700.004.040.0015.3512.008軸AC跨9.004.5

38、00.700.004.040.0015.3512.009軸CF跨9.004.500.500.004.040.0016.1616.0010 軸 CF6.904.500.600.004.040.0015.7616.0012軸CF跨6.904.500.500.004.040.0016.1616.0013軸CF跨6.904.500.500.003.980.0015.9216.0013軸BC跨2.104.500.505.213.980.457.168.00第七標準層縱向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗向 積重力 柚鼓梁上線 柿我值實際 取值A 軸 3-922.801.30

39、0.500.003.980.003.184.00F 軸 8-94.801.300.500.003.980.003.184.00F 軸 12-133.301.300.500.003.980.003.184.00G 軸 1-827.002.600.506.483.980.457.518.00圓148.233.800.500.003.980.0013.1313.00第七標準層橫向梁梁上線荷載計算*由 跨號墻長層局梁高門窗墻間積 重力荷 載門窗向 積重力 柚鼓梁上線 柿我值實際 取值1軸CD跨2.102.600.500.003.980.008.369.001軸DG跨8.702.600.600.003.

40、980.007.969.005軸EG跨7.203.300.700.004.040.0010.5011.006軸DG跨7.203.300.700.004.040.0010.5011.0013軸CF跨6.901.300.500.004.040.003.234.0013軸BC跨2.101.300.500.003.980.003.184.0013軸AB跨6.901.300.500.003.980.453.184.00、梁自重（一）截面尺寸：bx h=300mrH 900mmq=25X 0.3 X （0.9-0.1）= 6 KN/m抹 灰層：（0.9-0.1 ） X 0.02 X 17X2=0.54 K

41、N/m合 計：6.54KN/m（二）截面尺寸：bx h=300mm 800mmq=25X 0.3 義（0.8-0.1）=5.25 KN/m抹 灰層：（0.8-0.1 ） X 0.02 X 17X2=0.48 KN/m合 計：5.73 KN/m（三）截面尺寸：bx h=250mm 800mmq=25X 0.25 X （0.8-0.1）=4.38 KN/m抹 灰層：（0.8-0.1 ） X 0.02 X 17X2=0.48 KN/m合 計：4.86KN/m（四）截面尺寸：bx h=250mm 700mmq=25X 0.25 義（0.7-0.1）=3.75 KN/m抹 灰層：（0.7-0.1 ） X

42、0.02 X17X2=0.41KN/m合 計：4.16KN/m（五）截面尺寸：bx h=250mm 600mmq=25X 0.25 X （0.6-0.1）=3.12 KN/m抹 灰層：（0.6-0.1 ） X 0.02 X 17X2=0.34 KN/m合 計：3.46 KN/m（六）截面尺寸：bx h=250mm 500mmq=25X 0.25 義（0.5-0.1）=2.5 KN/m抹 灰層：（0.5-0.1 ） X 0.02 X 17X2=0.27 KN/m合 計：2.77 KN/m（七）截面尺寸：bx h=200mm 450mmq=25X 0.20 義（0.45-0.1）=1.75 KN/

43、m抹 灰層：（0.45-0.1 ） X 0.02 X 17X2=0.24 KN/m合 計：1.99 KN/m第三節(jié)柱荷載計算一、柱自重（一）截面尺寸：bx h=500mm 500mmq=25X 0.50 義 0.50=6.25 KN/m抹 灰層：（0.50+0.50 ） X 0.02 X 17X2=0.68 KN/m合 計：6.93KN/m（二）截面尺寸：bx h=550mm 550mmq=25X 0.55 義 0.55=7.56 KN/m抹 灰層：（0.55+0.55 ） X 0.02 X 17X2=0.75 KN/m合 計：8.31KN/m（三）截面尺寸：bx h=600mm 600mmq

44、=25X 0.6 X 0.6=9 KN/m抹 灰層：（0.6+0.6 ） X 0.02 X 17X2=0.82 KN/m合 計：9.82KN/m（四）截面尺寸：bx h=800mm 500mmq=25X 0,8 X 0.5=10 KN/m抹 灰層：（0.8+0.5 ） X 0.02 X 17X2=0.88 KN/m合 計：10.88KN/m（五）截面尺寸：bx h=850mm 600mmq=25X 0,85 義 0,6=12.75 KN/m抹 灰層：（0.85+0.6 ） X 0.02 X 17X2=0.99 KN/m合 計：13.74KN/m第四章板的計算第一節(jié)雙向板的設計圖4-1為二層樓板

45、平面圖圖4-1二層樓板平面圖、板（雙向板）1.基本信息研究室EG軸2-3跨編號為2的板配筋計算用彈性算法2.邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3.荷載：永久荷載標準值：g= 3.50 KN/m2可變荷載標準值：q= 2.00 KN/m2（板厚 H =100 mm 碎強度等級：C25;鋼筋強度等級為HPB235）.計算方法：彈性算法。.泊松比：0.2.考慮活荷載不利組合。3.5=4.2 KN/m 2荷載設計q=1.4 2=2.8 KN/m2g=1.2g+q/2=4.2+2.8/2=5.6 KN/m 2 q/2=1.4 KN/m 2 2g+q=7 KN/m因為本設計為框架

46、結構，板與梁柱現(xiàn)澆，所以各凈跨長取值為：Loi = 4350 mmL 02 =4500mm L 01/L 02 = 4.35/4.5=0.97彎矩計算：跨中最大彎矩為當內支座固定時在g+q/2的作用下的跨中彎矩值，與內g+q作用X 1.4 XX 4.352=支座錢支時在q/2作用下的跨中彎矩之和，支座最大負彎矩為當內支座固定時 下的支座彎矩。查表得：m = (0.0189+0.2 乂 0.0174) 乂 5.6 乂 4.35 2+(0.0393+0.2 乂 0.0366)4.35 2=3.620KN.mm = (0.0174+0.2 X 0.0189) X 5.6 X 4.352+(0.036

47、6+0.2 X 0.0393) X 1.4 3.422KN.mm = mJ = -0.0535 X 7X4.35 2=-7.086KN.mm = m2 = -0.0522 X 7X4.35 2=-6.914KN.m截面有效高度：假定選用中8鋼筋，則Loi方向跨中截面的ho1=81mm L02方向跨中截 面的ho2=73mm支座截面的ho=81mm截面設計用彎矩：板與梁柱現(xiàn)澆，所以跨中及支座彎矩均減少20%鋼筋統(tǒng)一取I級fy=210 N/ mm 丫近似取0.95, As = m/0.95h ofy。板中受力鋼筋的間距，當板厚 h0.2%滿足要求、板（雙向板）1、基本信息研究室 AB軸9-10 跨

48、編號為35的板 配筋計算用彈性算法2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值：g = 3.50 KN/m2可變荷載標準值：q = 2.00 KN/m2（板厚 H =100 mm 碎強度等級：C25;鋼筋強度等級：HPB2354、泊松比：o = 0.25、考慮活荷載不利組合。荷載設計一 一 一2q=1.4 2=2.8 KN/mg=1.2 3.5=4.2 KN/m 2g+q/2=4.2+2.8/2=5.6 KN/m 2_2q/2=1.4 KN/m 2g+q=7 KN/mL01 = 3450mm彎矩計算：與內支座較支時在作用下的支座彎矩。因為本設計為框架

49、結構，板與梁柱現(xiàn)澆，所以各凈跨長取值為:L 02 =4800mm L oi/L 02 = 3.45/4.8= 0.72跨中最大彎矩為當內支座固定時在 g+q/2的作用下的跨中彎矩值，q/2作用下的跨中彎矩之和，支座最大負彎矩為當內支座固定時g+q查表得：m = (0.0311+0.2 X 0.0136) 乂 5.6 乂 3.45 2+(0.0658+0.2 X 0.0304) X 1.4 X3.45 2=3.452KN.mm = (0.0136+0.2 乂 0.0311) X 5.6 X 3.452+(0.0304+0.2 X 0.0658) X 1.4 X 3.452=一，一力m = m1一

50、，一 ”m = m22.047KN.m =-0.0721 X 7X3.45 2=-6.007KN.m =-0.0567 X 7X3.45 2=-4.724KN.m截面有效高度：假定選用中8鋼筋，則Loi方向跨中截面的h01=81mm L02方向跨中截 面的ho2=73mm支座截面的ho=81mm截面設計用彎矩：板與梁柱現(xiàn)澆，所以跨中及支座彎矩均減少 20%鋼筋統(tǒng)一取I 級fy=210 N/ mm2, 丫近似取0.95, As = m/0.95h ofy。板中受力鋼筋的間距，當板厚 h0.2%滿足要求三、板(雙向板)1、基本信息研究室 CF軸10-12跨編號為18的板 配筋計算用彈性算法2、邊界

51、條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值：g= 3.50 KN/m2可變荷載標準值：q= 2.00 KN/m2(板厚 H = 100 mm；碎強度等級：C20;鋼筋強度等級：HPB235)4、泊松比：仙=0.25、考慮活荷載不利組合。荷載設計一 一 一2q=1.4 2=2.8 KN/mg=1.2 3.5=4.2 KN/m 2g+q/2=4.2+2.8/2=5.6 KN/m 2q/2=1.4 KN/m2 2g+q=7 KN/m因為本設計為框架結構，板與梁柱現(xiàn)澆，所以各凈跨長取值為：L01 = 3450mmL 02 =6300mmL 01/L02 = 3.4

52、5/6.3= 0.55彎矩計算：跨中最大彎矩為當內支座固定時在g+q/2的作用下的跨中彎矩值，與內支座較支時在q/2作用下的跨中彎矩之和，支座最大負彎矩為當內支座固定時 g+q作用 下的支座彎矩。查表得：m = (0.0385+0.2 義 0.0056)義 5.6 義 3.45 2+(0.0892+0.2 義 0.0210) X 1.4 X 3.45 2=4.197KN.mm = (0.0056+0.2 義 0.0385)義 5.6 義 3.452+(0.0210+0.2 義 0.0892) X 1.4 X 3.452= 2.443KN.mm = m，= -0.0814 X 7X3.45 2=

53、-6.782KN.mm = m2 = -0.0571 X 7X3.45 2=-4.757KN.m截面有效高度：假定選用中8鋼筋，則Loi方向跨中截面的h01=81mm L02方向跨中截面的h02=73mm支座截面的h0=81mm截面設計用彎矩：板與梁柱現(xiàn)澆，所以跨中及支座彎矩均減少 20%鋼筋統(tǒng)一取I 級fy=210 N/ mm21, 丫近似取0.95, As = m/0.95h 0fy。板中受力鋼筋的間距，當板厚 h0.2%滿足要求第二節(jié)單向板的設計BC軸 1013 跨編號為 29 的板長 l=9.6m,b=2.1m,l/b=9.6/2.1=4.63,所以按單向板來設計。由上述荷載計算的結果

54、知：板的恒荷載標準值為3.5KN/m2板的活荷載標準值為2.5 KN/m2活荷載起控制作用的組合：1.2gk+1.4qk=7.7KN/m2一、內力計算取跨中彎夕1系數(shù)為1/16計算跨度 l 0=2100-200=1900mm=1.90m偏于安全取跨中彎矩 Mk (g + q) l 0 2/16= (7.7 X 1.9 2) /16 = 1.74KN.m1.74 106=0.023smax二、配筋計算1 fcbho1.0 11.9 1000 8020.99As =S h0 fy1.74 1060.99 80 2102105mm按構造選配鋼筋小8200, 一， 2As 251mm端支座：取中間支座

55、彎矩系數(shù)為-1/14故彎矩為： 昨(g + q ) l 0 2/14= (7.7 X 1.9 2 ) /14 =1.99 KN.m1.99 1061fcbh； 1.0 11.9 1000 802=0.026 smax1J2s20.97A，/1.99 1060.99 80 2102120mm按構造選配鋼筋小8200,2As 251mmo第五章一幅框架計算第一節(jié)框架計算簡圖假定框架柱嵌固于基礎頂面，框架梁與框架柱剛接?？蚣芰旱目缍葢】蚣苤缑?形心軸線之間的距離。底層柱高從基礎頂面算至二層樓面，基礎頂面標高根據(jù)地質條件、 室內外高差為0.3m,根據(jù)地質資料假設基礎頂面標高為-1.20m ,因此一

56、層的層高為4.8m, 以上各層層高同建筑高度，由此框架結構計算簡圖如下圖5-1所示：“ iic nncascxfeoo(i?bOX60C)情 - *工序二川1C5C)CG00：A-o口；wCKEcirC?50X600)I wC25CX60Q)鬲,4紇門X -叩f ; c :X e r G * IJJCPSCXfiDDJ鰭sLf2SDXSDG nm，250XG30JKg 生 ez口 IB-Ml圖5-1 框架計算簡圖第二節(jié) 框架梁、柱剛度計算一、梁、柱線剛度框架梁混凝土強度等級選用 C30, Ec= 3.0 xi04N/mrri框架柱混凝土碎強度等級選用 C30, Ec= 3.0 xl04N/mm

57、兩邊有樓板的框架梁的截面慣性柱取I =2.0Io，一邊有樓板的框架梁的截面慣性矩 取I = 1.5 Io, Io =1/12 XbXh3, ic=EcI/L ;對于柱子，假設分層后中間各層柱柱端固 定與實際不符，因而，除底層外，上層各柱的截面慣性矩均乘以0.9修正。梁柱線剛度詳見下表5.1。表5.1梁柱的線剛度計算（第一層）橫向梁軸號彈性放縮 系數(shù)截面慣 性矩梁長度（m）線剛度KN.m1軸AC跨3.01.54.509.02.251軸CD跨3.01.52.602.15.571軸DG跨3.01.54.508.72.332軸AG跨3.02.04.5019.81.363軸AC跨3.02.07.149.

58、04.763軸CD跨3.02.02.602.17.433軸DG跨3.02.04.508.73.104軸AC跨3.02.04.509.03.004軸CD跨3.02.02.602.17.434軸DG跨3.02.04.508.73.105軸AC跨3.02.07.149.04.765軸CD跨3.02.04.502.112.865軸DG跨3.01.57.148.73.696軸EG跨3.01.57.147.24.468軸AB跨3.02.04.506.93.918軸BC跨3.02.04.502.112.868軸CF跨3.02.07.146.96.218軸FG跨3.02.07.143.910.989軸AB跨3

59、.02.04.506.93.919軸BC跨3.02.02.602.17.439軸CF跨3.02.04.506.93.9110軸AB跨3.02.04.506.93.9110軸BC跨3.02.02.602.17.4310軸CF跨3.02.04.506.93.9111軸AB跨3.02.04.506.93.9112軸CF跨3.01.54.506.92.9313軸AB跨3.01.54.56.92.9313軸BC跨3.01.52.62.15.5713軸CF跨3.01.52.66.91.70第二層（橫向梁）1軸AC跨3.01.54.592.251軸CD跨3.02.02.602.17.431軸DG跨3.01.

60、54.508.72.332軸AG跨3.02.07.1419.82.166軸EG跨3.01.57.147.24.469軸AB跨3.02.04.506.93.91第三層（橫向梁）1軸AC跨3.01.54.592.251軸CD跨3.02.02.602.17.431軸DG跨3.01.54.508.72.332軸AG跨3.02.07.1419.82.166軸EG跨3.01.57.147.24.469軸AB跨3.02.04.506.93.91第四層（橫向梁）1軸AC跨3.01.54.592.251軸CD跨3.02.02.602.17.431軸DG跨3.01.54.508.72.332軸AG跨3.02.07