[PPT]橋梁移動模架施工技術（ZQJ-32下行式）PPT

1、ZQJ-32（下行式）移動模架施工技術 2009年7月目 錄1、移動模架主要部件功能介紹12、移動模架主要部件功能介紹23、移動模架主要部件功能介紹34、移動模架主要部件功能介紹45、造橋機主要性能6、造橋機部件重量清單7、液 壓 電 氣 系 統(tǒng) 明 細 表8、高強螺栓施工9、高墩造橋機整體吊裝10、預壓11、預拱度調(diào)整值12、設備過孔操作13、施工監(jiān)控14、造橋機過孔集中荷載統(tǒng)計15、設備內(nèi)力分析計算加載情況16、梁單元應力總云圖17、主梁應力云圖及支點應力分布18、模板應力云圖19、牛腿內(nèi)力分析20、鼻梁、前扁擔內(nèi)力分析21、墩身內(nèi)力分析22、后扁擔內(nèi)力分析2009-7山東博特瑞瑞機械有限

2、公司1、移動模架主要部件功能介紹(1) ZQJ-32（下行式）移動模架主要由主梁、鼻梁、牛腿、小車、模板橫梁、后扁擔、中扁擔、前扁擔、模板、行走系統(tǒng)等部件組成。2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司2、移動模架主要部件介紹(2)牛腿以上總圖主梁模板橫梁梁模板橫梁鼻梁結構前扁擔配重托架2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司3、移動模架主要部件介紹(3)自動拖掛機構牛腿支撐后扁擔梁自鎖千斤頂2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司4、移動模架主要部件介紹(4)小車底座結構后扁擔主梁內(nèi)部結構2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司5、造橋機主要性能整機移動前行由6臺490KN1000液壓缸推動主梁后扁擔梁后端吊

3、住主梁同步前行后退（調(diào)整定位）將縱向推進架的銷軸插入另一側銷孔，即可后退外模系統(tǒng)三向移動開啟閉合由8臺360KN500液壓缸推動主梁帶動橫梁及模板橫移頂升由4臺4500KN450液壓缸頂升主梁帶動橫梁及模板升落翼板模調(diào)節(jié)由支撐螺桿組調(diào)節(jié)內(nèi)模組合裝拆運遞人工加固調(diào)節(jié)雙向螺桿牛腿前移方式 牛腿自行（液壓缸提升及頂推）精軋螺紋筋對拉自行安裝，隨牛腿抽拉前行安全防護機體三向移動限位縱橫移設有機械限位，豎向頂升采用自鎖液壓缸液壓系統(tǒng)設有安全溢流閥（限定系統(tǒng)工作壓力在32Mpa）電力系統(tǒng)裝有漏電保護器和操作電源隔離變壓器施工防護凡是人員所至操作部位，均設有操作平臺、擋板及護攔，地面上下機設塔式組合轉(zhuǎn)梯20

4、09-7山東博特瑞瑞機械有限公司6、造橋機部件重量清單序號名稱結構組成重量單位數(shù)量單位重量1主梁節(jié)各3t1502鼻梁節(jié)各3t453牛腿對2個t1024推進平車臺4t145橫梁節(jié)各16t386外模系統(tǒng)段7t737內(nèi)模系統(tǒng)跨整跨t378前扁擔節(jié)整跨t69中扁擔節(jié)整跨t810后扁擔 榀 整跨t2614平臺 、護攔套整跨t315機加工件套整跨t1016合計t5122009-7山東博特瑞瑞機械有限公司7、液 壓 電 氣 系 統(tǒng) 明 細 表液壓系統(tǒng)類型規(guī)格 安設部位小車后扁擔中扁擔前扁擔合計說明（含電氣系統(tǒng)） 液壓站臺14154500KN450mm自鎖液壓缸臺2226小車及后扁擔豎向頂升主梁，后橫梁豎向提

5、升砼梁懸臂端模板緊合500KN500mm雙向鎖液壓缸臺428小車提升牛腿沿主梁縱移490KN1000mm液壓缸臺1426小車縱向推移主梁，后扁擔縱移360KN500mm液壓缸臺248小車橫移主梁300KN1000mm液壓缸臺44后扁擔橫移主梁電源AC380V，50HZ整機動力73KN，最大負荷44KW，為全部動力設備供電2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司8、高強螺栓施擰螺栓直徑D(mm)M16M22M27設計力P(kN)100kN190kN290kN扭矩系數(shù)K0.130.130.13施擰扭矩M(N.m)2406271175螺栓直徑D(mm)M18M20M30設計力P(kN)130kN160k

6、N335kN扭矩系數(shù)K0.130.130.13施擰扭矩M(N.m)35148011752009-7山東博特瑞瑞機械有限公司9、高墩造橋機整體吊裝ZT 200噸提升油頂自動步進型4組，提升泵站 ZLB25/30型4組，主控制臺PLC控制臺 1臺作為主要提升設備。先在地面完成主梁、鼻梁、橫梁及外模等部分的拼裝，檢查合格后，進行重載實驗。然后分提升至墩頂位置，拆除提升架。2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司10、預 壓1）試驗采用砂袋堆載方法逐級加載（50%，60%；70%，80%；90：100%），直至加載到與混凝土等載（可超至5）。2）荷載布置：堆載時根據(jù)砼箱梁腹板與頂?shù)装逄幒奢d不同，應盡量保證

7、移動模架系統(tǒng)的受力與實際澆筑混凝土時一致。3）持荷72小時。4）觀測設備各構件、零部件的變形量和沉降量，并做好記錄值。5）觀測主梁和模板的撓度變形值。6）確定預拱度：現(xiàn)場根據(jù)實際測量值與理論計算值對比，確定預拱度調(diào)整值。2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司11、預拱度調(diào)整值橫梁編號總撓度mm自重mm凈撓度mm1-12-3-92-18-4-143-29-6-234-35-7-285-45-9-366-48-10-387-54-11-438-54-11-439-55-11-4410-53-10-4311-48-9-3912-43-8-3513-34-6-2814-28-5-2315-17-3-14

8、16-12-2-102009-7山東博特瑞瑞機械有限公司12、設備過孔操作1）混凝土澆筑完畢，安裝后扁擔，使三個扁擔千斤頂受力。2）小車主頂縮缸回油，將荷載傳到橋面及墩身之上。3）小車提升油缸縮缸-提升牛腿-牛腿與墩身分開-小車縱移油缸縮缸-倒運前移-小車橫移油缸縮缸-牛腿橫移到墩身空內(nèi)預緊精軋螺紋筋-小車主頂縮伸缸頂升主梁去掉中扁擔-小車與C梁豎向千斤頂同時回油落模-拆除橫梁螺栓-小車橫以頂伸缸開模-縱移頂縮缸造橋機縱移-小車橫移頂縮缸造橋機合模-頂升模板到設計標高。2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司13、施工監(jiān)控 2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司14、造橋機過孔集中荷載統(tǒng)計32.7m

9、跨施工移動模架一側墩身受力大?。╰）后支點（砼梁體集中力）t中支點 t前支點 t澆注狀態(tài)345墩身受力39811走牛腿設計采用值100中扁擔設計143千斤頂配置50行走0mC梁控制設計901370.85行走5m7714011行走10m6114323行走15m4214738行走20m1715556行走22m3牛腿設計16163行走25mC梁可以脫離15077行走30m0121鼻梁控制106行走32.6m090138牛腿寬mm高mm牛腿頂距離墩頂mm墩身開孔尺寸6807802920打開精軋螺紋預緊力t243采用200澆注精軋螺紋預緊力t175 采用2002009-7山東博特瑞瑞機械有限公司15、設

10、備內(nèi)力分析計算加載情況 2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司16、梁單元應力總云圖最大應力發(fā)生在支點出橫梁上最大168Mpa215Mpa 最大變形發(fā)生在空中橫梁上最大52mm 2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司17、主梁應力云圖及支點應力分布實體最大點應力202Mpa295 Mpa 梁單元支點處214Mpa295 Mpa2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司18、外模板應力云圖（1）面板應力云圖：最大47Mpa 背筋龍骨應力云圖：最大173215Mpa 2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司18、內(nèi)模板應力云圖（2）最大應力117215 Mpa內(nèi)模最大變形2mm2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司19、牛腿內(nèi)力分析計算32.7m跨澆筑狀態(tài)下，最大反力為364t，計算采用400t，預緊力2*200t 實體最大點應力210295 Mpa梁單元計算最大168295 Mpa2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司19、牛腿內(nèi)力分析計算232.7m跨過孔狀態(tài)下行進22.35m時，最大反力為160t，預緊力2*200t梁單元計算最大104295 Mpa實體模擬134295 Mpa2009-7山東博特瑞瑞機械有限公司20、鼻梁、前扁擔內(nèi)力分析前扁擔176215Mpa鼻梁1024千