雙菱形聯(lián)塔斜拉橋施工方案（55頁）

1、 雙菱形聯(lián)塔斜拉橋施工方案根據(jù)施工整體部署,斜拉橋分南、北兩岸對稱施工,上、下游幅（兩幅的間距為7.12m）基本上并列施工。南岸（北侖側(cè)）工區(qū)負(fù)責(zé)施工的范圍為：D0、D1、D2墩位范圍的工程；北岸（鎮(zhèn)海側(cè)）工區(qū)負(fù)責(zé)施工的范圍為：D3、D4、D5墩位范圍的工程。索塔、主梁及斜拉索施工處于關(guān)鍵線路上,輔助墩、過渡墩、邊跨支架段作為非關(guān)鍵工程,可根據(jù)關(guān)鍵線路上的工程進(jìn)度,來確定其經(jīng)濟(jì)的開工日期、完工日期。索塔施工整體方案概述基本構(gòu)造索塔為雙菱形聯(lián)塔,可分為上游幅索塔、下游幅索塔,每幅索塔有內(nèi)塔肢、外塔肢兩個(gè)塔肢,塔肢高度上可分為下塔柱、中塔柱、上塔柱,連接內(nèi)、外塔肢的結(jié)構(gòu)有塔座、下橫梁、上橫梁。塔座

2、采用C40纖維混凝土,下塔柱第1m高度內(nèi)采用C50纖維混凝土,索塔其他部位采用C50混凝土。塔肢(縱橋向)寬度由塔頂7.0m單斜率變化到塔底10.0m。 索塔一般構(gòu)造圖塔肢(橫橋向)寬度：中、上塔柱基本寬度為4.0m,為單箱單室橫截面；單幅索塔的上塔柱內(nèi)、外塔肢連成一體,形成單箱三室橫截面；上、下游幅索塔的內(nèi)塔肢在下橫梁中線以上20.27m、以下9.08m范圍內(nèi)連成一體,形成實(shí)體斷面（或者單箱小二室橫截面）；下塔柱由4.0m雙斜率（塔肢內(nèi)外側(cè)面斜率不同）變化至塔座頂面的6.0m,為單箱單室橫截面。索塔上斜拉索錨固段設(shè)水平預(yù)應(yīng)力鋼絞線束來平衡斜拉索產(chǎn)生的水平力,預(yù)應(yīng)力在上橫梁及其以上高度的索塔內(nèi)

3、呈“井”字,錨固在索塔外表面；預(yù)應(yīng)力在上橫梁以下段呈“U”型布置,錨固在索塔塔壁內(nèi)。施工工藝流程圖腳手架下塔柱(15級(jí))施工、拉桿施工下橫梁、塔柱(67級(jí))同步施工腳手架分節(jié)接高上塔柱(含側(cè)板)施工上橫梁爬模安裝，安裝部分腳手架上塔柱施工、主動(dòng)橫撐施工安裝電梯下橫梁支架搭設(shè)塔吊安裝搭設(shè)支架塔柱頂板施工爬模安裝拆除內(nèi)側(cè)爬模索塔總體施工工藝流程圖索塔分段、模板體系、基本工期索塔分節(jié)示意圖（含中、上塔柱腳手架）塔柱總工期為：360d325d35d特別因素塔吊、電梯、砼泵管、水電布設(shè),各種預(yù)埋件塔吊每個(gè)索塔選用1臺(tái)波坦MC170A塔吊（臂長55m,起重量19kN；最大起重量80kN,在15.6m范圍內(nèi)

4、）安裝在左右幅的中間、1臺(tái)QTZ6015塔吊（臂長35m,起重量35kN；最大起重量100kN,在13.5m范圍內(nèi)）安裝在邊塔柱的外側(cè),整個(gè)索塔都處于吊裝范圍內(nèi),兩臺(tái)塔吊安裝高度分別為159m（塔柱高度141.5m）、149m。斜爬電梯安裝在另一外塔肢的外側(cè)。制定塔吊臺(tái)風(fēng)期安全技術(shù)方案。施工電梯、爬梯（施工人員到達(dá)作業(yè)面的方法）施工電梯采用SCQ100載貨載人電梯1臺(tái),電梯安裝起始高度與原地面平齊,布置在邊塔柱外側(cè)面。在下塔柱施工時(shí),人員通過專用腳手架到達(dá)施工作業(yè)面。在下橫梁施工時(shí),人員通過專用腳手架到達(dá)施工作業(yè)面。上塔柱施工時(shí),通過電梯直接達(dá)到邊塔柱爬架的3號(hào)平臺(tái)。上塔柱施工時(shí),在下橫梁處設(shè)

5、置平臺(tái),通過電梯到達(dá)下橫梁平臺(tái)后,通過座落在下橫梁上的支架（兼泵管、水管、爬梯）可到達(dá)中間塔柱、邊塔柱的頂操作平臺(tái)（即1號(hào)平臺(tái)）。上塔柱施工時(shí),通過電梯直接達(dá)到邊塔柱爬架上即可。另外上塔柱內(nèi)腔,可考慮隨高度施工永久性工作爬梯。水施工用水采用自來水或經(jīng)檢驗(yàn)合格的溪水（必要時(shí)進(jìn)行凈化）。索塔用水的儲(chǔ)水池用鋼護(hù)筒改造而成,由多級(jí)高壓水泵直接從儲(chǔ)水池中取水,2條38mm上水管線與泵管線一同沿座落在下橫梁上的支架（兼泵管、水管、爬梯）到達(dá)爬模系統(tǒng)的頂操作平臺(tái)（即1號(hào)平臺(tái)）,采用能承受3MPa的優(yōu)質(zhì)鐵管,套絲連接。在爬模1號(hào)平臺(tái)上設(shè)2個(gè)儲(chǔ)水桶,以備消防、應(yīng)急。動(dòng)力電、照明在承臺(tái)頂面上設(shè)1臺(tái)低壓配電箱,分別

6、輸送給塔吊、施工電梯、高壓水泵的專用配電箱。隨座落在下橫梁上的支架布置動(dòng)力電纜,在塔吊塔身上設(shè)置備用動(dòng)力電纜,在塔柱施工工作面上設(shè)小型配電箱,以滿足工作面上的電焊機(jī)、振搗器、照明、液壓爬模等電力需要。動(dòng)力線路與照明線路分離。塔柱內(nèi)照明電路采用36V低壓冷光源,內(nèi)壁應(yīng)每隔10米附照明燈。大型照明燈具設(shè)置在塔吊升降節(jié)上,在液壓爬模上設(shè)低壓小型燈具。預(yù)埋件嚴(yán)格按照專用規(guī)范423.04（索塔及主橋墩）-1-23,專用規(guī)范423.04（索塔及主橋墩）-1-25, 專用規(guī)范423.04（索塔及主橋墩）-1-27施工。主要包括承臺(tái)上的預(yù)埋件、下塔柱的預(yù)埋件、上塔柱外壁預(yù)埋件、上塔柱內(nèi)壁預(yù)埋件。一般預(yù)埋件安全

7、系數(shù)為2.5,起重預(yù)埋件的尺寸和埋入長度應(yīng)該使它能發(fā)揮出設(shè)計(jì)所需的力量,并保有夠大的安全系數(shù),一般采用安全系數(shù)為5,其中2.5是考慮沖擊作用、吸附力和偏心力。斜拉索錨固區(qū)足尺模型試驗(yàn)索塔錨固區(qū)U形預(yù)應(yīng)力束施工是高空作業(yè),由于該區(qū)段受到斜拉索強(qiáng)大的集中作用,結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜。預(yù)應(yīng)力筋束定位是否準(zhǔn)確,張拉是否到位,直接影響塔柱內(nèi)力,加之該區(qū)段鋼筋較多,又有勁性骨架,錨下局部加強(qiáng)鋼筋等干擾,施工難度較大。因此在施工前作足尺模型試驗(yàn),對小半徑U形預(yù)應(yīng)力束的定位、穿束、張拉、真空吸漿工藝等進(jìn)行探索,積累經(jīng)驗(yàn),以指導(dǎo)施工操作。上塔柱環(huán)形預(yù)應(yīng)力足尺模型暨塔柱首件工程,和科研項(xiàng)目“xx特大橋錨固區(qū)節(jié)段模型試驗(yàn)”相

8、結(jié)合。斜拉索錨固區(qū)足尺模型試驗(yàn)由設(shè)計(jì)院、西南交通大學(xué)主持,我方協(xié)作完成土建工作。同時(shí)考慮抗剪預(yù)埋件、索塔表層鋼筋網(wǎng)的定位與混凝土密實(shí)性試驗(yàn)。鋼筋網(wǎng)的凈保護(hù)層為2cm,與索塔外壁箍筋的凈間距為6.2cm,選購適用該部位振搗的插入式振搗棒。主要技術(shù)混凝土外觀質(zhì)量（包括裂縫預(yù)防）控制。環(huán)向預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿控制,避免對已澆筑索塔的污染。監(jiān)測塔肢的變形、變位,并進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整,以保證塔柱設(shè)計(jì)要素。根據(jù)索塔混凝土參數(shù)、理論計(jì)算對索塔(壓縮)變形進(jìn)行分析,考慮設(shè)置相應(yīng)的預(yù)抬量,以消除混凝土收縮、徐變和塔柱彈性變形的影響,以確保斜拉索在塔上錨固位置的精確。索塔混凝土中粉煤灰摻入最應(yīng)15。索導(dǎo)管定位技術(shù)混凝土泵送

9、工藝臺(tái)風(fēng)期安全施工安全上下游幅索塔內(nèi)塔肢聯(lián)體部位的鋼筋、混凝土施工工藝下塔柱主動(dòng)拉桿設(shè)計(jì)。模板的收、分、組合,要嚴(yán)格其接口的封閉。仔細(xì)分析上塔柱突出索塔表面的錨頭對爬架系統(tǒng)、模板的不利影響。各種預(yù)埋件精確定位、安裝可靠,不得遺漏。精確預(yù)埋爬模系統(tǒng)的預(yù)埋件,確保其節(jié)段頂標(biāo)高。鋼筋、勁性骨架豎向主筋均采用滾軋直螺紋機(jī)械連接,并利用勁性骨架進(jìn)行鋼筋的空間定位。勁性骨架采用L100100角鋼主弦桿及L7575角鋼腹桿形成桁架。下塔柱施工時(shí),在地面加工成一定尺寸的考慮預(yù)偏的個(gè)體,逐個(gè)拼裝,上塔柱開始時(shí),考慮整體吊裝?；炷罜50泵送混凝土,采用1臺(tái)120m3/h拌和站,1臺(tái)HBT80拖泵泵送,低壓高頻振

10、搗系統(tǒng)?；炷翂|塊強(qiáng)度應(yīng)大于等于主體混凝土強(qiáng)度。兩階段施工圖變更設(shè)計(jì) 第二冊第三分冊S5-3-1-8頁“施工要點(diǎn)”第6點(diǎn)：混凝土強(qiáng)度到達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85%后方可張拉預(yù)應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管,真空吸漿工藝。通氣孔采用1106.2mmPVC管。防雷系統(tǒng)S9-2-01：對防雷系統(tǒng)進(jìn)行了明確的要求。4個(gè)避雷針,保證8根鋼筋自上而下（包括鉆孔樁）貫通；索導(dǎo)管用12鋼筋連通起來,并與索塔接地鋼筋焊接；橋面系內(nèi)接地鋼筋與索塔接地鋼筋焊接；索塔鋼筋采用套筒時(shí),要用12繞形焊接；支座預(yù)埋件與接地鋼筋焊接；支座上下用404的扁鐵與接地鋼筋焊接,接地電阻應(yīng)小于1歐姆。索塔樁基礎(chǔ)應(yīng)有不少于33根樁（每樁2根1號(hào)

11、鋼筋）作為接地,承臺(tái)、塔座內(nèi)利用32鋼筋做均壓環(huán)；索塔內(nèi)30.6m以下每個(gè)塔肢用8根主筋作為接地、不設(shè)均壓環(huán)；索塔內(nèi)30.6m及以上每個(gè)塔肢用4根主筋作為接地、每6m高度設(shè)優(yōu)先采用水平鋼筋作為均壓環(huán),但似乎要求采用圓鋼筋塔頂消雷器與索塔主筋4根焊接。每階段或節(jié)段完成后,應(yīng)進(jìn)行接地電阻測量。下塔柱（第1第5節(jié)段混凝土）盡可能采用全自動(dòng)液壓爬模（以下將全自動(dòng)液壓爬模分成爬架、爬模兩部分）。分5節(jié)段混凝土,每節(jié)段平均施工時(shí)間為12d,共60d。工藝流程施工準(zhǔn)備測量定位澆注混凝土拆除下一節(jié)模板翻至上一節(jié)養(yǎng)護(hù)（接高勁性骨架）綁扎上一節(jié)段鋼筋鋼筋綁扎安裝首級(jí)模板并精確定位預(yù)埋件設(shè)置預(yù)埋件設(shè)置勁性骨架調(diào)整腳

12、手架搭設(shè)冷卻水管布設(shè)混凝土溫度監(jiān)測下塔柱施工工藝流程圖模板、支架、腳手架（泵管、水管） 索塔第1節(jié)段第7節(jié)段模板支架體系外模基本采用爬模,通過裁剪來適用每節(jié)段混凝土的變化。其他面的裁剪要考慮到在裁剪后是否能應(yīng)用到中塔柱。內(nèi)塔肢第4節(jié)段底模采用木模,建筑鋼管腳手架為支架,預(yù)埋H型螺母將該模板靠緊塔柱。下塔柱外傾力平衡結(jié)構(gòu)（主動(dòng)張拉結(jié)構(gòu)）由于下塔柱塔肢外傾,施工時(shí)混凝土、模板、施工機(jī)具等荷載偏離塔柱形心,使塔柱處于偏心受力狀態(tài),使內(nèi)側(cè)邊緣因受拉,一旦超過C50混凝土的極限抗拉強(qiáng)度,將形成裂縫,同時(shí)會(huì)使塔柱偏位。為此,通過設(shè)置主動(dòng)張拉來形成反彎矩,抵消M。兩階段施工圖變更設(shè)計(jì) 第二冊第三分冊S5-3

13、-1-8：施工至22.5m時(shí),在19.5m處設(shè)臨時(shí)拉桿,拉力2500kN；施工設(shè)計(jì)圖第二分冊圖S526（索塔施工主要流程圖）表明：可在塔肢聯(lián)體前張拉臨時(shí)鋼絞線來平衡外傾力,即第5節(jié)段混凝土頂面位置的預(yù)應(yīng)力鋼絞線。但只能等第6節(jié)段混凝土完成后才能張拉。臨時(shí)預(yù)應(yīng)力考慮用32精軋螺紋鋼及連接套,塔身處預(yù)留PVC管道。由于下塔柱主動(dòng)拉桿計(jì)算工況的復(fù)雜,應(yīng)在下塔柱相關(guān)截面（根部、拉桿截面）設(shè)置應(yīng)力觀測,并在設(shè)計(jì)主動(dòng)拉桿時(shí),考慮張拉儲(chǔ)備、放松的可能。混凝土塔柱聯(lián)體部位、下橫梁與索塔交叉部位的砼需采取降低水化熱、防止溫度應(yīng)力裂縫的措施。木模板用水性脫模劑,脫模劑的涂刷應(yīng)均勻,不漏刷,經(jīng)雨雪后應(yīng)重新涂刷一遍,

14、嚴(yán)禁使用廢機(jī)油。消除錯(cuò)臺(tái)的基本方法：在模板下口用少量的玻璃膠、柔性水泥或金屬膩?zhàn)影芽p隙涂滿,模板的下層拉桿離混凝土面不宜20cm,必要時(shí)設(shè)扒錐將模板下口與混凝土緊貼。每次混凝土澆筑前。在模板的內(nèi)表面放出待澆節(jié)段混凝土的頂口分縫線,并鑲釘一圈2cm厚的限位木條,以方便控制,當(dāng)混凝土澆筑完成后進(jìn)行施上縫鑿毛,認(rèn)真保護(hù)好接縫線,使得上、下節(jié)段混凝土的接縫順直。混凝土澆筑前,對接縫表面進(jìn)行檢查清理。混凝土澆筑時(shí),充分振搗接縫兩側(cè)的混凝土,使得縫線飽滿密實(shí)。塔柱節(jié)段混凝土的數(shù)量為89208 m3,設(shè)計(jì)容許的模板的側(cè)壓力為50 kN/ m2,因此混凝土的灌注速度應(yīng)控制在25 m3/ h以下,塌落度控制在1

15、618 cm,初凝時(shí)間控制在68 h。當(dāng)混凝土傾落高度大于2m時(shí),應(yīng)采用串筒,通過控制混凝土的塌落度和澆筑高度,保證混凝土不離析。采用30mm振搗棒插入主鋼筋與鋼筋網(wǎng)片之間進(jìn)行振搗。混凝土澆筑時(shí)應(yīng)分層、均勻、對稱進(jìn)行,同時(shí)盡量減小混凝土坍落度。混凝土澆筑應(yīng)連續(xù)進(jìn)行,若因故必須中斷時(shí),中斷時(shí)間不得超過范本第410節(jié)表410-20的規(guī)定,否則應(yīng)按施工縫處理。泌水要及時(shí)清除。必要時(shí),清除頂部混凝土浮漿。采用噴灑養(yǎng)護(hù)劑進(jìn)行養(yǎng)護(hù),即脫模后用噴槍噴養(yǎng)生劑,養(yǎng)生劑噴兩遍,對混凝土表面形成封閉面膜,混凝土內(nèi)部水份不能蒸發(fā),從而達(dá)到養(yǎng)生的目的。養(yǎng)生劑不會(huì)對以后表面涂裝產(chǎn)生不利影響。也可采用自制的環(huán)形噴射裝置,并

16、安裝在爬架上同步升高,定時(shí)噴灑,效果較好。冬季施工時(shí)采用拆模后包塑料薄膜及掛泡沫塑料板方法進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù),其它時(shí)間采用拆模后涂刷兩度養(yǎng)護(hù)液進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。冬期養(yǎng)護(hù)混凝土的模板和保溫層的拆除,應(yīng)在混凝土冷卻到5后方可進(jìn)行。當(dāng)混凝土與外界溫差大于20時(shí),拆模后的混凝土表面,應(yīng)采取使其緩慢冷卻的臨時(shí)覆蓋措施。離混凝土頂面標(biāo)高一定高度內(nèi)(如50cm60cm)要逐漸調(diào)小混凝土坍落度,減少頂部灰漿,防止因灰漿過多,造成混凝土強(qiáng)度偏低、上下塔柱顏色不一致、混凝土產(chǎn)生收縮裂縫等不利影響。質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)必要時(shí),采用角鋼對陽角進(jìn)行保護(hù)。鋼筋混凝土塔柱段檢查項(xiàng)目項(xiàng)次檢查項(xiàng)目規(guī)定值或允許偏差檢查方法1混凝土強(qiáng)度(MPa)在合格標(biāo)準(zhǔn)

17、之內(nèi)按JTG F8012004附錄D檢查2塔柱底偏位(mm)軸線偏位（mm）10用經(jīng)緯儀或全站儀檢查縱、橫兩個(gè)方向3垂直度或傾斜度(mm)1/3000塔高,且不大于30或設(shè)計(jì)要求用經(jīng)緯儀或全站儀檢查縱、橫兩個(gè)方向4外輪廓尺寸(mm)20用鋼尺量,每段3個(gè)斷面5壁厚 (mm)5鋼尺量,每側(cè)2處6斜拉索錨固點(diǎn)高程(mm)10用水準(zhǔn)儀或全站儀7斜拉索錨具軸線偏位(mm)5用水準(zhǔn)儀或全站儀8孔道位置(mm)10,且兩端同向用鋼尺丈量9塔頂高程（mm）10用水準(zhǔn)儀或全站儀10預(yù)埋件位置(mm)5用鋼尺丈量下橫梁（第6、7節(jié)段混凝土）上下游幅索塔的下橫梁聯(lián)體（預(yù)應(yīng)力通長）,長度62.62m,單箱單室結(jié)構(gòu),

18、頂寬8.372m,底寬8.501m,6m高,壁厚0.9m。兩階段施工圖變更設(shè)計(jì) 第二冊第三分冊S5-3-8：下橫梁預(yù)應(yīng)力僅布置在頂、底板。下橫梁可分2次澆筑（含相應(yīng)部位的塔柱,分別為第6節(jié)段、第7節(jié)段）,計(jì)劃工期50d。工藝流程圖測量定位支架系統(tǒng)安裝側(cè)模、內(nèi)模安裝底模板，調(diào)整標(biāo)高綁扎鋼筋、安裝預(yù)應(yīng)力管道澆注第一次砼養(yǎng)護(hù)養(yǎng)護(hù)支立第二次內(nèi)模，綁扎鋼筋部分張拉底板束澆注二次砼張拉預(yù)應(yīng)力束封錨管道壓漿拆除模板模板制作下橫梁施工工藝流程圖模板、支架、腳手架下橫梁支架示意圖橫梁支架系統(tǒng)由鋼管柱（及其平聯(lián)、縱聯(lián)）、鋼砂筒、H400橫梁、H200小縱梁、分配梁、模板組成。鋼管柱采用承臺(tái)基坑支護(hù)拆除下來的610

19、mm8mm鋼管,鋼管柱底部與承臺(tái)頂預(yù)埋“H”型螺母直接螺栓連接。鋼管柱頂部、底部澆筑60cm高C20 混凝土或者10鋼板十字撐板,以確保局部穩(wěn)定性和軸向抗壓。為在橫梁施工完成后能順利地脫模,在鋼管柱頂部設(shè)置鋼砂筒。預(yù)應(yīng)力預(yù)應(yīng)力鋼束采用公稱直徑15.2mm,A=139mm2低松弛鋼絞線,預(yù)應(yīng)力管道均采用塑料波紋管,壓漿采用真空輔助壓漿工藝。下橫梁預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉錨固位置設(shè)在塔柱外側(cè),而該側(cè)有塔柱密集的鋼筋束和角鋼勁性骨架。為了避免預(yù)應(yīng)力張拉端槽口開得過大而切斷塔柱的豎向鋼筋,預(yù)應(yīng)力鋼絞線采取深埋錨工藝,將原設(shè)計(jì)埋置深度（1520cm）沿張拉軸線方向延伸至3040cm,并相應(yīng)延伸張拉接長板。錨墊板

20、按套筒設(shè)計(jì)要求對螺栓進(jìn)行攻絲,套筒外緣距塔柱外側(cè)表面為5cm,施工塔柱時(shí)先用泡沫塑料封堵套筒,防止施工時(shí)混凝土進(jìn)入套筒內(nèi)。混凝土澆注前應(yīng)安排專人對預(yù)應(yīng)力管道位置進(jìn)行檢查,波紋管固定措施到位,防止混凝土澆注過程中上浮,對損傷的管道立即進(jìn)行修復(fù)；混凝土澆注過程應(yīng)控制振搗棒不碰觸預(yù)應(yīng)力管道,以免防止損傷波紋管造成漏漿,給預(yù)應(yīng)力施工時(shí)帶來困難。部分空間狹小的部位使用25、30型振搗棒進(jìn)行振搗。預(yù)應(yīng)力材料表面的油污等只能用中性洗滌劑。鋼絞線采用單根后穿束,在單根鋼絞線頭部套上鋼性子彈頭帽,人工將鋼絞線逐根穿入管道。嚴(yán)格按照圖紙、設(shè)計(jì)要求順序進(jìn)行張拉應(yīng)力,一般遵循以下原則：從腹板中部上、下對稱張拉且兩腹板

21、對稱張拉。壓漿時(shí)、壓漿后5d以內(nèi)溫度應(yīng)大于5?；炷粱炷猎跀嚢枵炯邪韬?2臺(tái)輸送泵泵送到下橫梁位置。第一次混凝土澆筑從中間向兩端斜向分層、水平分段進(jìn)行澆筑。第二次混凝土澆筑從兩端向中間斜向分層、水平分段進(jìn)行澆筑?；炷翝沧⒈仨氃诔跄巴瓿?混凝土緩凝時(shí)間要求達(dá)到20 h以上?；炷寥肽囟葢?yīng)30,當(dāng)蒸發(fā)率大于0.5 kg/m2h時(shí),則不宜澆筑混凝土。在塔柱部分布置散熱水管,按大體積混凝土施工方法施工。送審稿S5-2-1-5規(guī)定：塔柱、上下橫梁及側(cè)壁混凝土必須達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度85%時(shí),才能施加預(yù)應(yīng)力,其張拉噸位、張拉順序詳見有關(guān)圖紙。避免內(nèi)腔倒角處“翻漿”,除增加壓腳模板外,還要控制坍落度及澆筑

22、速度?；炷翝仓闹虚g開始至兩端。設(shè)一定的預(yù)拱度下沉量。兩端支架立在塔肢上,減小下沉量。質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)混凝土索塔橫梁檢查項(xiàng)目項(xiàng)次檢查項(xiàng)目 規(guī)定值或允許偏差 檢查方法1 混凝土強(qiáng)度(MPa) 在合格標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)按JTG F8012004附錄D檢查2 軸線偏位(mm) 10用經(jīng)緯儀檢查5處3 外輪廓尺寸(mm) 10用鋼尺量,35處斷面4壁厚(mm)5用鋼尺量,檢查3個(gè)斷面,每斷面對頂、底、腹板各檢查3處5 頂面高程(mm) 10用水準(zhǔn)儀檢查5處6 對稱點(diǎn)頂面高程(mm) 20用水準(zhǔn)儀檢查2處上塔柱及側(cè)板（第8第32節(jié)段混凝土）標(biāo)高34.38m至上橫梁弧形起點(diǎn)114.86m（119.00+0.54.64）,約

23、80.48m。采用全自動(dòng)液壓爬模,每節(jié)段混凝土澆注斜向長度一般為4.5m,垂直高度為4.48m,18節(jié)段混凝土高度為80.64m。兩階段施工圖變更設(shè)計(jì) 第二冊第三分冊S5-3-1-8：施工至55.6m時(shí),在52.6m處支撐2200kN；施工至86.6m時(shí),在83.6m處支撐1950kN；施工至115.1m時(shí),在112.1m處支撐2000kN；考慮內(nèi)塔肢聯(lián)體部位液壓爬模的爬架“打架”,前后異步施工增加的工期（2個(gè)節(jié)段的時(shí)間）,18個(gè)節(jié)段混凝土計(jì)劃工期為6(813)912(1425)614140d。工藝示意圖每節(jié)段混凝土施工流程 每節(jié)段混凝土施工流程圖中塔柱水平主動(dòng)臨時(shí)支撐隨塔柱施工不斷升高,塔肢

24、在自重、爬模、施工荷載及風(fēng)荷載等作用下,塔肢外側(cè)面會(huì)產(chǎn)生較大拉應(yīng)力,因此在塔柱施工的同時(shí)必須每隔一定距離設(shè)置水平主動(dòng)臨時(shí)支撐。水平主動(dòng)臨時(shí)支撐對塔柱線形也起到調(diào)整作用,且將塔柱在施工過程中形成框架,有利于結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。水平支撐系統(tǒng)的設(shè)計(jì)包括水平支撐系統(tǒng)支撐位置、主動(dòng)力大小和水平支撐系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)三個(gè)主要方面。水平橫撐設(shè)計(jì)應(yīng)達(dá)到的目標(biāo)：施工過程中,主要荷載組合下,塔柱各截面拉應(yīng)力不超過1MPa。水平橫撐拆除后,成塔線形、彎矩與設(shè)計(jì)基本一致。水平橫撐位置應(yīng)滿足施工工藝和施工空間要求,爬架高度會(huì)影響主動(dòng)橫撐的位置。索導(dǎo)管定位目前,高索塔的拉索索導(dǎo)管定位,均采用三維空間極座標(biāo)法。此法借助全站儀利用施工專用

25、控制網(wǎng),進(jìn)行空間三維坐標(biāo)測量。直接測拉索索導(dǎo)管錨墊板中心和塔壁外側(cè)拉索索導(dǎo)管中心從而進(jìn)行定位調(diào)整。它將以高精度、高速度提供放樣點(diǎn),同時(shí)克服施工干擾給測量帶來的困難,大大提高了工作效率。拉索錨墊板中心和塔壁外側(cè)索導(dǎo)管中心的標(biāo)定,是用一定厚度（10mm）的鋼板加1個(gè)半圓形的標(biāo)定器和1個(gè)圓形中心標(biāo)定器來測定錨墊板和索導(dǎo)管的中心。定位精度為防止拉索與索導(dǎo)管口發(fā)生摩擦而損壞拉素,以及保證對稱于索塔的中跨、邊跨側(cè)各拉索位于同一平面內(nèi),防止偏心而產(chǎn)生的彎矩超過設(shè)計(jì)允許值,對拉索錨墊板中心和塔壁外側(cè)索導(dǎo)管中心的三維坐標(biāo)位置提出了很高的精度要求。錨固點(diǎn)空間位置的三維允許偏差5mm（專用規(guī)范）；導(dǎo)管軸線與斜拉索軸

26、線的相對允許偏差5mm。根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ041-2000-19.5.2-1規(guī)定,及公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評定標(biāo)準(zhǔn)JTG F80/1-2004-8.10.1-1規(guī)定,索導(dǎo)管施工精度要求如下表：項(xiàng)次檢 查 項(xiàng) 目規(guī)定值或允許偏差1錨固點(diǎn)高稱(mm)52 孔道位置(mm) 10,且兩端同向3預(yù)埋件位置(mm) 5根據(jù)塔柱幾何尺寸和施工各節(jié)段的高程,計(jì)算每節(jié)段各控制點(diǎn)的三維坐標(biāo),利用全站儀依據(jù)控制網(wǎng)的放樣參數(shù)進(jìn)行每節(jié)段的施工放樣。由于受日照、氣溫及風(fēng)力等外界條件變化的影響,索塔會(huì)處于一定幅度的擺動(dòng)之中,己澆塔柱頂部會(huì)產(chǎn)生一定量的水平位移,且在不同時(shí)間位移量也不相同,這一差異隨著塔身升高而逐漸增

27、大。為此,要對塔柱擺動(dòng)幅度作24 h觀測記錄,分析規(guī)律及量值大小,同時(shí),節(jié)段施工測量選擇在相同或相近的氣溫條件下進(jìn)行。上塔柱越往上,自由端越大,風(fēng)荷作用會(huì)使塔體擺動(dòng)搖晃,對測量工作影響較大,因此選擇適當(dāng)?shù)臍夂蚝蜁r(shí)機(jī)是首要的,實(shí)踐證明只有在兩種自然條件下可行：1)陰天,3級(jí)風(fēng)以下。不管什么季節(jié),陰天無日照,塔體周邊不存在溫差效應(yīng),此時(shí)測控效果較好。2) 0時(shí)至凌晨6時(shí),3級(jí)風(fēng)以下?？筛鶕?jù)季節(jié)日出時(shí)間確定測控時(shí)間下限,此時(shí)效果最好。增加索導(dǎo)管部位勁性骨架的局部強(qiáng)度,以減少索導(dǎo)管因勁性骨架而引起的彈性變形,此方法也是減少索導(dǎo)管定位偏差的重要一點(diǎn)。索塔上定位的方法由于每對索導(dǎo)管的間距都不一樣,以及勁性

28、骨架制作安裝的誤差,很難在地面上將索導(dǎo)管定位準(zhǔn)確,所以將初定位、終定位均放到塔柱上進(jìn)行,更能保證精度和節(jié)約時(shí)間。步驟如下：將勁性骨架統(tǒng)一制作,在塔柱上定位。測量索導(dǎo)管的位置,對索導(dǎo)管位置處的勁性骨架進(jìn)行加固,根據(jù)測量放樣位置設(shè)置托架及吊點(diǎn),最后將索導(dǎo)管放置在托架上,進(jìn)行初次的定位。初定位時(shí),根據(jù)索導(dǎo)管的傾斜角度,先用手拉葫蘆吊起索導(dǎo)管,適當(dāng)調(diào)整托架位置,以不超過測量放樣索導(dǎo)管下口最下邊的高度為準(zhǔn),焊接托架托住索導(dǎo)管底,然后調(diào)節(jié)手拉葫蘆形成初定位的角度,最后用緊弦器固定索導(dǎo)管的位置。在精確定位前必須對索導(dǎo)管進(jìn)行檢查,檢查定位角鋼是否位置正確；索導(dǎo)管的實(shí)際長度是否與測量組計(jì)算的長度一致；索道管內(nèi)壁

29、油漆是否涂刷合格等。由測量組將全站儀棱鏡放置在索導(dǎo)管上口中心點(diǎn)處,復(fù)核此時(shí)索道管的偏差,通過手拉葫蘆及緊弦器調(diào)整索導(dǎo)管的位置。同樣的,在由測量組將全站儀棱鏡放置在索導(dǎo)管下口中心點(diǎn)處,Y方向可用厚度不同的鋼板進(jìn)行支墊,X、Z方向可用緊弦器調(diào)整；用水平靠尺放在索道管上下口的定位角鋼上,調(diào)整緊弦器及固定葫蘆,使水平泡居中,即可以將索導(dǎo)管自身 N方向調(diào)整達(dá)規(guī)范要求,這樣將第一、第二步驟循環(huán)進(jìn)行調(diào)整,最終使索導(dǎo)管的位置誤差達(dá)到規(guī)范允許的范圍。分四個(gè)方向循環(huán)調(diào)整索導(dǎo)管的空間位置（如圖八所示）,以達(dá)到規(guī)范的要求。對索導(dǎo)管進(jìn)行固定。由于索導(dǎo)管精確定位后再不允許索導(dǎo)管有任何位移、變形,采取在索導(dǎo)管周圍的勁性骨架

30、上焊接廢舊的32鋼筋,使鋼筋盡量多的從個(gè)各角度對索導(dǎo)管形成支頂,使索道管完全固定在鋼筋支頂力下,且杜絕在索道管上隨意焊接；將在索導(dǎo)管預(yù)上預(yù)先焊接好的錨固鋼筋按圖紙與主筋焊接,確定索導(dǎo)管完全固定牢固后,解除手拉葫蘆、緊弦器等臨時(shí)錨固設(shè)施。以上步驟均在測量組配合下進(jìn)行,直至臨時(shí)錨固設(shè)施拆除。在澆注完混凝土后,對索導(dǎo)管進(jìn)行復(fù)測,并記錄安裝誤差為下一步相關(guān)施工做好準(zhǔn)備。 環(huán)形預(yù)應(yīng)力安裝波紋管的安裝定位沒有采用等勁性骨架、普通鋼筋完全施工到位后再穿入波紋管的施工方法,而是在勁性骨架焊接成形后就穿波紋管,整體吊裝,然后再綁扎普通鋼筋,以提高孔道的安裝精度。波紋管在勁性骨架安裝后定位在骨架上,在接點(diǎn)處用鋼筋

31、進(jìn)行固定,以保證位置準(zhǔn)確、穩(wěn)定。在綁扎主筋的橫向箍筋到波紋管處時(shí),同時(shí)綁扎波紋管的防崩鋼筋。將錨座逐個(gè)臨時(shí)固定在主筋或箍筋上,并連接好波紋管,再用螺栓固定在槽口模板上。為防止波紋管漏漿,在錨座安裝結(jié)束后,在波紋管內(nèi)穿入一根膠管,待混凝土初凝后拔出。如有波紋管變形,馬上處理。塑料波紋管的剛度較大,在低溫狀態(tài)下自然彎曲成R = 160 cm的形狀有一定困難,且易產(chǎn)生折斷裂紋,施工采用噴燈火焰輔助熱彎,在溫度稍高時(shí),也可采用自然成形。波紋管固定采用“U”型卡,對小半徑預(yù)應(yīng)力管道采用圓弧型螺旋筋保護(hù)措施。每束12根,分4小束4次穿完,每小束疏理并2m一段進(jìn)行綁扎,采用人工穿束方法。張拉的嚴(yán)格要求S5-

32、2-1-5頁“施工要點(diǎn)”中第6點(diǎn)：塔柱、上下橫梁及側(cè)壁混凝土必須達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度85%時(shí)才能施加預(yù)應(yīng)力,其張拉噸位、張拉順序詳見相關(guān)圖紙。所有預(yù)應(yīng)力鋼絞線均采用兩端張拉。張拉預(yù)應(yīng)力要求按張拉噸位、鋼束引伸量雙控制,以張拉噸位為主,以伸長量進(jìn)行校核,伸長量計(jì)算是以0.1倍張拉控制力為起點(diǎn),取 Ep=195000MPa 進(jìn)行計(jì)算。在一束鋼絲中斷絲不得大于1%,一根鋼絞線中斷絲不得超過1根。環(huán)向預(yù)應(yīng)力束張拉伸長值控制：由于預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置的線形為半環(huán)形,而且轉(zhuǎn)彎半徑只為130cm、165cm,故12根鋼絞線各自的平面、豎向位置均不一樣,在預(yù)應(yīng)力鋼絞線兩端加上同等級(jí)的張拉力后,12根鋼絞線必然進(jìn)行重新緊密

33、排列組合,在12根鋼絞線中,貼近波紋管轉(zhuǎn)彎內(nèi)壁的轉(zhuǎn)彎半徑最小的鋼絞線受力相對較大,而轉(zhuǎn)彎半徑最大的受力相對較小,這就造成在張拉時(shí)12根鋼絞線受力不均,導(dǎo)致部分鋼絞線代替全數(shù)鋼絞線完成了張拉控制力,相應(yīng)的伸長值就超出原設(shè)計(jì)允許伸長值,產(chǎn)生了附加伸長量。試驗(yàn)證明,上塔柱U形預(yù)應(yīng)力張拉施工中設(shè)計(jì)伸長量與實(shí)際伸長量存在一定誤差,不能如實(shí)反映現(xiàn)場實(shí)際情況,可通過足尺節(jié)段試驗(yàn)進(jìn)行總結(jié)分析。上塔柱環(huán)向預(yù)應(yīng)力張拉伸長量按下式進(jìn)行調(diào)整：下限為錨點(diǎn)間設(shè)計(jì)伸長值兩端工作長度伸長值；上限為下限值1.0615mm。由于張拉噸位大,曲率半徑小,為保證每根鋼絞線受力均勻,其張拉程序?yàn)椋?25%80%5%25% (初讀數(shù))1

34、00%(持荷5分鐘,測量最后伸長值)。預(yù)應(yīng)力施工中嚴(yán)格注意以下幾點(diǎn)：錨具安裝過程中,確保錨板、索孔與千斤頂處在同軸線上,減少錨圈口的摩阻損失；嚴(yán)格控制各級(jí)張拉力,確保兩端在張拉力實(shí)施中同步和準(zhǔn)確性；在鋼絞線預(yù)張拉時(shí),預(yù)張拉力控制在控制荷載的25%,025%張拉階段的伸長值選用25%50%張拉階段間的伸長值；由于預(yù)應(yīng)力鋼束較短,其最終伸長值也較小,故在張拉過程中,要求操作人員對張拉伸長值仔細(xì)讀數(shù)。由于施工場地小,除采用較小的高壓油泵和更輕便的千斤頂外,還要對張拉端口處認(rèn)真處理,使張拉有足夠的空間位置,保證機(jī)具設(shè)備的運(yùn)用自如。水泥漿指標(biāo)控制：流動(dòng)度2030s,水灰比0.30.4,膨脹劑PLOWca

35、ble和緩凝劑分別為水泥重量的3%和0.4%,設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)50,泌水率小于水泥漿初始體積的1%且24小時(shí)內(nèi)水泥漿泌水應(yīng)能被吸收,初凝時(shí)間3h,體積變化率02%。鋼筋、混凝土、預(yù)應(yīng)力工程特別規(guī)定塔柱左右肢同高施工,左右幅高差不大于10m。提前34個(gè)節(jié)段考慮預(yù)應(yīng)力槽口位置的主筋間距調(diào)整以滿足預(yù)應(yīng)力槽口位置。塔柱內(nèi)拉索錨固齒塊共有A、B、C三種類型,為鋼筋混凝土異形結(jié)構(gòu),按照設(shè)計(jì)施工圖根據(jù)其形狀專門設(shè)計(jì)制作一次性鋼模板。確保鋼筋的凈保護(hù)層,依靠在勁性骨架上每4.5m一道夾住主筋?；炷镣ㄟ^優(yōu)質(zhì)軟管布料,每1.5m懸掛（掛鉤）串筒,對稱下料,振搗間距40cm,分層高度小于40cm。在澆筑混凝土?xí)r,不宜在同

36、一位置長時(shí)間連續(xù)投料,這樣容易使混凝土中的砂漿與骨料分離,產(chǎn)生離析現(xiàn)象。正確的做法是在澆筑過程中勤拆導(dǎo)管,或勤移吊斗,使各部分均勻澆筑。混凝土振搗人員必須在模板內(nèi)近距離地振動(dòng)混凝土,尤其注意在鋼筋密集的部位(如索導(dǎo)管周圍),使振動(dòng)棒能真正振搗混凝土,保證混凝土的密實(shí)。模板拆除后,立即噴灑養(yǎng)護(hù)劑,確保均勻、適量、勿流淌。高溫時(shí),還需要包裹塑料薄膜,必要時(shí)再包裹土工布。冬季施工,在混凝土面上覆蓋保溫被,在爬模設(shè)置屏風(fēng)。側(cè)板上橫梁完成后,三面的爬模系統(tǒng)繼續(xù)向上爬。側(cè)板外模采用同型號(hào)的木模板,其（上橫梁上倒角頂）橫橋向?qū)挾扔?00cmm逐段減小至100cm（索塔頂）,可考慮采用拆卸下來的內(nèi)側(cè)面模板（該

37、部分模板數(shù)量不夠）。該部分的模板固定方式是內(nèi)模固定外模。側(cè)板橫橋向?qū)挾葘挾容^大時(shí),要考慮在上橫梁、下節(jié)段側(cè)板上設(shè)預(yù)埋件,從而設(shè)置模板安裝的操作平臺(tái)。橫橋向?qū)挾容^小時(shí),可考慮直接利用內(nèi)外塔肢的爬架系統(tǒng)。泵管、水管到達(dá)工作面的方式：逐級(jí)增高上橫梁用的腳手架,注意與側(cè)板連接,加強(qiáng)其穩(wěn)定性。上橫梁及第26節(jié)段混凝土上橫梁支架為支撐在下橫梁上的支架塔柱牛腿,上橫梁與相應(yīng)部位的塔肢一起澆注。計(jì)劃工期15d。上橫梁（上倒角頂至弧形起點(diǎn)）須一次整體澆注,其高度為4.64m,而爬模一次最大高度為4.48m,則需要調(diào)高下面弧形起點(diǎn)16cm。上橫梁與相應(yīng)部位的塔肢一次澆注。計(jì)劃工期15d。在塔柱上設(shè)抗剪“H”型螺母

38、,用H400型鋼搭設(shè)支架平臺(tái),支架結(jié)構(gòu)立面示意如下： 上橫梁支架示意圖第25節(jié)段完成后,拆除塔肢內(nèi)側(cè)面爬模系統(tǒng)的爬模,可利用爬架作為臨時(shí)施工平臺(tái),安裝支架、平臺(tái)。上橫梁底模采用木模板,支架為座落在下橫梁上的鋼管立柱“H”型螺母。上橫梁側(cè)模采用定型鋼模,對拉定位。相應(yīng)部位的塔肢采用爬模系統(tǒng)。泵管、水管到達(dá)工作面的方式：在鋼管立柱上設(shè)置伸出索塔前后面的腳手架（參見圖3）。該腳手架隨后與上橫梁、側(cè)板連接,加強(qiáng)其穩(wěn)定性。液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)采用HFACS 100型液壓自動(dòng)爬摸設(shè)備的爬升系統(tǒng),其工作原理是導(dǎo)軌依靠附在爬架上的液壓油缸來進(jìn)行提升,導(dǎo)軌到位后與上部爬架懸掛件連接,爬架與模板體系則通過頂升液壓油缸

39、沿著導(dǎo)軌進(jìn)行爬升。系統(tǒng)可根據(jù)實(shí)際施工對象的特點(diǎn)進(jìn)行相應(yīng)的配置,形成適應(yīng)各種斷面形狀、各種高度（目前按最大高度200m,最大施工節(jié)段高度4.5m,最大傾角72.5考慮）的自動(dòng)爬模系統(tǒng)。HFACS 100型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)主要包括兩大部分：鋼木組合（或者全鋼）大面模板和液壓自動(dòng)爬架體系。液壓自動(dòng)爬架體系又包括預(yù)埋件、爬升裝置、移動(dòng)模板支架、固定模板支架、外爬架、液壓系統(tǒng)、電控系統(tǒng)等通用部件及少量非標(biāo)件組成。砼每個(gè)流程標(biāo)準(zhǔn)的澆筑高為斜長4.5m,大面積模板設(shè)計(jì)高度為4.7m,其中下部0.15m作為新舊砼面的壓踏腳,上部0.05m防止砼漿水溢出污濁砼表面和工作平臺(tái)。塔柱采用液壓自動(dòng)爬模施工。爬模系統(tǒng)包

40、括爬架、模板和工作平臺(tái)系統(tǒng)。其功能集爬架爬升、模板支立、鋼筋綁扎、混凝土澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉、孔道壓漿、施工平臺(tái)于一體,其工作平臺(tái)整體隨塔柱施工逐步上升,始終為施工人員提供一個(gè)封閉的操作空間,能安全、快速地完成塔柱施工,并提高施工質(zhì)量。 爬模系統(tǒng)示意圖外模板系統(tǒng)本工程擬采用鋼木組合大面積模板,主要由芬蘭進(jìn)口WISA板(厚21mm)、鋼背楞、鋼圍檁等三部分組成,見圖8。面板與鋼背楞通過自攻螺絲固定,鋼背楞與鋼圍檁之間通過螺栓相連接,三者有機(jī)固結(jié)成一整體。面板芬蘭進(jìn)口WISA板,板厚21mm,板面為酚醛樹脂雙面覆膜,四周邊緣采用防水涂料封邊,理想使用環(huán)境下單面可重復(fù)周轉(zhuǎn)2040余次。據(jù)我們的經(jīng)驗(yàn),木面

41、板具有吸水性,可防止砼澆筑面氣泡的產(chǎn)生,從而保證砼外觀的質(zhì)量。內(nèi)模板系統(tǒng)塔柱內(nèi)模板體系基本與外爬架相似,包括懸掛件及預(yù)埋件、2個(gè)上部操作平臺(tái)、1個(gè)主工作平臺(tái)、2個(gè)下部作業(yè)平臺(tái)。主平臺(tái)由型鋼組成,承受內(nèi)爬架模板系統(tǒng)自重及施工荷載,通過預(yù)埋件將荷載傳遞到混凝土上。液壓自動(dòng)爬架體系液壓爬架體系包括預(yù)埋件、液壓爬升裝置、模板移動(dòng)支架、懸吊裝置、以及由3個(gè)上部平臺(tái),1個(gè)工作平臺(tái)和2個(gè)下部清理平臺(tái)及電梯入口平臺(tái)組成的外爬架,主操作平臺(tái)寬2.9m,爬架總高度16m。鋼木組合大面模板體系通過模板移動(dòng)支架或懸吊裝置與爬升主體相連,液壓自動(dòng)爬架的3個(gè)上部平臺(tái),1個(gè)工作平臺(tái)和2個(gè)下部清理平臺(tái)之間采用固定扶梯相連,在

42、同一平面上,平臺(tái)間連成一條貫穿的通道。液壓爬架在塔肢順橋向和橫橋向兩側(cè)各布置2套液壓頂升裝置。液壓頂升裝置由輕型油缸驅(qū)動(dòng),操作十分方便快捷,液壓頂升裝置依靠多個(gè)液壓油缸與相關(guān)的控制部件,包括遠(yuǎn)距離電子控制系統(tǒng),保證施工人員可以很方便地完成提升工作。另外,液壓油缸還配備了防止油管破裂的安全裝置。主梁制造運(yùn)輸主梁采用鋼結(jié)構(gòu)與混凝土橋面板形成組合梁,二者通過剪力釘結(jié)合在一起。鋼結(jié)構(gòu)部分由縱梁（箱梁）、橫梁（工字梁）及小縱梁（工字梁）共同組成鋼梁格體系。12m標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段中：每間隔4m設(shè)置一道橫梁,每2道橫梁之間設(shè)置1道小縱梁。單側(cè)邊箱梁段最大起吊重量60.20t（不含風(fēng)嘴）,單個(gè)鋼橫梁最大起吊重量26.

43、26t。圖 8.8 SEQ 圖 * ARABIC s 3 1 主梁節(jié)段三維示意圖概述箱形縱梁、錨箱每幅橋設(shè)兩片箱形縱梁,中心距19.9m。每片箱形縱梁的內(nèi)外腹板間距為2000mm,高度分別為2300、2340mm,腹板厚度有20、24、30mm三種規(guī)格,在錨箱位置局部加厚至36mm。頂板尺寸為215024mm,底板尺寸為2150（36,40,50）mm。縱梁內(nèi)對應(yīng)橫梁位置設(shè)置橫隔板,錨箱位置橫隔板厚30mm,其他位置橫隔板厚20mm。 圖 STYLEREF 3 s 8.3.10 SEQ 圖 * ARABIC s 3 2 箱形縱梁橫截面、三維示意圖圖 STYLEREF 3 s 8.3.10 SE

44、Q 圖 * ARABIC s 3 3 錨箱三維示意圖橫梁、小縱梁橫梁有中橫梁、端橫梁兩種類型。中橫梁采用工字型截面,頂板尺寸為60024mm,底板為60024mm,腹板為230012234012mm。過渡墩上的端橫梁采用箱形截面,內(nèi)外腹板間距為1750mm,尺寸為2300234012mm,頂板尺寸為185024mm,底板尺寸為185024mm,箱內(nèi)每1.01.8m設(shè)置一道橫隔板。每幅橋橫斷面上設(shè)一道小縱梁,小縱梁采用焊接工字型斷面,頂板尺寸為55024mm,底板尺寸為40012mm,腹板為36412mm。圖 STYLEREF 3 s 8.3.10 SEQ 圖 * ARABIC s 3 4 中橫

45、梁三維示意圖圖 STYLEREF 3 s 8.3.10 SEQ 圖 * ARABIC s 3 5 端橫梁三維示意圖圖 STYLEREF 3 s 8.3.10 SEQ 圖 * ARABIC s 3 6 小縱梁三維示意圖剪力釘剪力釘采用22mm圓柱頭焊釘,材質(zhì)為ML15,符合電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘（GB/T 10433-2002）。高度200mm。根據(jù)不同的受力需要,采用100300mm的間距進(jìn)行布置。材質(zhì)鋼梁主體結(jié)構(gòu)Q345qD橋梁用低合金結(jié)構(gòu)鋼應(yīng)符合GB/1714-2000的要求。為保證材料的焊接性能及沖擊韌性,對Q345qD鋼種化學(xué)成分要求如下：鋼材碳含量0.18%,磷含量0.025%,硫含

46、量0.025%,碳當(dāng)量應(yīng)0.43%。全部Q345qD鋼板均需做沖擊韌性試驗(yàn),20沖擊功按GB/T714-2000執(zhí)行；并按GB/T714-2000規(guī)定進(jìn)行180冷彎試驗(yàn)。20沖擊功不小于34J。180冷彎試驗(yàn)c1（彎心直徑）=1.5a（a板厚）,要求不裂縱梁腹板因錨箱受力要求,應(yīng)為抗層狀撕裂鋼材,既Z向鋼。硫含量應(yīng)0. 01%,即Z15級(jí)要求。30mm（含30mm）厚度以下鋼板屈服強(qiáng)度345MPa,抗拉強(qiáng)度500MPa?？傮w流程工地連接施工工藝試板現(xiàn)場按相關(guān)技術(shù)文件要求焊接試板,并進(jìn)行焊接接頭破壞性試驗(yàn)與評定。梁段就位全橋79個(gè)節(jié)段,其中中跨39個(gè)節(jié)段,邊跨40個(gè)節(jié)段,由144對,288跟斜拉

47、索掛在索塔上。廠內(nèi)預(yù)拼裝保證工地端口的對合精度,并安裝端口臨時(shí)匹配件。在節(jié)段上刻劃好橋軸線,箱梁中心線、橫向中心線及縱、橫向檢查線,并將其相交的8個(gè)點(diǎn)作為梁段高程、里程及橋軸線偏差的檢測點(diǎn)（如下圖所示）,工地架吊裝時(shí)采用鋼帶、全站儀等測量工具來確定各點(diǎn)的位置,從而控制主梁的成橋線型。縱梁就位縱梁接口連接縱梁節(jié)段吊裝到位后,按照底板頂板腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口時(shí)宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部、腹板與頂板角部）,然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全,正式焊接前,所有環(huán)縫全部按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要求執(zhí)行?？v梁接口調(diào)整在匹配件連接完成后,進(jìn)行接口對接錯(cuò)邊調(diào)整,

48、即采用壓力和火焰矯正的方法進(jìn)行局部調(diào)整,保證板面錯(cuò)邊不大于1.0mm（由于吊裝時(shí)的受力狀態(tài)與預(yù)拼裝時(shí)受力狀態(tài)不一致,使非匹配件連接部位板面發(fā)生錯(cuò)邊）,最后組裝加勁嵌補(bǔ)段?？v梁安裝測量每完成一個(gè)梁段的安裝后配合架設(shè)單位進(jìn)行鋼梁橋軸線測量,測量數(shù)據(jù)作為下一梁段安裝控制依據(jù)。工型橫梁就位梁段吊裝到位后,按照頂板腹板的順序與縱梁匹配件連接。定位梁段接口時(shí)宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部）,然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全,正式焊接前所有對接部位,按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要求執(zhí)行。在匹配件連接完成后,進(jìn)行接口對接錯(cuò)邊調(diào)整,即采用壓力和火焰矯正的方法進(jìn)行局部調(diào)整,保證板面錯(cuò)邊

49、不大于1.0mm。箱型橫梁就位梁段吊裝到位后,按照底板頂板腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口時(shí)宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部、腹板與頂板角部）,然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全,正式焊接前,所有環(huán)縫全部按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要求執(zhí)行。在匹配件連接完成后,進(jìn)行接口對接錯(cuò)邊調(diào)整,即采用壓力和火焰矯正的方法進(jìn)行局部調(diào)整,保證板面錯(cuò)邊不大于1.0mm。小縱梁就位梁段吊裝到位后,按照底板頂板腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口時(shí)宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（重壓區(qū)小縱梁腹板與底板角部、標(biāo)準(zhǔn)段腹板與頂板角部）,然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全,正式焊接前所有對接部位

50、,按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要求執(zhí)行。在匹配件連接完成后,進(jìn)行接口對接錯(cuò)邊調(diào)整,即采用壓力和火焰矯正的方法進(jìn)行局部調(diào)整,保證板面錯(cuò)邊不大于1.0mm。合攏段安裝合攏段焊接間隙控制是整個(gè)鋼梁吊裝中重要的工序,是關(guān)系到順利、安全、優(yōu)質(zhì)成橋的關(guān)鍵工序。梁段焊接間隙控制是全斷面焊接施工工藝的一個(gè)難點(diǎn),一般采用將合攏段在梁段制造時(shí)加放余量,然后在指定的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行二次切割。合攏段在制造過程中的余量,一般是根據(jù)合攏時(shí)溫度來計(jì)算的。合攏前,組織專門的測量人員對其空間狀態(tài)進(jìn)行3d不間斷的精確測量,記錄實(shí)測的數(shù)據(jù)及測量時(shí)的精確溫度。根據(jù)數(shù)量統(tǒng)計(jì)學(xué)的知識(shí),利用一元線性回歸法,結(jié)合檢測的多組數(shù)據(jù),即可計(jì)算

51、出指定溫度下的合龍?zhí)庨g距。梁段焊接工藝本橋鋼梁部分的橫梁、縱肋、小縱梁在橋位組成鋼梁格體系,其連接為全焊接,焊接質(zhì)量直接關(guān)系到橋梁的受力安全。特針對橋位現(xiàn)場特殊情況,從工藝文件、設(shè)備等各方面做縝密的工作。工藝文件的執(zhí)行現(xiàn)場施焊必須制定符合施工現(xiàn)場實(shí)際條件的施工工藝措施,并針對現(xiàn)場鋼結(jié)構(gòu)架設(shè)時(shí),焊縫將有可能出現(xiàn)的間隙情況,在相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范允許范圍之內(nèi),做不同間隙的焊接工藝評定試驗(yàn)預(yù)案,當(dāng)有該類情況出現(xiàn)時(shí),能立即制定方案,保證工程順利進(jìn)行?，F(xiàn)場焊接嚴(yán)格按照焊接工藝文件的要求進(jìn)行,當(dāng)現(xiàn)場施工環(huán)境、現(xiàn)場實(shí)際情況與制定工藝的客觀條件發(fā)生不一致時(shí),須重新進(jìn)行焊接工藝評定后,經(jīng)過現(xiàn)場焊接工程師批準(zhǔn),大的文件

52、更改須報(bào)總工程師批準(zhǔn),制定新的工藝方案之后,方可按照新的方案執(zhí)行。工地焊接工藝要求對接接頭焊接前除銹,焊接必須在除銹后24小時(shí)內(nèi)進(jìn)行,以防再次生銹或被污染。工地定位焊接必須距設(shè)計(jì)焊縫端部30mm以上,長度50100mm,余高不小于5mm,焊縫不允許存在缺陷,焊縫兩端用砂輪磨成緩坡。按工地焊接操作規(guī)程要求內(nèi)容施焊。為減少因焊接而產(chǎn)生的附加應(yīng)力、焊縫殘余應(yīng)力和邊緣材料局部應(yīng)力,消除或減少不規(guī)則變形,環(huán)焊縫必須按照規(guī)定的焊接順序進(jìn)行焊接。底、腹板加勁采用嵌補(bǔ)段的形式,先進(jìn)行底板橫向?qū)迎h(huán)縫的焊接,后安裝、焊接加勁嵌補(bǔ)段。工地焊接環(huán)境溫度宜在5以上,相對濕度80%以下。工地焊接時(shí)設(shè)立防風(fēng)設(shè)施,遮蓋全部

53、焊接處,除箱型梁內(nèi)外雨天不得焊接,箱型梁內(nèi)焊接采用CO2氣體保護(hù)焊時(shí),必須使用通風(fēng)防護(hù)安全設(shè)施。工地環(huán)縫焊接工藝措施表序號(hào)焊接部位焊接方法工藝措施1頂板CO2氣體保護(hù)焊 埋弧自動(dòng)焊底部貼陶質(zhì)襯墊的單面焊雙面成形工藝,平焊2底板CO2氣體保護(hù)焊 埋弧自動(dòng)焊底部貼陶質(zhì)襯墊的單面焊雙面成形工藝,平焊3腹板CO2半自動(dòng)焊底部貼陶質(zhì)襯墊的單面焊雙面成形工藝,平焊4嵌入加勁段CO2氣體保護(hù)焊由于本橋結(jié)構(gòu)為鋼梁格體系,橋位現(xiàn)場焊縫多為較短焊縫,均采用CO2氣體保護(hù)焊。由于CO2氣體保護(hù)焊焊接線能量較小,焊接變形和焊接收縮量均較小,能保證整個(gè)鋼梁格體系的成型線性和精度要求。橫梁與縱梁、橫梁與小縱梁的現(xiàn)場對接均

54、采用單面焊雙面成型工藝,背面貼陶質(zhì)襯墊。橫梁腹板與縱梁的預(yù)留橫梁腹板、橫梁的預(yù)留小縱梁腹板與小縱梁腹板的熔透對接由于鋼板較薄為12mm,考慮到現(xiàn)場手工火焰切割配切坡口精度不是很高,采用單邊V型坡口單面焊接雙面成型坡口形式,現(xiàn)場配切時(shí)只在直邊切割,45坡口側(cè)在工廠加工。頂板、底板的對接均為較厚鋼板對接,為了能在平位置施焊,保證焊接質(zhì)量,采用V型坡口單面焊接。底板的不等厚對接,將較厚板（底板外表面）刨成1:8過渡斜坡,焊接完成之后,對焊縫表面順應(yīng)力方向打磨,使之勻順過渡。邊跨、主跨的合攏段邊、主跨合攏段制作時(shí),對邊縱梁和小縱梁均加上一定的配切量,待合攏前根據(jù)量測對應(yīng)溫度下的間距配切,在規(guī)定的溫度、

55、時(shí)間段內(nèi)進(jìn)行合攏段的組裝和焊接。鋼梁橋位施工關(guān)鍵項(xiàng)點(diǎn)的控制措施由于該橋邊縱梁與邊縱梁之間、橫梁與邊縱梁之間和橫梁與小縱梁之間的連接全為焊接連接,因此,焊接變形的控制是整個(gè)橋梁幾何尺寸、線形控制中最主要的因素?？刂坪附幼冃蔚姆椒ㄖ饕袃煞矫?一是焊接工藝參數(shù),二是所有桿件之間的焊接順序。合理的焊接工藝參數(shù)的確定可以由焊接工藝評定試驗(yàn)來確定,并且目前已積累了大量的經(jīng)驗(yàn),以及從設(shè)備、做業(yè)人員方面可以有效控制該方面帶來的焊接變形。但是在每節(jié)間架設(shè)時(shí),由邊縱梁、橫梁、小縱梁之間不同的焊接順序引起焊接變形對橋梁的整體幾何尺寸、線形的控制顯得特別重要,而且對該橋梁結(jié)構(gòu)來說尤為明顯。為保證兩邊縱梁接口之間的距

56、離,與下節(jié)段很好的匹配、調(diào)整,必須制定縱梁、橫梁、小縱梁之間合理的焊接順序,否則因焊接應(yīng)力的釋放和傳遞將會(huì)造成橫向間距超差和邊縱梁接口的扭曲,因而無法與下節(jié)段安裝匹配,原來的試裝也就失去了意義。橋位安裝焊接順序圖橋面板制造預(yù)制橋面板為60號(hào)聚丙烯纖維砼,設(shè)置縱、橫向預(yù)應(yīng)力,全橋共944塊,82種規(guī)格,平面尺寸有8.73m2.53m、8.73m3.53m、8.73m2.63m、8.73m1.915m四種,厚度27cm。濕接縫為無收縮混凝土,需摻加減縮劑。預(yù)制橋面板最大重量22t。工藝流程圖預(yù)制、存放場地基地處理預(yù)制臺(tái)座原材試驗(yàn)?zāi)０逯谱麂摻罱壴?、預(yù)應(yīng)力管道布置鋼筋集中加工運(yùn)輸便道模板（脫模劑、緩凝

57、劑）砼運(yùn)輸砼集中拌合砼澆注、振搗現(xiàn)場制作同體砼試塊砼抹面拉毛養(yǎng)護(hù)系統(tǒng)建設(shè)存放臺(tái)座基地處理、臺(tái)座施工砼試塊強(qiáng)度檢查砼養(yǎng)護(hù)轉(zhuǎn)移至存放場地運(yùn)輸便道運(yùn)輸?shù)剿魉斑吙珙A(yù)拼位置由龍門起吊上橋橋上軌道運(yùn)輸至待安裝位置安裝橋面板濕接縫鋼筋、預(yù)應(yīng)力管道養(yǎng)護(hù)穿束、張拉及孔道壓漿施工要點(diǎn)預(yù)制、存放場地基地處理整體上采用宕渣40cm20cm25#混凝土。預(yù)制臺(tái)座局部加厚混凝土至40cm。存放臺(tái)座局部加強(qiáng)見設(shè)計(jì)圖。預(yù)制臺(tái)座采用2cm厚鋼板,防止變形?；炷劣邪韬驼炯邪韬?用混凝土罐車運(yùn)輸至預(yù)制區(qū)?；炷琳駬v采用高頻振搗器平板振搗器振動(dòng)梁?；炷琉B(yǎng)護(hù)采用恒溫、恒濕系統(tǒng),冬季采用蒸養(yǎng)系統(tǒng)。鎮(zhèn)海側(cè)橋面板由預(yù)制區(qū)至存放區(qū)采用

58、龍門軌道龍門,預(yù)制區(qū)設(shè)40t龍門1臺(tái)、10t小龍門1臺(tái),存放區(qū)設(shè)40t龍門1臺(tái)。北侖區(qū)橋面板由預(yù)制區(qū)至存放區(qū)采用龍門汽車龍門,預(yù)制區(qū)設(shè)40t龍門1臺(tái)、10t小龍門1臺(tái),存放區(qū)設(shè)40t龍門1臺(tái)。按照鋼梁的架設(shè)順序同步進(jìn)行預(yù)制,注意存放順序。橋面板在存放區(qū)存放6個(gè)月后方可進(jìn)行安裝。運(yùn)輸便道整體上采用宕渣60cm20cm25#混凝土。安裝前應(yīng)在鋼梁相應(yīng)位置放置5mm厚度的高性能橡膠帶。采用運(yùn)梁車運(yùn)輸?shù)剿魉恢?垂直吊到橋上,中跨的橋面板由橋面軌道平車運(yùn)到懸臂吊機(jī)處進(jìn)行安裝,邊跨由龍門直接安裝。在濕接縫施工前,清理接縫,調(diào)直橋面板鋼筋,并將鋼筋焊接,連接預(yù)應(yīng)力管道等。對濕接縫砼進(jìn)行精心養(yǎng)護(hù)。橋面板預(yù)應(yīng)

59、力采用穿束機(jī)進(jìn)行穿束,真空壓漿系統(tǒng)壓漿。施工計(jì)劃預(yù)制橋面板共944塊,由于脫模強(qiáng)度要求高（40MPa）,平均每塊生產(chǎn)周期4.5天,橋面板安裝從2010年3月至2011年1月,預(yù)制提前200d,從2009年9月至2010年2月。預(yù)制總工期計(jì)劃為180天。存放場面積：單塊面積9.733.53m（考慮了塊與塊之間的間距）,944塊,存放區(qū)每個(gè)臺(tái)座最高按4層存放,兩岸總體所需面積：944/4*9.73*3.53=8100m2。存放臺(tái)座：944/4=236個(gè)。所需預(yù)制底座：有齒板、無齒板底座各一半,944/180*4.5=24個(gè)預(yù)制場面積：27*9.73m3.53m=927m2鋼筋等場地600m2主梁、

60、斜拉索施工鋼梁加工,運(yùn)輸至現(xiàn)場橋面板預(yù)制場地建設(shè)總體施工工藝流程邊跨施工龍門（注2）臨時(shí)存放場地龍門（注1）鋼梁臨時(shí)存放邊跨支架（注7）鋼梁二次倒運(yùn)橋面板預(yù)制、堆放橋面板運(yùn)輸（注8）邊跨施工位置LZ1LB1段支架LZ1LB1鋼梁及橋面板安裝邊跨鋼梁安裝LB1位置拐腿龍門安裝（注3）過渡跨側(cè)龍門安裝（注4）LZ1位置處垂直提升鋼梁至橋面過渡跨側(cè)運(yùn)梁軌道及平車安裝過渡跨側(cè)吊機(jī)配重安裝LZ1位置處平面運(yùn)輸至施工位置主跨側(cè)運(yùn)梁軌道及平車安裝過渡跨側(cè)施工位置主跨側(cè)施工位置主跨側(cè)橋面吊機(jī)安裝（注5）邊跨鋼梁橋面板安裝主跨鋼梁橋面板安裝（注6）邊跨合攏主跨合攏主梁施工工藝流程注釋：注1：橋面板預(yù)制場地龍門設(shè)