樁承載柱基礎(chǔ)糾偏控制

1、樁承載柱基礎(chǔ)糾偏措施闡述張二成 郭其龍 馬鞍山十七冶建筑工程有限責(zé)任公司 上海一鋼不銹鋼工程項目經(jīng)理部 上海一鋼不銹鋼煉鋼主廠房內(nèi)兩個偏移柱基礎(chǔ)ZJ-G1、 ZJ-H1 分別于 2002年 8月 27 日、9月 17日開始糾偏，至 2002年 9 月 5日、 9 月 20 日分別糾偏成功，其兩柱基礎(chǔ)成功糾偏，可以從以下幾點論 述。柱基礎(chǔ)本身特點，所處地理位置及偏移情況柱基礎(chǔ)本身特點煉鋼主廠房ZJ-G1、H1均是有樁承載的基礎(chǔ)，ZJ-G1含14根PHC 樁，ZJ-H1含10根PHC樁，兩柱基底PHC樁分布情況：ZJ-G1樁以 G 列線不對稱分布，靠 G 列線東側(cè) 6 根，西側(cè) 8 根， ZJ-H

2、1 樁按 H 列線均勻?qū)ΨQ分布， PHC 樁均錨入柱基礎(chǔ)內(nèi) 1.6m， ZJ-G、 H1 斷面尺 寸均是9mK5.4mX2.4m （高），兩基礎(chǔ)重均為291.6t,其兩基礎(chǔ)預(yù)埋螺 栓分別是 8M90、 12M90。柱基所處地理位置ZJ-G1、 H1 長邊方向的北側(cè)是十九冶施工的公輔設(shè)施全廠綜合管線給排水管廊，距離兩柱基凈距離為5.250m,管廊頂板標(biāo)高為-2.800m,板寬為6.000m,兩柱基底標(biāo)高均為 -3.600m,且ZJ-H長 邊的 2/3 靠北側(cè)的管廊頂板有兩個寬為 1.000m 吊裝口,其頂標(biāo)高為 士 0.000,該洞口離管廊壁邊南1.000m,北1.597m,管廊頂板厚為500m

3、m。柱基偏移情況ZJ-G1 、 H1 分別向北側(cè)偏移 70mm、 50mm 均超規(guī)范允許偏差,給廠房上部結(jié)構(gòu)安裝帶來不便導(dǎo)致基礎(chǔ)偏移的因素分析ZJ-G1、H1 兩基礎(chǔ)施工完后， 因設(shè)計圖紙滯后， 其北側(cè)全廠綜合 管線給排水管廊十九冶才開始施工， 施工工藝采用在管廊與兩基礎(chǔ)之 間井點降水與拉森鋼板樁圍護， 該管廊施工完畢后， 鋼板樁的抽拔導(dǎo) 致了兩柱基礎(chǔ)不同程度地向北側(cè)偏移。兩柱基糾偏方案的制定3.1 糾偏方案的選擇 第一套方案，挖去柱基四周土及通管兩側(cè)土方，用四臺 200t 液 壓千斤頂，其中 2 臺液壓千斤頂基礎(chǔ)，另兩臺千斤頂管廊的北側(cè)，通 過 406X8鋼管傳力桿傳給管廊頂板的力與北側(cè)千斤

4、頂給管廊頂板的 力相互抵消，避免管廊在糾偏中發(fā)生移動，千斤頂在安裝時，保證前 后兩臺千斤頂與傳力桿在一條軸線上，同時保證四臺千斤頂同步操 作。第二套方案，暫不開挖全場綜合給水管廊北側(cè)的土方以增強該管 廊的抗滑移能力，用兩臺液壓千斤頂頂柱基，通過 406X8傳力桿， 將后座力傳給通廊， 通過通廊整體抗滑移能力， 抗消傳力桿的后座力， 進(jìn)行頂進(jìn)糾偏。3.2 糾偏方案的確定綜合上述兩種方案， 根據(jù)現(xiàn)場情況， 考慮到管廊北側(cè)傳力桿后力 座支點，為北側(cè)土壁，難以保證管廊兩側(cè)同步受力，減少管廊整體抗 滑能力，故采用第二種方案。ZJ-G1、 ZJ-H1 糾偏施工ZJ-G1 糾偏：( 1)挖掉柱基四周土方，每

5、邊凈空為 2m 土方。挖至基礎(chǔ)墊層 底標(biāo)高 -3.700m, 土方坡度為1:1,距管廊南側(cè)頂板邊300mm頂部 土方挖掉，在管廊頂板上彈出一條直線，便于測量觀察管 廊在糾偏 過程中是否偏移。(2) ZJ-G1與管廊之間放上兩排三道道木，道木頂標(biāo)高為 -3.300m且柱基側(cè)面與傳力桿之間放入一 30X 400X400mm鋼板，傳 力桿為406X8鋼管，2根傳力桿一定要水平、順直、方向一致，且 放在間距均勻三根道木上，2根鋼管間距為3m,且于柱中心對稱布 置。( 3)在 ZJ-G1 的后座力背的給排水管廊的側(cè)壁放置縱方向3 層道木,并在傳力桿與道木之間放入一 30X 500X 500mm 鋼板各一

6、張。( 4)兩臺液壓油泵放置在柱基面上,根據(jù)液壓千斤頂頂端面積 150mm,可知液壓機每加壓10Mpa壓強相當(dāng)油壓頂傳給柱基17t,油 液機最大指標(biāo)可加壓到 100Mpa。( 5)為了保障管廊在糾偏過程中,結(jié)構(gòu)不被破壞以及柱基位移 情況,故采用兩臺經(jīng)緯儀,一臺經(jīng)緯儀全程控制柱基位移情況,另一 臺經(jīng)緯儀嚴(yán)密監(jiān)測管廊在柱基糾偏中是否移動,若管廊的位移達(dá)到 2mm 時,立即停機按第一種方案繼續(xù)組織糾偏。( 6)為了保障柱基在糾偏過程中,柱基內(nèi)不被破壞故對柱基施 壓進(jìn)行全程控制加壓速度為 0.5Mpa/分鐘，按5Mpa、10Mpa、15Mpa、 20Mpa逐級加壓每加壓5Mpa,間歇30分鐘60分鐘，

7、使樁的四周 土體應(yīng)力及時疏散,避免造成樁基的破壞。對第2種方案強調(diào)幾點：a)糾偏中嚴(yán)格執(zhí)行方案中提到的 對柱基加固方法；b)試頂糾偏中嚴(yán)密監(jiān)測柱基和管廊的位移情況，若 管廊的位移達(dá)到2mm時，立即停機采用第一種方案；c）針對柱基內(nèi) 樁分布不對稱的特點，將油泵升壓快的一臺，頂柱基礎(chǔ)西邊，油泵升 壓慢的一臺頂柱基東邊，先開東泵后開西泵，盡可能使東邊壓強小于 西邊壓強；d）柱基糾偏以后，用鋼管在基礎(chǔ)與管廊之間加固以后，拆 除千斤頂，觀察柱基2天后，柱基無返彈則對稱回填。（8）9月5日ZJ-G1柱基糾偏到75mm,在安裝允許范圍之內(nèi)， 且在整個糾偏過程中，管廊沒有發(fā)生位移。 9月8日經(jīng)測量復(fù)測柱基 沒

8、有移位，拆泵、用兩根 219X8鋼管換下 406X10鋼管對基礎(chǔ)加固 并進(jìn)行土方對稱回填。（9）在ZJ-G1糾偏成功基礎(chǔ)上，對ZJ-H1進(jìn)行糾偏，糾偏方法和措施，基本和ZJ-G1糾偏相同，不同之處ZJ-H1糾偏傳力桿后座力 背一個在管廊吊裝口處，另一個在離吊裝口500mm處，且靠北側(cè)的管廊頂板兩個吊裝口分別安上，100t螺旋千斤頂，將傳力桿后支承點 的力傳給管廊頂板另一側(cè)，避免管廊頂板在糾偏過程中被破壞。ZJ-G1 于2002年9月20日糾偏成功。9月23日經(jīng)測量復(fù)測柱基沒移位， 拆泵、用兩根 219X3鋼管換下 406X10鋼管對基礎(chǔ)加固并進(jìn)行土方 對稱回填。5.ZJ-G1糾偏結(jié)果，其數(shù)據(jù)如

9、下:加壓時間1#油泵（G線t H線部分）2#油泵G線t 1/G線部分壓力（t）頂進(jìn)位移（mm）壓力（t）頂進(jìn)位移（mm）8月14:0014:108.50.58.50.514:4014:50170.8170.727日15:2015:3025.5125.5116:0016:10342341.814:0014:108.51.58.51.014:4014:50172.5172.38月15:2015:3025.53.525.53.230日16:0016:10345.3345.016:4016:504257.54257.017:2017:30516.0518.87:307:40177171.58月8:10

10、8:20348347.531日8:509:005111.35110.59:309:4059.51559.514.614:0014:101713171214:4014:50341434138月15:2015:305118511731日16:0016:1059.52259.52116:4016:5068246823.117:2017:3076.526.576.526加壓時間1#1油泵（G線t H線部分）2#油泵（G線t 1/G線部分）壓力（t）頂進(jìn)位移（mm）壓力（t）頂進(jìn)位移（mm）7:307:40172217219月8:108:2034243424.51日8:509:00512851279:3

11、09:406831683010:1010:208532853110:5011:0093.53393.53314:0014:101725172414:4014:503428342815:2015:305130512916:0016:106832683116:4016:5085348532.517:2017:3010236102359月2日14:0014:101727172614:4014:503429342815:2015:305132513116:0016:106835683416:4016:508537853617:2017:3010239102389月3日7:307:40173017298

12、:108:20343134318:509:0051335132加壓時間1#1油泵（G線t H線部分）2#油泵（G線t 1/G線部分）壓力（t）頂進(jìn)位移（mm）壓力（t）頂進(jìn)位移（mm）9月3日9:309:4059.53859.536.510:1010:206842684110:5011:0076.55076.54914:0014:1017401738.214:4014:503445344415:2015:305151515016:0016:106860685516:4016:508565856017:2017:3010270102689月5日7:307:40176217608:108:2034

13、6534648:509:00516851669:309:406870686910:1010:208573857110:5011:001027510274ZJ-H1糾偏結(jié)果，其數(shù)據(jù)如下:加壓時間1#、2#由泵1#、2#油泵壓力（t）頂進(jìn)位移（mm）9月18日7:307:408.50.58:108:20172.08:509:0025.53.09:309:40345.510:1010:2042.57.010:5011:00519.014:0014:10175.014:4014:50346.015:2015:30516.516:0016:1059.51016:4016:50681517:2017:30

14、76.5209月19日7:307:4017128:108:2034148:509:0051169:309:40682210:1010:20852510:5011:0093.53014:0014:10171314:4014:50341515:2015:305120試壓時間1#、2#由泵1#、2#油泵壓力（t）頂進(jìn)位移（mm）16:0016:10682416:4016:50853017:2017:30102369月20日7:307:4017288:108:2034308:509:0051329:309:40683310:1010:20853610:5011:001024014:0014:10173214:4014:50343815:2015:30514216:0016:10684716:4016:50854817:2017:3010255ZJ-G1、ZJ-H1兩柱基糾偏到糾正以后土方