爆炸評價模型及傷害半徑計算講解

1、爆炸評價模型及傷害半徑計算1、蒸氣云爆炸(VCE)模型分析計算(1)蒸氣云爆炸(VCE)模型當(dāng)爆炸性氣體儲存在貯槽內(nèi)，一旦泄漏，遇到延遲點火則可能發(fā)生蒸氣云爆炸，如果遇不到火源，則將擴散并消失掉。用TNT當(dāng)量法來預(yù)測其爆炸嚴(yán)重度。其原理是這樣的：假定一定百分比的蒸氣云參與了爆炸，對形成沖擊波有實際貢獻(xiàn)，并以TNT當(dāng)量來表示蒸氣云爆炸的威力。其公式如下：WTNT=0AWQQTNT式中W蒸氣云的TNT當(dāng)量，kg；TNTP地面爆炸系數(shù)，取0=1.8；A蒸氣云的TNT當(dāng)量系數(shù)，取值范圍為0.02%14.9%；W蒸氣云中燃料的總質(zhì)量：kg；fQ燃料的燃燒熱，kJ/kg；fQTNT的爆熱，QTNT=412

2、04690kJ/kg。TNT(2)水煤氣儲罐蒸氣云爆炸(VCE)分析計算由于合成氨生產(chǎn)裝置使用的原料水煤氣為一氧化碳與氫氣混合物，具有低閃點、低沸點、爆炸極限較寬、點火能量低等特點，一旦泄漏，極具蒸氣云爆炸概率。若水煤氣儲罐因泄漏遇明火發(fā)生蒸氣云爆炸(VCE)，設(shè)其貯量為70%時，則為2.81噸，則其TNT當(dāng)量計算為：取地面爆炸系數(shù)：0=1.8；蒸氣云爆炸TNT當(dāng)量系數(shù)，A=4%；蒸氣云爆炸燃燒時燃燒掉的總質(zhì)量，Wf=2.81X1000=2810(kg)；水煤氣的爆熱，以CO30%、H43%計(氫為1427700kJ/kg,氧化碳為101932kj/kg）：取Q=616970kJ/kg；fTN

3、T的爆熱，取Q=4500kJ/kg。TNT將以上數(shù)據(jù)代入公式，得1.8X0.04X2810X616970W=TNT4500=27739(kg)死亡半徑R=13.6(W/1000)0.37TNT=13.6X27.740.37=13.6X3.42=46.5(m)重傷半徑R，由下列方程式求解：廠2P=0.137Z-3+0.119Z-2+0.269Z-1-0.019222Z=R/(E/P)1/3220P=AP/P2S0式中：P引起人員重傷沖擊波峰值，取44000Pa；SP環(huán)境壓力(101300Pa)；0E爆炸總能量(J),E=WXQ。TNTTNT將以上數(shù)據(jù)代入方程式，解得：P=0.43442Z=1.0

4、72R=1.07X(27739X4500X1000/101300)1/32=1.07X107=115(m)輕傷半徑R，由下列方程式求解：3廠P=0.137Z-3+0.119Z-2+0.269Z-1-0.019333丿Z=R/(E/P)1/3330P=AP/P3S0式中：AP引起人員輕傷沖擊波峰值，取17000Pa。S將以上數(shù)據(jù)代入方程式，解得：P=0.168，Z=1.9533輕傷半徑R=209（m）32、沸騰液體擴展蒸氣爆炸（BLEVE）模型分析計算（1）沸騰液體擴展蒸氣爆炸（BLEVE）模型液態(tài)存貯的易燃液化氣體突然瞬間泄漏時，立即遇到火源就會發(fā)生劇烈的燃燒，產(chǎn)生巨大的火球，形成強烈的熱輻射

5、，此種現(xiàn)象稱為沸騰液體擴展蒸氣爆炸，簡稱BLEVE。沸騰液體擴展蒸氣爆炸的主要危險是強烈的熱輻射，近場以外的壓力效應(yīng)不重要。其火球的特征可用國際勞工組織（ILO）建議的蒸氣爆炸模型來估算?；鹎虬霃降挠嬎愎綖椋篟=2.9W1/3式中R火球半徑，m；W火球中消耗的可燃物質(zhì)量，kg。對單罐儲存，W取罐容量的50%；雙罐儲存；W取罐容量的70%；多罐儲存,取W為罐容量的90%。（2）液氨儲罐沸騰液體擴展蒸氣爆炸（BLEVE）模型分析計算由于生產(chǎn)裝置液氨貯罐區(qū)的液氨罐為多罐貯存，（共六只貯罐，其中三只50M3，三只100M3）最大庫存量為250T。氨比重約0.6，取100M3罐，則由W=100X0.6

6、X1000X90%=54000（kg）代入式中，得到：火球半徑R=2.9（54000）1/3=109（m）火球持續(xù)時間按下式計算:t=0.45W1/3式中:火球持續(xù)時間，單位為S.將數(shù)據(jù)代入式中,得到:t=0.45X(54000)i/3=17(s)目標(biāo)接收到熱輻射通量的計算，按下式計算：q(r)=qR2r(1-0.058Inr)/(R2+r2)3/20式中：r目標(biāo)到火球中心的水平距離，m；q火球表面的輻射通量，W/m2。對柱形罐取270kW/m2，球形罐取0200kW/m2。R火球半徑，m。R=109m。有了熱輻射q(r),即可求不同傷害、破壞時的熱通量及其半徑。下面求不同傷害時的熱通量：死亡

7、可根據(jù)下式計算：P=-36.38+2.56In(tq4/3)r1式中：P=5rt火球持續(xù)時間，取t-17s。解得q=21985W/m2。1重傷可根據(jù)下式計算：P=-43.143+3.0188In(tq4/3)r2解得q=18693W/m2。2輕傷可根據(jù)下式計算：P=-39.83+3.0188In(tq4/3)r3解得q=8207W/m2。3通過q、q、q可以求得對應(yīng)的死亡半徑R、重傷半徑R及輕傷半徑R。(由123123于此方程式難以手算解出，故省略)。(3)小結(jié)通過計算，如果貯存區(qū)液氨儲罐發(fā)生擴展蒸氣爆炸，火球半徑為109m。將可能造成其他貯罐的連鎖火災(zāi)和爆炸，造成災(zāi)難性的破壞。3、液氨泄漏中

8、毒事故的模擬計算液氨貯存區(qū)最大貯存量為250T，假設(shè)有1T泄漏量，對蒸發(fā)成蒸氣擴散造成的危害進(jìn)行模擬計算。3（1）液態(tài)氣體蒸氣體積膨脹計算在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下（0C,1013Mpa）,1摩爾氣體占有22.4升體積。根據(jù)液態(tài)氣體的相對密度，由下式可計算出它們氣化后膨脹的體積：VXDV=00X1000X22.4M膨脹后的體積（升）液態(tài)氣體的體積（升）0D液態(tài)氣體的相對密度（水=1）0M液態(tài)氣體的的分子量將液氨有關(guān)數(shù)據(jù)代入上式，由D=0.597,M=17.03得到0XD=oox1000 x22.4MX0597=0 x1000 x22.4=785V17.030即液態(tài)氨若發(fā)生泄漏迅速氣化，其膨脹體積為原液態(tài)體積

9、的785倍。（2）液態(tài)氣體擴散半徑模擬計算液態(tài)氣體泄漏后在高溫下迅速氣化并擴散，在一定泄漏量范圍內(nèi)，且液態(tài)氣體比重大于空氣，沿地面能擴散到相當(dāng)遠(yuǎn)的地方，可模擬為半橢圓形，其短軸與長軸之比將隨著擴散半徑的增大而減少，可由下式計算：XXXPXK式中：V液態(tài)氣體膨脹后體積;P液態(tài)氣體在空氣中的濃度；K橢圓形短軸與長軸之比，即K=h/R。根據(jù)我國工作場所有害因素職業(yè)接觸限值(GBZ2-2002)查得：液氨在工作場所空氣中時間加權(quán)平均容許濃度20mg/m3；短時間接觸容許濃度30mg/m3,其在空氣中體積濃度換算為：p=26.3X10-6和p=39.5X10-6。假設(shè)泄漏液氨的量為1000kg，其可能發(fā)

10、生中毒事故的濃度區(qū)域半徑計算如下：取液氨體積V=1/0.597=1.68m30p=26.3X10-6K=0.10計算：”2X兀XPXK31.68x785営心X-6X0.10=621m從計算結(jié)果可知：當(dāng)泄漏1000kg液氨氣化成蒸氣時可能發(fā)生中毒濃度的區(qū)域半徑為621m，即0.621公里，因此，其擴散時的可能發(fā)生中毒濃度的區(qū)域面積：S=nXR2=3.14X0.6212=1.21(平方公里)4、水煤氣泄漏事故的模擬計算根據(jù)我國工作場所有害因素職業(yè)接觸限值(GBZ2-2002)查得：水煤氣(即一氧化碳)時間加權(quán)平均容許濃度20mg/m3；短時間接觸容許濃度30mg/m3。經(jīng)換算，分別為p=16X10

11、-6和p=24X10-6。水煤氣貯罐總?cè)莘e5000M3，設(shè)若泄漏量為100M3，取p=16X10-6，K=0.1則計算如下：ViI=1”2X兀xpxK310032心xX0.10=310（M）S=nXR2=3.14X310=301754M25、天然氣泄漏形成噴射火模型分析該項目設(shè)計有容積為2m3、工作壓力為25MPa的天然氣儲氣瓶組。當(dāng)設(shè)備損壞、法蘭墊片撕裂或接管破裂等條件下，天然氣就會在破裂處形成射流，在高速氣流摩擦形成的靜電火花或其他點火源存在的條件下，就會在裂口處引燃形成噴射火?；馂?zāi)通過熱輻射方式影響周圍環(huán)境，當(dāng)熱輻射強度足夠大時，可使周圍物體燃燒變形，強烈的熱輻射可能燒毀設(shè)備并造成人員傷

12、亡。噴射火模擬事故模擬是通過定量的計算，估算出熱輻射的不同入射通量所造成的損失程度。（1）氣體泄漏量的計算假定天然氣儲氣瓶組或管道泄漏，裂口為直徑10mm的圓口:P0=0.1013xl06Pa；P=25x106Pa；k=1.31（天然氣的絕熱指數(shù)）則：PL=01空=0.004P251.314K-1（K+1丿（1.314+1丿1314-1=0.54/2、亠乙K-150%耳膜破裂；50%被碎片擊傷20.06損害建筑物外表可修復(fù)性破壞1%耳膜破裂；1%被碎片擊傷30.15玻璃破碎被碎玻璃擊傷40.410%玻璃破碎蒸氣云爆炸沖擊波的破壞半徑與損害等級關(guān)系，計算結(jié)果見下表表5.6-3天然氣蒸氣云爆炸沖擊

13、波損害范圍表損害等級CsNE(NE)1/3損害半徑R設(shè)備損壞人員傷害單位mJ-(1/3)JJ1/3m10.037.972x1065.99重創(chuàng)建筑物和加工設(shè)備1%死亡人員肺部傷害50%耳膜破裂50%被碎片擊傷20.06199.7711.98損壞建筑物外表，可修復(fù)性破壞1%耳膜破裂1%被碎片擊傷30.1529.97玻璃破碎被碎玻璃擊傷40.479.910%玻璃破碎爆炸沖擊波傷害半徑的模擬分析表明，1只2m3、工作壓力為25MPa的天然氣儲氣瓶組全部發(fā)生泄漏后，天然氣與空氣形成爆炸性混合氣，發(fā)生爆炸后在半徑5.99m范圍內(nèi)，1%人員死亡及肺部傷害、50%耳膜破裂、50%被碎片擊傷。7、壓縮氣體與水蒸

14、氣容器爆破能量當(dāng)壓力容器中介質(zhì)為壓縮氣體，即以氣態(tài)形式存在而發(fā)生物理爆炸時，其釋放的爆破能量為：式中Eg氣體的爆破能量，kJ；p容器內(nèi)氣體的絕對壓力，MPa；V容器的容積，m3；K氣體的絕熱指數(shù)，即氣體的定壓比熱與定容比熱之比。常用氣體的絕熱指數(shù)數(shù)值如表1所示。表1常用氣體的絕熱指數(shù)空汽*用烷乙擁i嫦內(nèi)點1.4L4121316L22LAI131.35二凰比戲r*化氮二H化輒跟吒Sfttt1.295J.4E3IL321.351.31.1351.32從表1可看出，空氣、氮、氧、氫及一氧化氮、一氧化碳等氣體的絕熱指數(shù)均為1.4或近似1.4，如用K=1.4代入式(1)中，得到氣體的爆破能量為：(2)令

15、0產(chǎn)2二打1-(晉1?廣津卜12,則式643可簡化為：Eg=CgV(3)式中Cg常用壓縮氣體爆破能量系數(shù)，kJ/m3。壓縮氣體爆破能量系數(shù)Cg是壓力p的函數(shù)，各種常用壓力下的氣體爆破能量系數(shù)如表2所示。G40-60.81.01.62.5爆啟能量系數(shù)d.6Jc10=-7JXL01J.1X1OJ】*冊2,xJO13.9X|(P義Hi力X)/MPa4J)5.06.41504UC/fkJ/m1)6.7X10581$1.1xi(r27x(0d65x101B.2X10*表2常用壓力下的氣體容器爆破能量系數(shù)(k=14時)如將k=1.135代入式(1)，可得干飽和蒸汽容器爆破能量為:xJ01(4)用式4計算有

16、較大的誤差，因為沒有考慮蒸汽干度的變化和其他一些影響，但可以不用查明蒸汽熱力性質(zhì)而直接計算，對危險性評價可提供參考。對于常用壓力下的干飽和蒸汽容器的爆破能量可按下式計算：Es=CsV(5)式中Es水蒸氣的爆破能量，kJ；V水蒸氣的體積，m3；Cs干飽和水蒸氣爆破能量系數(shù)，kJ/m3。各種常用壓力下的干飽和水蒸氣容器爆破能量系數(shù)如表3所示表3常用壓力下干飽和水蒸氣容器爆破能量系數(shù)表壓力”MW0.30.5U.Bl2.53.0Ca(kJ/m3)fl,37x10-&xIO2!.5xiOJ2.75X06.24xw17.77XIO112介質(zhì)全部為液體時的爆破能量通常用液體加壓時所做的功作為常溫液體壓力容器

17、爆炸時釋放的能量，計算公式如下：匕廠_式中el常溫液體壓力容器爆炸時釋放的能量，kJ；Lp液體的壓力(絕)，Pa；V容器的體積，m3；Bt液體在壓力盧和溫度T下的壓縮系數(shù)，Pa。13液化氣體與高溫飽和水的爆破能量液化氣體和高溫飽和水一般在容器內(nèi)以氣液兩態(tài)存在，當(dāng)容器破裂發(fā)生爆炸時，除了氣體的急劇膨脹做功外，還有過熱液體激烈的蒸發(fā)過程。在大多數(shù)情況下，這類容器內(nèi)的飽和液體占有容器介質(zhì)重量的絕大部分，它的爆破能量比飽和氣體大得多，一般計算時不考慮氣體膨脹做的功。過熱狀態(tài)下液體在容器破裂時釋放出爆破能量可按下式計算：E=(H1H2)(S1S2)T1W(7)式中E過熱狀態(tài)液體的爆破能量，kJ；斗爆炸前

18、液化液體的焓，kJ/kg；H2在大氣壓力下飽和液體的焓，kJ/kg；爆炸前飽和液體的，熵，kJ/(kgC)；在大氣壓力下飽和液體的熵，kJ/(kgC)；片介質(zhì)在大氣壓力下的沸點，C；W飽和液體時質(zhì)量，kg。飽和水容器的爆破能量按下式計算：Ew=CwV(8)式中Ew飽和水容器的爆破能量，kJ；V容器內(nèi)飽和水所占的容積，m3；Cw飽和水爆破能量系數(shù)，kJ/m3，其值如表4所示。表4常用壓力下飽和水爆破能量系數(shù)謹(jǐn)用力/MPa0.30.50&2.5,能蚩系數(shù)2.胡(T3.25X10-4.56x101L.Ofixj0s8、沖擊波超壓的傷害破壞作用壓力容器爆破時，爆破能量在向外釋放時以沖擊波能量、碎片能量

19、和容器殘余變形能量3種形式表現(xiàn)出來。根據(jù)介紹，后二者所消耗的能量只占總爆破能量的3%15%，也就是說大部分能量是產(chǎn)生空氣沖擊波。沖擊波是由壓縮波迭加形成的，是波陣面以突進(jìn)形式在介質(zhì)中傳播的壓縮波。容器破裂時，容器內(nèi)的高壓氣體大量沖出，使它周圍的空氣受到?jīng)_擊而發(fā)生擾動，使其狀態(tài)(壓力、密度、溫度等)發(fā)生突躍變化，其傳播速度大于擾動介質(zhì)的聲速，這種擾動在空氣中傳播就成為沖擊波。在離爆破中心一定距離的地方，空氣壓力會隨時間迅速發(fā)生而懸殊的變化。開始時，壓力突然升高，產(chǎn)生一個很大的正壓力，接著又迅速衰減，在很短時間內(nèi)正壓降至負(fù)壓。如此反復(fù)循環(huán)數(shù)次，壓力漸次衰減下去。開始時產(chǎn)生的最大正壓力即是沖擊波波陣

20、面上的超壓p。多數(shù)情況下，沖擊波的傷害一破壞作用是由超壓引起的。超壓Ap可以達(dá)到數(shù)個甚至數(shù)十個大氣壓。沖擊波傷害一破壞作用準(zhǔn)則有：超壓準(zhǔn)則、沖量準(zhǔn)則、超壓一沖量準(zhǔn)則等。為了便于操作，下面僅介紹超壓準(zhǔn)則。超壓準(zhǔn)則認(rèn)為，只要沖擊波超壓達(dá)到一定值時，便會對目標(biāo)造成一定的傷害或破壞。超壓波對人體的傷害和對建筑物的破壞作用如表5和表6所示。表5沖擊波超壓對人體的傷害作用壓傷害柞用A/MPa衙害作用輕磁攔飭0.V5-0JO內(nèi)臟嚴(yán)重?fù)p傷成死亡0.030.05新覺齡宮損浙或音折|0.20丸鄢井人員死亡表6沖擊波超壓對建筑物的破壞作用趙壓AjJMPa戰(zhàn)壞作用I超壓也p/M內(nèi)稜壞作用0.0050.006門窗玻踽箭

21、分破碎1O.fl6-atC7木建氛廠房因柱折斷腿集松動0,006-0.015受壓面的門番璇H大那分概碑0.07-0.10賽It倒埸嚴(yán)0.015-1.02雷柩5壞肪豪列姑擺擬土戰(zhàn)壞扌房勾瞬増0.02-003填裂堆0.20-0.30大型銅舉結(jié)構(gòu)臟壞0-04-0.05熄大裂SL顯瓦撇下22沖擊波的超壓沖擊波波陣面上的超壓與產(chǎn)生沖擊波的能量有關(guān)，同時也與距離爆炸中心的遠(yuǎn)近有關(guān)。沖擊波的超壓與爆炸中心距離的關(guān)系：pxRn(9)式中Ap沖擊波波陣面上的超壓，MPa；R距爆炸中心的距離，m；n衰減系數(shù)。衰減系數(shù)在空氣中隨著超壓的大小而變化，在爆炸中心附近內(nèi)為2.53；當(dāng)超壓在數(shù)個大氣壓以內(nèi)時，n=2；小于l

22、atm(0.IMPa)時，n=15。實驗數(shù)據(jù)表明，不同數(shù)量的同類炸藥發(fā)生爆炸時，如果距離爆炸中心的距離R之比與炸藥量q三次方根之比相等，則所產(chǎn)生的沖擊波超壓相同，用公式表示如下：如(10)式中R目標(biāo)與爆炸中心距離，m；R0目標(biāo)與基準(zhǔn)爆炸中心的相當(dāng)距離，m；q0基準(zhǔn)爆炸能量，TNT,kg；q爆炸時產(chǎn)生沖擊波所消耗的能量，TNT，kg；p目標(biāo)處的超壓，MPa；p0基準(zhǔn)目標(biāo)處的超壓，MPa；a炸藥爆炸試驗的模擬比。式10也可寫成為：p(R)*p0(R/a)(11)利用式11就可以根據(jù)某些已知藥量的試驗所測得的超壓來確定在各種相應(yīng)距離下任意藥量爆炸時的超壓。表7是1000kgTNT炸藥在空氣中爆炸時所

23、產(chǎn)生的沖擊波超壓。表71000k8TNT爆炸時沖擊波超壓5678910L214JB壓Apfl/MPk2.942.061.671.270.950.760.500.3J距離R9/m1lfi2025303540F450.2350110.1240.126；0.0570.043仇0.0275050606570750.023500205001430.013綜上所述，計算壓力容器爆破時對目標(biāo)的傷害破壞作用，可按下列程序進(jìn)行。首先根據(jù)容器內(nèi)所裝介質(zhì)的特性，分別選用式2式8計算出其爆破能量正。將爆破能量q換算成TNT當(dāng)量q0，因為1kgTNT爆炸所放出的爆破能量為4230kJ/kg4836kJ/kg,一般取平均

24、爆破為4500kJ/kg，故其關(guān)系為：q=E/qINT=E/4500(12)按式10求出爆炸的模擬比a,即：a=(q/q0)1/3=(q/1000)1/3=0.iq1/3(13)求出在1000kgTNT爆炸試驗中的相當(dāng)距離R0,即R0=R/a。根據(jù)R0值在表7中找出距離為R0處的超壓厶p0(中間值用插入法)，此即所求距離為R處的超壓。根據(jù)超壓Ap值，從表5和表6中找出對人員和建筑物的傷害一破壞作用。23蒸氣云爆炸的沖擊波傷害一破壞半徑爆炸性氣體以液態(tài)儲存，如果瞬態(tài)泄漏后遇到延遲點火或氣態(tài)儲存時泄漏到空氣中遇到火源，則可能發(fā)生蒸氣云爆炸。導(dǎo)致蒸氣云形成的力來自容器內(nèi)含有的能量或可燃物含有的內(nèi)能，

25、或兩者兼而有之?！澳堋敝饕问绞菈嚎s能、化學(xué)能或熱能。一般說來，只有壓縮能和熱能才能單獨導(dǎo)致形成蒸氣云。根據(jù)荷蘭應(yīng)用科研院(TNO(1979)建議，可按下式預(yù)測蒸氣云爆炸的沖擊波損害半徑：R=Cs(NE)1/3(14)式中R損害半徑，m；E爆炸能量，kJ，可按下式?。篍=VHc(15)V參與反應(yīng)的可燃?xì)怏w的體積m3；He可燃?xì)怏w的高燃燒熱值，取值情況如表8所示；N效率因子，其值與燃料濃度持續(xù)展開所造成損耗的比例和燃料燃燒所得機械能的數(shù)量有關(guān)，一般取N=10%；Cs經(jīng)驗常數(shù)，取決于損害等級，其取值情況如表9所示。表8某些氣體的高燃燒熱值(kJ/m3)吒體曲稱高穗值氣悼名稱:亦黒值M汽1277G乙

26、烯64019鬣氣17250乙煥58哪.一,丙烷101828一孰化碳丙烯94375正丁烷13402&J0146舁丁烷132016甲烷39r*121883摯a.1己繪I瑚叱f表9損害等級表0.4人51傷富菽碑玻璃擊撈0.0I).1510%頊璃腋碎1隔址亡人界部傷嵩加九捲観破製50%被球片擊飭1蚯秋坤腎擊前cymj聯(lián)創(chuàng)建筑物利加工設(shè)島9、沖擊波計算氧氣鋼瓶發(fā)生物理爆炸，具體分析如下：TNT當(dāng)量計算當(dāng)氧氣鋼瓶發(fā)生爆炸時，氣體膨脹所釋放的能量(即爆破能量)不僅與氣體壓力和儲罐的容積有關(guān)而且與介質(zhì)在容器內(nèi)的物性相態(tài)相關(guān)。氧氣為非熱力氣體，無焓值、熵值；承壓狀態(tài)下稱壓縮氣體，承壓鋼瓶破裂時屬物理性爆炸；其能

27、量計算，與瓶內(nèi)壓力、瓶體容積氣體絕熱指數(shù)有關(guān)。本項目中運用壓縮氣體爆破能量計算模型計算，其釋放的爆破能量為：Eg=2.5PV/(k-1)l-(0.1013/p)k-i/kX103式中，Eg-氣體的爆破能量，kJ；P-容器內(nèi)氣體的絕對壓力，MPa；V-容器的容積，m3；k-氣體的絕熱指數(shù)，即氣體的定壓比熱與定容比熱之比，此處取1.4；令：Cg=2.5Pl-(0.1013/P)0.2857X103則：Eg=CgV式中，Cg-常用壓縮氣體破能量系數(shù)，kJ/m3，此處取值為1.1X103kj/m3；本項目氧氣實瓶儲存量為400個，假設(shè)均發(fā)生爆炸，則V=16m3；則Eg=CgV=1.1X103kJ/m3X16m3=1.76X104kJ；將爆破能量換算成TNT當(dāng)量W。因為1kgTNT爆炸所放出的爆TNT破能量為42304836kJ,般取平均爆破能量為4500kJ，故其關(guān)系為：W=Eg/4500=1