一預(yù)應(yīng)力橋梁計(jì)算書講課教案

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。一預(yù)應(yīng)力橋梁計(jì)算書-1毛截面幾何特性計(jì)算1.1基本資料1.1.1主要技術(shù)指標(biāo)橋跨布置:1020.0m，橋梁全長(zhǎng)206.04m。跨徑:標(biāo)準(zhǔn)跨徑：計(jì)算跨徑：。橋面總寬:15.0m，橫向布置為0.5m（防撞護(hù)欄）+14.0m（行車道）+0.5m（防撞護(hù)欄。）設(shè)計(jì)荷載：公路-級(jí)1.1.2材料規(guī)格預(yù)應(yīng)力鋼筋鋼絞線，直徑mm;非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用;空心板塊混凝土采用C40;橋面鋪裝采用C40防水混凝土。1.2截面幾何尺寸圖1.2.1橋面橫斷面布置圖圖1.1橫斷面圖1.2.2板塊結(jié)構(gòu)幾何尺寸(a)中板跨中截面(b)中板支

2、點(diǎn)截面(c)邊板跨中截面(d)邊板支點(diǎn)截面圖1.2截面幾何尺寸圖1.3毛截面幾何特性計(jì)算本設(shè)計(jì)預(yù)制空心板的毛截面幾何特性采用分塊面積累加法計(jì)算，先按長(zhǎng)和寬分別為板輪廓的長(zhǎng)和寬的巨型計(jì)算，然后與圖2.2中所示的挖空面積疊加，疊加時(shí)挖空部分按負(fù)面積計(jì)算，最后再用AutoCAD計(jì)算校核。表1-1毛截面幾何特性計(jì)算結(jié)果截面位置中板跨中截面邊板跨中截面中板支點(diǎn)截面邊板支點(diǎn)截面截面形式面積0.622900.765900.675800.79235抗彎慣矩0.057060.072650.061250.07404抗扭慣矩0.112860.122430.125370.12883形心X值0.620000.77607

3、0.620000.75127形心Y值0.429170.495160.450000.50184計(jì)算參數(shù)D0.104340.091740.107200.094162內(nèi)力計(jì)算及組合2.1永久作用效應(yīng)計(jì)算2.1.1空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）(kN/m)2.1.2橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）橋面鋪裝采用等厚度的18cm的C40混凝土,則全橋?qū)掍佈b每延米重力為:(kN/m)為計(jì)算方便近似按各板平均分擔(dān)來考慮,則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓?(kN/m)2.1.3鉸縫自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）因?yàn)殂q縫自重可以近似看成C40混凝土來算,因此其自重為:由此得空心板每延米總重力為：(kN/m)（第一階

4、段結(jié)構(gòu)自重）(kN/m)（第二階段結(jié)構(gòu)自重）(kN/m)由此可計(jì)算出簡(jiǎn)支空心板的恒載(自重效應(yīng)),計(jì)算結(jié)果見表2-1。表2-1永久作用效應(yīng)匯總表項(xiàng)目作用種類作用gi(kN/m)計(jì)算跨徑(m)作用效應(yīng)(kN/m)作用效應(yīng)(kN)跨中()1/4跨()支點(diǎn)()1/4跨()跨中19.14819.30891.53668.65184.7792.3907.02219.30326.95245.2267.7633.88026.17019.301218.48913.87252.53126.2702.2可變作用效應(yīng)計(jì)算本橋汽車荷載采用公路級(jí)荷載，它由車道荷載組成。橋規(guī)規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車道荷載。2.2.1汽車

5、荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算根據(jù)截面幾何尺寸特點(diǎn),利用橋梁結(jié)構(gòu)電算程序設(shè)計(jì),得出各板的橫向分配影響線豎標(biāo)值見表2-2。表2-2各板的橫向分配影響線豎標(biāo)值表荷載作用板號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)1#2#3#4#5#6#10.27470.15190.12150.09760.07880.064220.24870.15740.12590.10110.08160.066530.22280.16280.13020.10460.08440.068840.20040.15700.13620.10940.08830.071950.17800.15120.14220.11420.09220.075160.16030.13620.13870.

6、12200.09850.080270.14260.12120.13520.12980.10480.085480.12870.10940.12200.12780.11390.092890.11480.09750.10880.12580.12300.1002100.10390.08830.09850.11390.12210.1103110.09300.07910.08820.10200.12120.1203續(xù)表2-2荷載作用板號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)1#2#3#4#5#6#120.08460.07190.08020.09280.11030.1203130.07620.06480.07230.08360.09930

7、.1203140.06990.05940.06620.07660.09100.1103150.06350.05400.06020.06960.08270.1002160.05880.05000.05570.06440.07660.0928170.05410.04600.05130.05930.07050.0854180.05080.04320.04820.05570.06620.0802190.04760.04040.04510.05220.06200.0751200.04560.03870.04320.05000.05940.0719210.04360.03700.04130.04780.0

8、5680.0688220.04210.03580.03990.04620.05490.0665230.04070.03460.03850.04460.05300.0642根據(jù)表2-2作出影響線(a)1號(hào)板橫向分布影響線(b)2號(hào)板橫向分布影響線(c)3號(hào)板橫向分布影響線(d)4號(hào)板橫向分布影響線(e)5號(hào)板橫向分布影響線(f)6號(hào)板橫向分布影響線圖2.1影響線圖(a)1號(hào)板和2號(hào)板車輛荷載位置圖(b)3號(hào)板車輛荷載位置圖(c)4號(hào)板車輛荷載位置圖圖2.2加載位置根據(jù)各板的橫向分布影響線圖，在上加載求得各種作用下的橫向分布系數(shù)如下，見表2-3。表2-3各種作用下的橫向分布系數(shù)表板號(hào)1#2#3#4

9、#5#6#荷載作用橫向分布系數(shù)0.34800.26670.255550.24980.24630.2431產(chǎn)生最大橫向分布的布車數(shù)量223444由上表可知1#板在荷載作用下的橫向分布系數(shù)最大，為設(shè)計(jì)和施工簡(jiǎn)便，各板設(shè)計(jì)成同一規(guī)格，并以1#板進(jìn)行設(shè)計(jì)。而支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)，則按杠桿法計(jì)算，由圖1-4得1#板的支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)如下：m汽=0.51.00=0.50表2-41#板的荷載橫向分布系數(shù)作用位置跨中至L/4處支點(diǎn)汽車荷載0.34800.5圖2.3支點(diǎn)處荷載橫向發(fā)布影響線及最不利布載圖2.2.2汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算橋規(guī)規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)。按結(jié)構(gòu)基頻f的

10、不同而不同,對(duì)于簡(jiǎn)支板橋:(2-1)當(dāng)f14Hz時(shí),=0.45;當(dāng)時(shí),.(2-2)代入數(shù)據(jù)得:(HZ)所以,2.2.3可變作用效應(yīng)計(jì)算跨中截面(見圖2.4)彎矩:（不計(jì)沖擊時(shí)）(2-3)兩車道荷載：不計(jì)沖擊計(jì)入汽車沖擊代入數(shù)據(jù)剪力:（不計(jì)沖擊時(shí)）(2-4)兩車道荷載：不計(jì)沖擊=56.140(kN)計(jì)入沖擊=70.057(kN)圖2.4簡(jiǎn)支空心板跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖l/4截面(參照?qǐng)D2.5)彎矩:（不計(jì)沖擊時(shí)）(2-3)兩車道荷載：不計(jì)沖擊計(jì)入汽車沖擊代入數(shù)據(jù)剪力:兩車道荷載：不計(jì)沖擊=64.381(kN)計(jì)入沖擊=80.341(kN)圖2.5簡(jiǎn)支空心板l/4截面內(nèi)力影響線及加載圖支點(diǎn)截面

11、剪力計(jì)算支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)時(shí)，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長(zhǎng)的變化，同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線的峰值處，見圖2.6。兩車道荷載：不計(jì)沖擊(2-4)代入數(shù)據(jù)有：=171.656(kN)計(jì)入沖擊(2-5)代入數(shù)據(jù)有：=214.21(kN)圖2.6簡(jiǎn)支空心板支點(diǎn)截面內(nèi)力影響線及加載圖可變作用效應(yīng)匯總表2-5中：表2-5可變作用效應(yīng)匯總表跨中彎矩M（）剪力V（kN）跨中L/4處跨中L/4處支點(diǎn)車道荷載兩行汽車不計(jì)沖擊系數(shù)525.88394.5256.1464.38171.62計(jì)入沖擊系數(shù)656.25492.337

12、0.0680.34214.212.3作用效應(yīng)組合按橋規(guī)公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用不同的計(jì)算項(xiàng)目。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為：(2-6)式中：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)俅髽颍?1.0；效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合:作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式：(2-7)式中：作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；不計(jì)沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合表達(dá)式：(2-8)式中：各符號(hào)意義見上面說明。橋規(guī)還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要彈性階段截面應(yīng)力

13、計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為：(2-9)式中：標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；，永久作用效應(yīng)，汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。根據(jù)計(jì)算得到的作用效應(yīng)，按橋規(guī)各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，現(xiàn)將計(jì)算匯總于表2-6中。表2-6空心板作用效應(yīng)組合計(jì)算匯總表序號(hào)作用種類彎矩M(kNm)剪力V(kN)跨中L/4跨中L/4支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值永久作用效應(yīng)891.53668.65092.39184.77326.95245.22033.8867.761218.48913.870126.27252.53可變作用效應(yīng)車道荷載不計(jì)沖擊525.88394.5256.1464.38171.666

14、56.25492.3370.0680.34214.21承載能力極限狀態(tài)基本組合(1)1462.181096.640151.52303.04(2)918.75689.2698.08112.48299.89=(1)+(2)2380.931785.9098.08264.00602.93正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合(3)1218.48913.870126.27252.53(4)368.12276.1639.3045.07120.16=(3)+(4)1586.601190.0339.30171.34372.69使用長(zhǎng)期效應(yīng)組合(5)1218.48913.870126.27252.53(6)210.3

15、5157.8122.4625.7568.66=(5)+(6)1428.831071.6822.46152.02321.19彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合(7)1218.48913.870126.27252.53(8)656.25492.3370.0680.34214.21=(7)+(8)1876.571407.5870.25206.84467.343預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置3.1預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算本橋采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。設(shè)計(jì)時(shí)他應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)

16、下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)時(shí)，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，在由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通綱紀(jì)的數(shù)量。本示例以部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力Npe。按公預(yù)規(guī)6.3.1條，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足要求。式中:在作用短期效應(yīng)組合Msd作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；在初步設(shè)計(jì)時(shí)，和可按公式近似計(jì)算：(3-1)(3-2)式中:A,W

17、構(gòu)件毛截面面積及對(duì)毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；預(yù)應(yīng)力綱紀(jì)重心對(duì)毛截面重心軸的偏心矩，,可預(yù)先假定。代入即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加力為：(3-3)式中：混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。本預(yù)應(yīng)力空心板橋采用C40，=2.4Mpa,由表2-6得，空心板的毛截面換算面積假設(shè)則代入得：則所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積Ap為：(3-4)式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力；全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。本橋采用15（75）鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，直徑5mm，公稱截面面積137.5mm，=1860Mpa，Ep=1.9510Mpa.按公預(yù)規(guī)現(xiàn)取預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為張拉控制應(yīng)力來估

18、算，則采用14根，15鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積137.5,=19463.2預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板選用14根15鋼絞線布置在空心板下緣，=40mm，沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，即沿跨長(zhǎng)=40mm保持不變，見圖3.1.預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足公預(yù)規(guī)的要求，鋼絞線凈距不小于25mm,端部設(shè)置長(zhǎng)度不小于150mm的螺旋鋼筋圖3.1空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置3.3普通鋼筋數(shù)量的估算及布置在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響。空心板截面可換算成等效工字形截面來考慮，等效工字形截面尺寸見3.2圖。

19、圖3.2空心板換算等效工字形截面（尺寸單位：cm）估算普通鋼筋時(shí)，可先假定,則由下列可求得受壓區(qū)的高度設(shè)，=說明按受力計(jì)算需要配置縱向普通鋼筋。普通鋼筋選用HRB335，。按公預(yù)規(guī)，普通鋼筋采用620，普通鋼筋620布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，鋼筋重心至板下緣處，即。換算截面幾何特性計(jì)算由前面計(jì)算已知空心板毛截面的幾何特性。毛截面面積：毛截面重心軸到1/2板高的距離：（向上），毛截面對(duì)其中心軸的慣性矩：。4.1換算截面面積(4-1)(4-2)(4-3)代入得：4.2換算截面重心的位置所有鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的凈距為：=換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：

20、（向下）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為則換算截面重心至空心板截面上緣的距離為換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為：4.3換算截面慣性矩=4.4換算截面的彈性抵抗矩下緣：上緣：承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.1跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖3.1。預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為，普通鋼筋距底邊距離為，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面底邊距離為采用換算等效工字形截面計(jì)算，參見圖1-10，上翼板厚度：，上翼緣工作寬度：，肋寬。首先按公式：(5-1)判斷截面類型：所以屬于第一類T型截面，應(yīng)按寬度的矩形截面計(jì)算抗彎承載力。由計(jì)

21、算混凝土受壓區(qū)高度：得當(dāng)代人下列公式計(jì)算出跨中截面的抗彎承載力：計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。5.2斜截面抗彎承載力計(jì)算5.2.1截面抗剪強(qiáng)度上、下限的復(fù)核取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖3.1。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按公預(yù)規(guī)5.2.9條：(5-2)式中：驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計(jì)值，由表1-6得支點(diǎn)處剪力和跨中剪力，內(nèi)插得到距支點(diǎn)處的截面剪力：截面有效高度，由于本橋預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋都是直線配置，有效高度與跨中截面相同，；邊長(zhǎng)為150的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板C40,則；等效工字形截面的腹板寬度，。代人上述公式：表明空心板截面尺寸符合

22、要求。按公預(yù)規(guī)第5.2.10條：式中，=1.0,1.25是按公預(yù)規(guī)第5.2.10條，板式受彎構(gòu)件可乘以1.25提高系數(shù)。由于，則沿跨中各截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在L/4至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋，為了構(gòu)造方便和便于施工，本橋預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下列計(jì)算：(5-3)(5-4)式中，各系數(shù)值公預(yù)規(guī)第5.2.7條規(guī)定取用：異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁；預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本橋?yàn)椴糠诸A(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，偏安全取；受壓翼緣的影響系數(shù)，取；等效工字形截面的肋寬及有效高度，縱向鋼筋的配筋率，箍筋配筋率，箍筋選

23、用雙肢，則寫出箍筋間距的計(jì)算式為：=取箍筋間距，按公預(yù)規(guī)要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取。配箍率（按公預(yù)規(guī)9.3.13條規(guī)定，）在組合設(shè)計(jì)剪力值：的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢配筋率取，則由此求得構(gòu)造配箍間距經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長(zhǎng)布置，得：圖5.1空心板箍筋布置圖（尺寸單位：）5.2.2斜截面抗剪承載力計(jì)算選取三個(gè)位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力的計(jì)算距支座中心處截面：;距跨中位置;距跨中位置。計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表2-6由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表5-1。表5-1各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值截面位置x（mm）支點(diǎn)

24、跨中剪力組合設(shè)計(jì)值(kN)距支座中心，由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：(5-4)式中，此處，箍筋間距，代入得：=抗剪承載力滿足要求。距跨中截面處：此處，箍筋間距，。斜截面抗剪承載力：斜截面抗剪承載力滿足要求。距跨中截面處此處，箍筋間距，斜截面抗剪承載力：=抗剪承載力滿足要求。預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算本橋預(yù)應(yīng)力鋼筋采用直徑為15.2mm的股鋼絞線，。6.1錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長(zhǎng)度取為張拉臺(tái)座的長(zhǎng)度，設(shè)臺(tái)座長(zhǎng)L=50m,采用一端張拉及夾片式錨具，有頂壓時(shí)，則6.

25、2加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺(tái)座之間的最大溫差。則。6.3預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失(6-1)式中，代入得。6.4混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對(duì)于先張拉法構(gòu)件，(6-2)(6-3)(6-4)(6-5)(6-6)由公預(yù)規(guī)6.2.8條，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為：(6-7)則,則：，6.5混凝土的收縮和徐變引起的應(yīng)力損失根據(jù)公預(yù)規(guī)第6.2.7條，混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉取預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失按下列公式計(jì)算：(6-8)(6-9)受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處的預(yù)應(yīng)力損失值；構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生

26、的混凝土法向應(yīng)力（MPa），應(yīng)按公預(yù)規(guī)第6.1.5條和第6.1.6條規(guī)定計(jì)算：預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率；構(gòu)件的截面面積，對(duì)先張法構(gòu)件，截面的回轉(zhuǎn)半徑，,先張法構(gòu)件取，構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；構(gòu)件受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；構(gòu)件受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的徐變系數(shù)。，考慮結(jié)構(gòu)自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，在全部鋼筋重

27、心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面：處截面：支點(diǎn)截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：公預(yù)規(guī)6.2.7條規(guī)定，不得大于傳力錨固時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的0.5倍，設(shè)傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到C30，則，則跨中、L/4截面、支點(diǎn)截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力2.25、3.74、8.20，均小于，滿足要求。設(shè)傳力錨固齡期天，計(jì)算齡期為混凝土終極值；預(yù)應(yīng)力環(huán)境溫度適度取75，理論厚度的計(jì)算：構(gòu)件毛截面面積，理論厚度把各項(xiàng)值代入計(jì)算式中,得：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：6.6預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時(shí)的第一批損失：傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：

28、各截面的有效預(yù)應(yīng)力：(6-10)跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：驗(yàn)算7.1正常使用極限狀態(tài)計(jì)算7.1.1正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性計(jì)算是對(duì)構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，并滿足公預(yù)規(guī)6.3條要求。對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。為在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，(7-1)為在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩符合公預(yù)規(guī)

29、對(duì)A類構(gòu)件的規(guī)定。7.1.2斜截面抗裂性驗(yàn)算部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合。選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面A-A纖維（空洞頂面），B-B纖維（空心板換算截面），C-C纖維（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件應(yīng)滿足：(7-2)為混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C40，；主拉應(yīng)力7.1.2.1A-A纖維：(7-3)(7-4)為支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計(jì)值，為計(jì)算主拉應(yīng)力出處截面腹板的寬度，為空心板A-A纖維以上截面對(duì)空心伴換算截面重心軸的靜矩(7-5)(7-6)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)，負(fù)值表示拉應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制

30、構(gòu)件應(yīng)符合現(xiàn)A-A纖維，符合要求。7.1.2.2B-B纖維：(7-3)(7-7)(7-1)(7-6)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)，B-B纖維，負(fù)值表示拉應(yīng)力，均小于，符合公預(yù)規(guī)對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。7.1.2.3C-C纖維：(7-3)(7-8)(7-1)(7-6)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)，負(fù)值表示拉應(yīng)力。C-C纖維處的主拉應(yīng)力上述結(jié)果表明，本橋空心板滿足公預(yù)規(guī)對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。7.2變形計(jì)算7.2.1正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)于C40混凝土，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計(jì)算時(shí)，抗彎

31、剛度。取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡(jiǎn)化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算：消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長(zhǎng)期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足公預(yù)規(guī)要求。7.2.2預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置7.2.2.1預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時(shí)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30。預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的反拱度計(jì)算按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。此時(shí)的抗彎剛度：?？招陌瀹?dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)設(shè)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30，換算截面面積：所有鋼筋截面換算面積對(duì)毛截

32、面重心的靜矩為：換算截面重心至毛截面重心的距離：（向下移）換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離：普通鋼筋至換算截面重心的距離：換算截面慣矩：換算截面的彈性抵抗矩：上緣下緣空心板換算截面幾何特性匯總于表7-1。表7-1空心板換算截面幾何特性匯總表項(xiàng)目符號(hào)單位換算截面面積785338換算截面重心至截面下緣距離506.5換算截面重心至截面上緣距離393.5預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面重心軸距離466.5普通鋼筋至截面重心軸距離466.5換算截面慣矩?fù)Q算截面彈性抵抗矩由7.1計(jì)算得扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力為：則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系

33、數(shù)，得：7.2.2.2預(yù)拱度的設(shè)置由公預(yù)規(guī)6.5.5條，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長(zhǎng)期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長(zhǎng)期反拱值之差采用。，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度?？缰蓄A(yù)拱度，支點(diǎn)，預(yù)拱度值沿順橋向做成平順的曲線。7.3持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算持久狀態(tài)應(yīng)力計(jì)算應(yīng)計(jì)算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力、斜截面的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。7.3.1跨中截面混凝土的法向壓應(yīng)力驗(yàn)算跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面的有效預(yù)加力：標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合7.3.2跨中預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力驗(yàn)算為按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心處混凝土

34、法向拉應(yīng)力7.3.3斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算斜截面主應(yīng)力計(jì)算選取支點(diǎn)截面的A-A纖維、B-B纖維、C-C纖維在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)和預(yù)應(yīng)力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力驗(yàn)算，并滿足的要求。(7-9)(7-10)(7-11)7.3.3.1A-A纖維，符合公預(yù)規(guī)要求。7.3.3.2B-B纖維，符合公預(yù)規(guī)要求。7.3.3.3C-C纖維，符合公預(yù)規(guī)要求。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在A-A纖維,按公預(yù)規(guī)7.1.6條，在區(qū)段，箍筋可按構(gòu)造設(shè)置，在區(qū)段，箍筋間距按下列公式計(jì)算：(7-12)為箍筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，箍筋采用HRB335，；為同一截面內(nèi)箍筋的總截面面積，雙肢；，采用。此時(shí)配箍率：按公預(yù)規(guī)9.3.13條，對(duì)于HRB335

35、,不小于，滿足要求。支點(diǎn)附近箍筋間距100mm,其它截面適當(dāng)加大，需按計(jì)算決定，箍筋布置圖見圖5-1，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應(yīng)力計(jì)算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半即，以及不大于的構(gòu)造要求。7.4短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按短暫狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其它施工荷載引起的截面應(yīng)力，并滿足公預(yù)規(guī)要求。為此，對(duì)本橋應(yīng)計(jì)算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)制空心板的板底壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30時(shí)，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時(shí)，空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，計(jì)算空心板板頂（上緣）、板底

36、（下緣）法向應(yīng)力。C30混凝土，由此計(jì)算空心板截面的幾何特性，見表1-9。放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，空心板截面法向應(yīng)力計(jì)算取跨中、L/4、支點(diǎn)三個(gè)截面，計(jì)算如下。7.4.1跨中截面7.4.1.1由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力由公預(yù)規(guī)6.1.5條：(7-13)式中：先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為(7-14)(7-15)其中放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值，由公預(yù)規(guī)6.2.8條對(duì)先張法構(gòu)件,則7.4.1.2由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力由表2-6，空心板跨中截面板自重彎矩由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：截面上下緣均為壓應(yīng)力

37、，且小于，符合公預(yù)規(guī)要求。7.4.2截面由表2-6，L/4截面板自重彎矩，由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用下板上下緣應(yīng)力為：板上下緣應(yīng)力均為壓應(yīng)力，且小于，符合公預(yù)規(guī)要求。7.4.3支點(diǎn)截面預(yù)加力產(chǎn)生的支點(diǎn)截面上下緣的法向應(yīng)力為：(7-16)板自重在支點(diǎn)截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點(diǎn)截面跨中法向應(yīng)力為：下緣壓應(yīng)力。跨中、L/4、支點(diǎn)三個(gè)截面在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)板上下緣應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總于表7-2。表7-2短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表截面跨中截面L/4截面支點(diǎn)截面應(yīng)力位置項(xiàng)目作用種類預(yù)加力-1.468.54-1.458.43-1.398.11板自重3.6

38、4-4.712.73-3.5400總應(yīng)力值2.183.831.284.89-1.398.11壓應(yīng)力限值14.0714.0714.0714.0714.07表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足公預(yù)規(guī)要求。由上述計(jì)算，在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力為：按公預(yù)規(guī)7.2.8條，預(yù)拉區(qū)（截面上緣）應(yīng)配置縱向鋼筋，并按以下原則配置：當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于0.2%的縱向鋼筋；當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于0.4%的縱向鋼筋；當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋其配筋率按以上兩者直線內(nèi)插取得。上述配筋率為，為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面積，為截面毛截面面積，A=765800mm2。則：時(shí)的縱向鋼筋配

39、筋率為0.002，。預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于14mm,現(xiàn)采用HRB335鋼筋，1412，則，大于，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣，見圖7.1。圖7.1空心板支點(diǎn)截面鋼筋布置圖（尺寸單位：cm）為防止支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力過大，還可采用降低支點(diǎn)截面預(yù)壓力的方法，即支點(diǎn)附近設(shè)置套管，使預(yù)應(yīng)力鋼絞線與混凝土局部隔離，以不傳遞預(yù)壓力。設(shè)支點(diǎn)截面附近僅有5根鋼絞線傳遞預(yù)壓力，另2根隔離，則此時(shí)空心板上緣拉應(yīng)力將減為，按公預(yù)規(guī)要求，預(yù)拉區(qū)需配置不小于0.2%的縱向普通鋼筋，其值為，則可采用1412鋼筋，。8最小配筋率復(fù)核按公預(yù)規(guī)9.1.12條，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下

40、列要求：(8-1)式中：受彎構(gòu)件正截面承載力設(shè)計(jì)值，5.1計(jì)算得;受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計(jì)算：(8-2)(8-3)其中扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力，由7.1計(jì)算得,換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的靜矩，其值為換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，由4.4計(jì)算得，混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值，C40，。代入計(jì)算式得：，滿足公預(yù)規(guī)要求。按公預(yù)規(guī)9.1.12條，部分預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于。本示例普通受拉鋼筋這里b采用空心板等效工字形截面的肋寬，計(jì)算結(jié)果說明滿足公預(yù)規(guī)要求。9支座計(jì)算采用板式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按公預(yù)規(guī)8.4條要求進(jìn)行。9

41、.1選定支座的平面尺寸橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺(tái)頂混凝土的局部承壓強(qiáng)度來確定。對(duì)橡膠板應(yīng)滿足：（9-1）若選定支座平面尺寸，則支座形狀系數(shù)S為：（9-2），滿足規(guī)范要求。式中：t中間層橡膠片厚度，取。橡膠板的平均容許壓應(yīng)力為，橡膠支座的剪變彈性模量（常溫下），橡膠支座的抗壓彈性模量為：計(jì)算時(shí)由表3-7可知最大支座反力為，。故。9.2確定支座的厚度主梁的計(jì)算溫度取，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的水平位移為：計(jì)算汽車荷載制動(dòng)力引起的水平位移，首先必須確定作用在每一個(gè)支座上的制動(dòng)力。對(duì)于20m橋梁可布置一行車隊(duì)，汽車荷載制動(dòng)力按橋規(guī)4.3.6條，為一車道上總重力的

42、10%，一車道的荷載的總重為：,又要求不小于90kN，取制動(dòng)力為90kN。十根梁共20個(gè)支座，每支座承受的水平力為：按公預(yù)規(guī)8.4條要求，橡膠層總厚度應(yīng)滿足：不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)：計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)：或即：選用六層鋼板、七層橡膠片組成橡膠支座。上下層橡膠片厚度為0.25cm，中間層厚度為0.5cm，則：橡膠片的總厚度為：支座總厚度：，符合規(guī)范要求。9.3驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應(yīng)滿足，即（合格）梁端轉(zhuǎn)角為：設(shè)恒載時(shí)主梁處于水平狀態(tài),已知公路級(jí)荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角為：驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：符合規(guī)范要求。9.4驗(yàn)算支座的穩(wěn)定性按公預(yù)規(guī)8.4.3條規(guī)定，按下式驗(yàn)算支座抗滑穩(wěn)定性：計(jì)入汽車制

43、動(dòng)力時(shí)：（9-3）不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)：（9-4）式中：在結(jié)構(gòu)重力作用下的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值；橡膠支座的剪切模量，??；由汽車荷載引起的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值，??；橡膠支座與混凝土表面的摩阻系數(shù)，取；結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值和0.5倍汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)）引起的支座反力；支座平面毛面積，。計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)均滿足規(guī)范要求，支座不會(huì)發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)。10下部結(jié)構(gòu)計(jì)算10.1蓋梁計(jì)算10.1.1設(shè)計(jì)資料10.1.1.1設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造設(shè)計(jì)荷載：公路-級(jí)；標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20m，計(jì)算跨徑19.30m，梁長(zhǎng)：19.96m；上部構(gòu)造：預(yù)應(yīng)力空心板簡(jiǎn)支梁。10.1.1.2地質(zhì)條件亞砂土，圓礫土，角礫土，泥質(zhì)砂巖，中風(fēng)

44、化角砂巖10.1.1.3材料鋼筋：蓋梁主筋用HRB335鋼筋，其它均用R235鋼筋；混凝土：蓋梁、墩柱用C3010.1.1.4橋墩尺寸見CAD標(biāo)準(zhǔn)圖10.1.1.5設(shè)計(jì)依據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ024-85）10.1.2蓋梁計(jì)算10.1.2.1荷載計(jì)算A上部結(jié)構(gòu)永久荷載見表10-1表10-1每片中梁自重（kN/m）每片中梁自重（kN/m）一孔徑上部構(gòu)造自重（kN/m）每一個(gè)支座恒載反力（kN）1、10號(hào)2-9號(hào)邊梁1、10號(hào)中梁2-9號(hào)27.9225.715219.94278.64256.59B蓋梁自重及作用效應(yīng)計(jì)算（1/2蓋梁長(zhǎng)度）圖10.1尺寸單位：（cm）表10-2蓋梁自重產(chǎn)

45、生的彎矩、剪力效應(yīng)計(jì)算截面編號(hào)自重（kN）彎矩（kNm）剪力（kN）1-1=(0.7+0.8)1.41/21.425=36.75=-0.781.41.4250.7-1/20.81.41.4251.4/3=-33.16-36.75-36.752-2=1.521.425=105=-0.71.41.4252.7-1/20.81.41.4252.467-1.521.4251=-245.96-141.75228.3753-3=1.50.61.425=31.5=(141.75+228.375)0.6-(105+31.5)1.3-0.71.41.4253.3-1/20.81.41.4255.67=-128.

46、675196.875196.8754-4=1.537.51.425=196.875=(141.75+228.375)4.35-(105+196.875)6.95/2-0.71.41.4257.65-1/20.81.41.4257.42=-43.80400C可變荷載計(jì)算可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：橫載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿法，非對(duì)稱布置時(shí)用偏心受壓法。公路級(jí)a.對(duì)稱布置時(shí)：圖10.2車列對(duì)稱布置圖（尺寸單位：cm）單車列：雙車列：三車列：四車列：b.非對(duì)稱布置時(shí)：圖10.3車列非對(duì)稱布置（尺寸單位：cm）單列車：由（10-1）已知,，則二列車：由，（10-1）已知,，則三列車：由，（10-1）已知,，則

47、四列車：由，（10-1）已知,，則按順橋向可變荷載移動(dòng)情況，求得支座可變荷載反力的最大值(圖10.4)。圖10.4(尺寸單位:m)公路級(jí)雙孔布載單列車時(shí)：雙孔布載雙列車時(shí)：雙孔布載三列車時(shí)：雙孔布載四列車時(shí)：?jiǎn)慰撞贾脝瘟熊嚂r(shí)：?jiǎn)慰撞驾d雙列車時(shí)：?jiǎn)慰撞贾萌熊嚂r(shí)：?jiǎn)慰撞驾d四列車時(shí)：可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的公式為），見表10-3。表10-3各梁支點(diǎn)反力計(jì)算荷載橫向分布情況公路級(jí)荷載（kN）計(jì)算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔雙孔對(duì)稱布置按杠桿法算單列行車282.375014.119127.069384.750192.238173.138雙列行車564.75037.838244.53728

48、2.375769.5051.557333.194384.75三列行車847.125031.934353.251451.518381.2061154.25095.803481.322615.215519.413四列行車1129.5112.95451.8640.427489.074564.751539153.9615.6872.613666.387769.5非對(duì)稱布置按偏心受壓法計(jì)算單列行車282.375542.60294.09201.30108.5215.74-77.05=0.3060=0.2000=0.0940=-0.0130雙列行車公路級(jí)779.18321.8238.4155.873.24-

49、10.11085.1448.19332.07217.04102.01-14.11各梁永久荷載、可變荷載反力組合：計(jì)算見表10-3，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為：表10-4各梁永久荷載、可變荷載基本組合計(jì)算表（單位：kN）編號(hào)梁號(hào)恒載公路I級(jí)四列對(duì)稱公路I級(jí)四列非對(duì)稱+1號(hào)梁557.28189.62291.54746.9848.822號(hào)梁513.18758.48259.781271.66772.963號(hào)梁513.181075.48240.821588.337544號(hào)梁513.18821.06219.961334.34733.245號(hào)梁513.18948.1199.11461.28712

50、.286號(hào)梁513.18948.1180.14146.28693.327號(hào)梁513.18821.06159.281334.24672.468號(hào)梁513.181075.15138.421588.33651.59號(hào)梁513.18758.48119.461271.66632.6410號(hào)梁557.28189.6298.6746.9655.8810.1.2.2雙柱反力計(jì)算（圖10.5），所引用的各梁反力，見表10-5圖10.5（尺寸單位：cm）表10-5雙柱反力計(jì)算（單位：kN）荷載組合情況計(jì)算式反力組合公路I級(jí)四列對(duì)稱（746.911.1+1271.669.6+1588.338.1+1334.346.

51、6+1461.285.1+1461.283.6+1334.342.1+1588.330.6+632.640.9-655.882.4）=6402.556402.55組合公路I級(jí)四列非對(duì)稱(848.8211.1+772.969.6+7548.1+733.246.9+712.285.1+693.323.6+672.462.1+651.50.6+632.640.9-655.882.4)=3884.743884.74由表10-5可知，偏載左邊的立柱反力最大（），并由荷載組合時(shí)（公路I級(jí)、四列非對(duì)稱布置）控制設(shè)計(jì)。10.1.3內(nèi)力計(jì)算10.1.3.1恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力A彎矩計(jì)算（圖10.6）截面

52、位置見圖10.6示。為求得最大彎矩，支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對(duì)稱布置時(shí)數(shù)值，跨中彎矩取用對(duì)稱布置時(shí)數(shù)值。按圖10.6給出的截面位置，各截面彎矩計(jì)算式為：（10-2）（10-3）（10-4）（10-5）各種荷載組合下的各截面彎矩計(jì)算見表10-6。表10-6各截面彎矩計(jì)算荷載組合情況反力彎矩組合公路I級(jí)四列對(duì)稱組合公路I級(jí)四列非對(duì)稱墩柱反力（kN）6402.553278.63梁支座反力（kN）746.9848.821271.66872.281588.33753.371334.34732.571461.28711.76各截面彎矩1-1-298.76-339.5282-2-2937.054-2822.223-

53、3-1053.54-2780.7244-46078.84-2320.878B相應(yīng)于最大彎矩時(shí)的剪力計(jì)算一般計(jì)算公式為：截面11：，；(10-6)截面22：；(10-7)截面33：，；(10-8)截面44：，。(10-9)計(jì)算值見表10-7表10-7各截面剪力計(jì)算荷載組合情況各截面剪力（kN）截面11截面22截面33截面44-746.41-746.41-2016.1-2016.14376.432790.900-848.82-848.82-1721.1-1721.11557.53804.16-640.17-640.1710.1.3.2蓋梁內(nèi)力匯總（表10-8）表中各截面內(nèi)力均取表10-5和表10-6中最大值。表10-8蓋梁內(nèi)力匯總表截面號(hào)內(nèi)力11223344彎矩（kNm）-33.16-245.96-128.67543.804-339.528-2934.105-2780.7246078.84-372.688-3180.065-3009.3996112.644剪力（kN）左-36.75-141.75196.8750右-36.75228.37196.8750左-848.82-2016.14376.43-640.17續(xù)表10-8右-848.82-2016.12790.9-640.17左-885.57-2157.854573.305-640.17右-885.57-1929.481987.77