天燃?xì)獍l(fā)動機(jī)熱泵機(jī)組供暖計算與分析

1、天燃?xì)獍l(fā)動機(jī)熱泵機(jī)組供暖計算與分析1引言天然氣發(fā)動機(jī)驅(qū)動的熱泵機(jī)組（GasEngine-DrivenHeatPump ,以下簡稱燃?xì)?機(jī)熱泵）已經(jīng)在日本、美國和歐洲等國家得到了廣泛的應(yīng)用，然而在我國，這類 熱泵尚未開始推廣應(yīng)用。隨著西氣東輸工程的順利進(jìn)行，以及電力峰谷差日益嚴(yán) 重，以天然氣作為制冷空調(diào)設(shè)備能源的燃?xì)鈾C(jī)熱泵的應(yīng)用開始受到重視。由于燃 氣機(jī)熱泵冬季供暖時引入了天然氣發(fā)動機(jī)的缸套和廢氣的余熱，因此，在供暖模 式下燃?xì)鈾C(jī)熱泵與普通的電驅(qū)動熱泵有較大的區(qū)別。本文對一臺天然氣發(fā)動機(jī)的 余熱產(chǎn)生規(guī)律進(jìn)行了實驗研究，并運用能量守恒的原理建立了燃?xì)鈾C(jī)熱泵系統(tǒng)的 穩(wěn)態(tài)計算的模型。通過計算，分析了燃

2、氣機(jī)熱泵冬季供暖過程的特點及運行能耗。2燃?xì)鈾C(jī)熱泵供暖過程的計算模型本文所討論的燃?xì)鈾C(jī)熱泵原理和系統(tǒng)循環(huán)過程如圖1所示，該燃?xì)鈾C(jī)熱泵屬 空氣一水熱泵機(jī)組，可進(jìn)行供暖和制冷循環(huán)。進(jìn)行供暖循環(huán)時，三通閥1和2均 切換到余熱回收的位置，熱水吸收板式換熱器熱量后繼續(xù)吸收發(fā)動機(jī)余熱，然后 將熱量輸送到熱用戶。由于燃?xì)鈾C(jī)的余熱對熱泵的供熱影響較大，因此本文主要 討論燃?xì)鈾C(jī)熱泵的供暖循環(huán)。2.1發(fā)動機(jī)余熱計算模型由于發(fā)動機(jī)工作過程比較復(fù)雜，很難用純粹的數(shù)學(xué)關(guān)系推導(dǎo)出發(fā)動機(jī)的余熱 計算模型。一些文獻(xiàn)提供了發(fā)動機(jī)余熱的計算公式，但這些計算公式的通用性較 差，僅適合于某一型式的發(fā)動機(jī)。本文采用實驗的辦法得到實際應(yīng)

3、用的燃?xì)鈾C(jī)熱 泵系統(tǒng)模型中所需的發(fā)動機(jī)余熱數(shù)據(jù)。通過測出有關(guān)物理量，可以間接地計算出 發(fā)動機(jī)的余熱量。穩(wěn)態(tài)工況下，發(fā)動機(jī)的工作狀態(tài)同發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩有關(guān)。當(dāng)發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn) 速和轉(zhuǎn)矩一定時，發(fā)動機(jī)的工作狀態(tài)便確定。實驗時，將發(fā)動機(jī)穩(wěn)定在某一工作 狀態(tài)，然后測出發(fā)動機(jī)冷卻水流量，冷卻水進(jìn)出口溫度，廢氣排氣溫度，天然氣 流量，過量空氣系數(shù)等數(shù)據(jù)。根據(jù)這些數(shù)據(jù)可以計算得到發(fā)動機(jī)的余熱數(shù)據(jù)。從實驗結(jié)果可知，發(fā)動機(jī)的缸體的余熱量、廢氣流量和排氣溫度隨著轉(zhuǎn)速和 扭矩的增加而增加。由于發(fā)動機(jī)冷卻水循環(huán)泵由發(fā)動機(jī)帶動，因此冷卻水的流量 僅同轉(zhuǎn)速有關(guān)。對上述結(jié)果通過曲面插值和線性擬合的辦法可以得到其它非測試 狀態(tài)點

4、下的物理量，從而得到發(fā)動機(jī)余熱計算所需的數(shù)據(jù)。2.2熱泵系統(tǒng)計算模型熱泵系統(tǒng)的熱力模型主要考慮壓縮機(jī)、蒸發(fā)器、冷凝器三大部件的能量平衡 關(guān)系，節(jié)流過程認(rèn)為是絕熱過程。若忽略系統(tǒng)的熱損失，那么壓縮機(jī)的排熱量、 冷凝器的換熱量和熱水的吸熱量應(yīng)該相等，同樣壓縮機(jī)的產(chǎn)冷量、蒸發(fā)器的換熱 量和室外空氣的放熱量也應(yīng)該相等。對壓縮機(jī)來說，可以通過制造廠家提供的樣本數(shù)據(jù)擬合得到壓縮機(jī)的產(chǎn)冷量 和排熱量同冷凝溫度，蒸發(fā)溫度及壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系。2.3模型的求解在燃?xì)鈾C(jī)熱泵的結(jié)構(gòu)參數(shù)確定，風(fēng)機(jī)風(fēng)量和水泵流量已知的情況下，聯(lián)立上 述所有方程便可以對模型進(jìn)行求解。該模型有兩種求解方式：（1）如給定發(fā)動 機(jī)的轉(zhuǎn)速，那

5、么可以得到該轉(zhuǎn)速下燃?xì)鈾C(jī)供熱能力；（2）如給定系統(tǒng)要求的供 熱能力，那么可以計算出要求的供熱能力下燃?xì)鈾C(jī)熱泵轉(zhuǎn)速。然后相應(yīng)地可以得 到燃?xì)鈾C(jī)熱泵能耗、余熱等其它量。由于風(fēng)機(jī)水泵的能耗占系統(tǒng)能耗的比重相對 較小，且固定不變，因此計算中不涉及這部分能耗。3燃?xì)鈾C(jī)熱泵供暖過程計算與分析3.1供暖季節(jié)的熱負(fù)荷的計算本文的目的主要是對燃?xì)鈾C(jī)熱泵在整個供暖季節(jié)的工作性能進(jìn)行計算和分 析，因此必須首先確定建筑的熱負(fù)荷。為便于計算，假設(shè)某建筑的熱負(fù)荷僅僅由 室內(nèi)外溫差引起，那么在已知室內(nèi)設(shè)計溫度tn和室外設(shè)計溫度tout，d以及設(shè)計 負(fù)荷Qd的情況下，可以計算出任意室外溫度tout下該建筑的熱負(fù)荷Qx3.2燃

6、氣機(jī)熱泵供暖過程特點燃?xì)鈾C(jī)熱泵一個突出的優(yōu)點是就是燃?xì)鈾C(jī)有良好的調(diào)速性能，即當(dāng)負(fù)荷變動 時，可以通過調(diào)節(jié)燃?xì)鈾C(jī)的供氣量來調(diào)節(jié)燃?xì)鈾C(jī)熱泵的轉(zhuǎn)速，以實現(xiàn)部分負(fù)荷下 燃?xì)鈾C(jī)熱泵供熱能力的調(diào)節(jié)。需要指出的是，燃?xì)鈾C(jī)熱泵的速度調(diào)節(jié)是有限制的， 并不能任意調(diào)節(jié)，這與發(fā)動機(jī)和壓縮機(jī)的工作特性有關(guān)。實驗得到的發(fā)動機(jī)速度-轉(zhuǎn)矩特性曲線，即發(fā)動機(jī)的外特性曲線，和計算得到 壓縮機(jī)的速度-轉(zhuǎn)矩特性曲線。圖中實線表示發(fā)動機(jī)在不同轉(zhuǎn)速下能提供的最大轉(zhuǎn) 矩，而虛線表示負(fù)荷變動時壓縮機(jī)正常工作需要的轉(zhuǎn)矩。從圖中看出，當(dāng)發(fā)動機(jī) 轉(zhuǎn)速低于1200r/min時，發(fā)動機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩已不足于提供壓縮機(jī)所需的轉(zhuǎn)矩，此 時燃?xì)鈾C(jī)熱泵已無法正

7、常工作。因此，實際運用中，發(fā)動機(jī)存在一個最小穩(wěn)定轉(zhuǎn) 速，燃?xì)鈾C(jī)熱泵通過轉(zhuǎn)速進(jìn)行能量調(diào)節(jié)時，轉(zhuǎn)速不能低于這一最小穩(wěn)定轉(zhuǎn)速。根 據(jù)這一情況，為保證機(jī)組的穩(wěn)定性，本文計算中最小穩(wěn)定轉(zhuǎn)速取1400r/min，而 低于這一轉(zhuǎn)速時采用壓縮機(jī)卸缸的辦法進(jìn)行壓縮機(jī)能量調(diào)節(jié)。不同室外溫度下的燃?xì)鈾C(jī)熱泵熱負(fù)荷、供熱量、發(fā)動機(jī)的余熱量、系統(tǒng)一次能耗 的變化關(guān)系。圖8表示一次能利用率的變化規(guī)律，其中一次能源利用率PER的 定義為系統(tǒng)實際所獲得的熱量與系統(tǒng)消耗一次能的比值燃?xì)鈾C(jī)熱泵供熱量中，發(fā)動機(jī)的廢熱占相當(dāng)大的份額(約占總供熱量的1/ 3)。因此，即使在溫度很低的情況下，燃?xì)鈾C(jī)熱泵仍能滿足供熱要求，不會出 現(xiàn)供熱量不

8、足的情況。廢熱量的大小同發(fā)動機(jī)的負(fù)荷和工作狀態(tài)很有關(guān)系。由于發(fā)動機(jī)存在最小穩(wěn)定轉(zhuǎn)速問題，燃?xì)鈾C(jī)熱泵在室外溫度高于2C時出 現(xiàn)了供熱量和熱負(fù)荷不能匹配的現(xiàn)象。這時，發(fā)動機(jī)已無法通過轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)系統(tǒng) 的供熱量。計算表明，熱負(fù)荷率較高時，燃?xì)鈾C(jī)熱泵具備較好的負(fù)荷調(diào)節(jié)特性， 供熱量和熱負(fù)荷能較好匹配，系統(tǒng)也有較高的一次能利用率。但隨著負(fù)荷率的降 低，發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速被限制在最小轉(zhuǎn)速下運行，系統(tǒng)的一部分供熱量被浪費，一次能 利用率降低。在負(fù)荷率較低時，采用的壓縮機(jī)卸缸的辦法進(jìn)行能量調(diào)節(jié)對燃?xì)鈾C(jī)熱泵能 耗的改善不明顯。從本文的計算結(jié)果來看，采用壓縮機(jī)卸缸的能量調(diào)節(jié)方式后， 一定程度上克服了能耗上升的趨勢。進(jìn)一步分

9、析表明，能耗不能降低的原因仍然 是因為轉(zhuǎn)速被穩(wěn)定在最低轉(zhuǎn)速下運行所致。因此在部分負(fù)荷較低的情況下，燃?xì)?機(jī)熱泵的一次能源利用率較低。為使機(jī)組在低負(fù)荷下節(jié)能，采用啟/?？刂品绞竭M(jìn) 行能量調(diào)節(jié)仍然非常必要。3.3燃?xì)鈾C(jī)熱泵供暖的季節(jié)能耗及運行費用分析比較若考慮各個溫度下空調(diào)運行的累積時間，可以計算出燃?xì)鈾C(jī)熱泵冬季運行時 的能耗。根據(jù)上海地區(qū)空調(diào)運行期間室外溫度頻率表5計算的燃?xì)鈾C(jī)熱泵在冬季 各個溫度下的運行能耗。可以看出能耗較高的點集中在室外溫度為510C的區(qū) 域，這是因為這個溫度區(qū)域空調(diào)運行小時數(shù)很多。將各個溫度下的能耗值累加起 來，可得到整個供暖季節(jié)燃?xì)鈾C(jī)熱泵的能耗量。燃?xì)鈾C(jī)熱泵能耗計算的另一

10、目的是考察燃?xì)鈾C(jī)熱泵運行的經(jīng)濟(jì)性。影響燃?xì)?機(jī)熱泵運行費用的因素不僅是該地區(qū)的氣候條件，更重要的是當(dāng)?shù)氐哪茉磧r格因 素。目前上海地區(qū)能源價格條件下對燃?xì)鈾C(jī)熱泵同變頻調(diào)節(jié)方式的電驅(qū)動熱泵運 行費用比較分析。從比較結(jié)果可以看出，燃?xì)鈾C(jī)熱泵在低溫下的運行費用明顯低 于電動熱泵，在室外溫度較高的情況下燃?xì)鈾C(jī)熱泵稍差于電動熱泵，這主要是因 為本文中采用的燃?xì)鈾C(jī)在部分負(fù)荷較低時調(diào)節(jié)性能較差所致。對于整個供暖季節(jié)， 燃?xì)鈾C(jī)熱泵的運行費用要比電動熱泵的運行費用節(jié)約16.8 %。4結(jié)論(1 )通過天然氣發(fā)動機(jī)余熱實驗以及整個系統(tǒng)的計算分析可知，發(fā)動機(jī)余熱 在燃?xì)鈾C(jī)熱泵系統(tǒng)供熱量中占相當(dāng)大的份額。發(fā)動機(jī)的余熱使得燃?xì)鈾C(jī)熱泵在低 溫下有良好的供熱能力，且余熱對系統(tǒng)供熱性能有較大的影響。盡管燃?xì)獍l(fā)動機(jī)具備調(diào)速機(jī)構(gòu)，但要維持發(fā)動機(jī)的穩(wěn)定性，發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn) 速不能太低。這一特點限制了