LNG槽車儲罐絕熱結構及施工方法設計

1、 中國石油大學（北京）本科生畢業(yè)設計 第 PAGE V頁LNG槽車儲罐絕熱結構及施工方法設計摘要隨著液化化天然氣氣（LNNG）技技術的迅迅速發(fā)展展，LNNG槽車車得到廣廣泛的應應用。本本文對有有效容積積為400m3的槽車車儲罐絕絕熱結構構進行了了設計。在詳細細分析LLNG槽槽車儲罐罐絕熱方方式的基基礎上，提出槽槽車儲罐罐適宜的的絕熱方方式，并并進行了了絕熱傳傳熱計算算。針對對高真空空多層絕絕熱結構構設計了了一套纏纏繞施工工方案，最后，對施工工方法進進行了詳詳細的說說明。關鍵詞：液化天天然氣；槽車儲儲罐；絕絕熱；施施工DesiignoofThhermmal Inssulaatioon aand

2、Wraappiing Proocesss oof Tannk ffor LNGG Rooad TannkerrAbsttracctAs tthe rappid devveloopmeent of LNGG, LLNG tannkerrs wweree wiidelly aapplliedd. TThe inssulaatioon sstruuctuure of thee taank vollumee 40m3 foor LLNG roaad ttankker wass deesiggnedd. BBasee onn thhe aanallysiis oof ssomee kiindss off

3、 thhermmal inssulaatioon, higgh vvacuuummmulttilaayerrs ttherrmall innsullatiion wass seelecctedd annd ccalcculaatedd. TThenn, aa seet oof ttechhnollogyy scchemme tto wwrapp thhe iinsuulattionn laayerrs wwas preesenntedd. TThe skeetchh off thhe ttechhnollogyy scchemme wwas draawn andd thhe ooperrati

4、ion wass inntrooducced in thiis ppapeer. Key worrds: LNNG; Tankker; Theermaal IInsuulattionn; Wrrap目錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc170050270 第1章緒緒論1 HYPERLINK l _1.11概論 1.1概論1 HYPERLINK l _1.11.1天天然氣 1.1.11天然氣氣1 HYPERLINK l _1.11.2液液化天然然氣_1 1.1.22液化天天然氣11 HYPERLINK l _1.22低溫容容器 1.22低溫容容器3 HYPERLIN

5、K l _1.33_LNNG車運運發(fā)展趨趨勢 1.3LNGG車運發(fā)發(fā)展趨勢勢4 HYPERLINK l _1.44_本論論文主要要研究內(nèi)內(nèi)容 1.4本論文文主要研研究內(nèi)容容4 HYPERLINK l _第2章_LNG槽車儲罐的絕熱方式 第2章 LNGG槽車儲儲罐的絕絕熱方式式6 HYPERLINK l _2.11低溫絕絕熱的類類型 2.11 低溫溫絕熱的的類型66 HYPERLINK l _2.22_高真真空多層層絕熱優(yōu)優(yōu)勢 2.22 高真真空多層層絕熱優(yōu)優(yōu)勢7 HYPERLINK l _第3章_高真空多層絕熱傳熱機理及影響因素 第3章高高真空多多層絕熱熱傳熱機機理及影影響因素素8 HYPER

6、LINK l _3.11高真空空多層絕絕熱傳熱熱機理 3.1 高高真空多多層絕熱熱傳熱機機理8 HYPERLINK l _3.11.1高高真空多多層絕熱熱中的輻輻射傳熱熱 3.1.11高真空空多層絕絕熱中的的輻射傳傳熱8 HYPERLINK l _3.11.2高高真空多多層絕熱熱中的固固體導熱熱3.11.2高真真空多層層絕熱中中的固體體導熱99 HYPERLINK l _3.11.3_高真空空多層絕絕熱中的的殘余氣氣體導熱熱 3.1.33高真空空多層絕絕熱中的的殘余氣氣體導熱熱10 HYPERLINK l _3.22高真空空多層絕絕熱的影影響因素素 3.2 高高真空多多層絕熱熱的影響響因素11

7、2 HYPERLINK l _3.22.1不不同絕熱熱材料對對絕熱效效果的影影響 3.2.1 不同同絕熱材材料對絕絕熱效果果影響112 HYPERLINK l _3.22.2_通過提提高層間間真空度度改善絕絕熱效果果 3.2.2 通過提提高層間間真空度度改善絕絕熱效果果13 HYPERLINK l _3.22.3_多層反反射屏的的層數(shù)及及密度對對絕熱效效果的影影響 3.2.3 多層層反射屏屏的層數(shù)數(shù)及密度度對絕熱熱效果影影響16 HYPERLINK l _3.22.4_層間壓壓緊力對對于絕熱熱效果的的影響 3.2.44層間壓壓緊力對對絕熱效效果的影影響16 HYPERLINK l _第4章_高

8、真空多層絕熱傳熱計算 第4章高高真空多多層絕熱熱傳熱計計算17 HYPERLINK l _4.11_400m3槽槽車儲罐罐計算參參數(shù) 4.11 400m3槽車儲儲罐計算算參數(shù)117 HYPERLINK l _4.22支撐構構件漏熱熱量的計計算 4.22 支撐撐構件漏漏熱量的的計算117 HYPERLINK l _4.33絕熱體體漏熱量量的計算算 4.2 絕絕熱體漏漏熱量的的計算119 HYPERLINK l _4.44絕熱層層厚度的的計算 4.3 絕絕熱層厚厚度的計計算199 HYPERLINK l _第5章_多層絕熱結構施工方法設計 第5章多多層絕熱熱結構施施工方法法21 HYPERLINK

9、 l _5.11施工工工藝設備備初步設設計 5.11施工工工藝設備備初步設設計21 HYPERLINK l _5.11.1主主要設備備 5.1.11主要設設備21 HYPERLINK l _5.11.2附附件 5.1.2附件件21 HYPERLINK l _5.22施工前前的準備備工作 5.2施工前前的準備備工作221 HYPERLINK l _5.22.1衛(wèi)衛(wèi)生要求求初步設設計 5.2.1衛(wèi)生生要求初初步設計計21HYPERLINK l _5.22.2絕絕熱材料料的選擇擇5.2.2絕熱熱材料的選擇擇22 HYPERLINK l _5.22.3鋁鋁箔處理理 5.2.33鋁箔的的處理222 HY

10、PERLINK l _5.22.4玻玻璃絲布布處理 5.2.44玻璃絲絲布的處處理22 HYPERLINK l _5.22.5分分子篩的的選擇及及處理 5.2.55分子篩篩的選擇擇及處理理22 HYPERLINK l _5.33_多層層絕熱結結構纏繞繞施工方方案 5.3多層絕絕熱纏繞繞施工方方案23 HYPERLINK l _5.33.1固固定罐體體 5.3.11固定罐罐體23 HYPERLINK l _5.33.2纏纏繞過程程 5.3.2纏纏繞過程程23 HYPERLINK l _5.44_層密密度的控控制 5.4層密度度的控制制23 HYPERLINK l _5.55纏繞過過程中的的注意事

11、事項 5.5纏繞過過程中的的注意事事項24HYPERLINK l _第6章_結論第6章結結論25 HYPERLINK l _致謝 致謝266 HYPERLINK l _參考文獻 參考文獻獻27附文（外外文翻譯譯原文及及中文譯譯文）第1章 緒論 第 PAGE 6頁第1章 緒論1.1概概論目前，國國內(nèi)外天天然氣的的需求空空前增長長，但國內(nèi)內(nèi)外天然然氣資源源與用戶戶分布極極不均衡衡。世界界上已探探明的天天然氣儲儲量大多多位于俄俄羅斯境境內(nèi)的西西伯利亞亞西部與與波斯灣灣，中國國天然氣氣資源則則多分布布在中西西部地區(qū)區(qū)，很多多天然氣氣用戶市市場卻嚴嚴重缺乏乏資源供供應，要合理理利用天天然氣資資源，首首先

12、必須須根本解解決利用用與運輸輸之間的的矛盾。1.1.1天然然氣天然氣與與煤炭，石油并并稱目前前世界一一次能源源的三大大支柱。天然氣氣的蘊藏藏量和開開采量都都很大，天然氣氣的基本本成分是是甲烷。天然氣氣除了是是一種廉廉價的化化工原料料之外，還是一一種清潔潔能源，主要作作為燃料料使用。由于天天然氣的的熱值高高，燃燒產(chǎn)產(chǎn)物對環(huán)環(huán)境污染染少，是一種種公認的的優(yōu)質(zhì)清清潔燃料料。隨著世界界經(jīng)濟的的發(fā)展，石油危危機的沖沖擊和煤煤、石油油所帶來來的環(huán)境境污染問問題日益益嚴重，使能源源結構逐逐步發(fā)生生變化，天然氣氣的消費費量急劇劇增長。天然氣氣用于聯(lián)聯(lián)合發(fā)電電、供冷冷和供熱熱、燃料料電池等等方面都都具有十十分誘

13、人人的前途途，發(fā)達達國家都都在競相相進行應應用開發(fā)發(fā)。我國國的天然然氣資源源比較豐豐富，據(jù)據(jù)不完全全統(tǒng)計，資源量量約為33.810133m3。近年年來，我我國在勘勘探、開開發(fā)和利利用方面面均有較較大的進進展。1.1.2液化化天然氣氣1 液化天然然氣（lliquuefiied natturaal ggas，簡稱LNNG），是指指天然氣氣原料經(jīng)經(jīng)過預處處理，脫脫除其中中的雜質(zhì)質(zhì)后，再再通過低低溫冷凍凍工藝在在-1662下形成成的低溫溫液體混混合物。不同LNNG工廠廠生產(chǎn)的的產(chǎn)品組組成不同同，這主主要取決決于生產(chǎn)產(chǎn)工藝和和氣源氣氣組成。按照歐歐洲標準準EN111600的規(guī)定定，LNNG的甲甲烷含量量

14、應高于于75%，氮含含量應低低于5%。一般商業(yè)業(yè)LNGG產(chǎn)品的的組成如如表1-1所示示。由表表1-11可見，LNGG的主要要成分為為甲烷，其中還還有少量量的乙烷烷、丙烷烷、丁烷烷及N22等惰性性組分。表1-11 商商業(yè)LNNG的基基本組成成組分/%組分/%甲烷92998丁烷04乙烷16其他烴類類化合物物01丙烷14惰性成分分03LNG的的性質(zhì)隨隨組分的的變化而而略有不不同，一一般商業(yè)業(yè)LNGG的基本本性質(zhì)為為：在-1622與0.11MPaa下，LNNG為無無色無味味的液體體，其密密度約為為4300kg/m3，燃點點為6550，熱值值一般為為37.62MMJ/mm3,在-1162時的汽汽化潛熱熱

15、約為5510kkJ/kkg，爆爆炸極限限為5%155%，壓壓縮系數(shù)數(shù)為0.74000.8200。LNG的的主要優(yōu)優(yōu)點表現(xiàn)現(xiàn)在以下下方面。安全可靠靠 LLNG的的燃點比比汽油高高2300，比柴柴油更高高；LNNG爆炸炸極限比比汽油高高2.554.77倍；LNNG的相相對密度度為0.47左左右，汽汽油為00.7左左右，它它比空氣氣輕，即即使稍有有泄露，也將迅迅速揮發(fā)發(fā)擴散，不至于于自然爆爆炸或形形成遇火火爆炸的的極限濃濃度。因因此，LLNG是是一種安安全的能能源。清潔環(huán)保保 天天然氣在在液化前前必須經(jīng)經(jīng)過嚴格格的預凈凈化，因因而LNNG中的的雜質(zhì)含含量較低低。根據(jù)據(jù)取樣分分析對比比，LNNG作為為

16、汽車燃燃料，比比汽油、柴油的的綜合排排放量降降低約885%左左右，其其中COO排放減減少977%、NNOx減少330%40%、COO2減少990%、微粒排排放減少少40%、噪聲聲減少440%，而且無無鉛、苯苯等致癌癌物質(zhì)，基本不不含硫化化物，環(huán)環(huán)保性能能非常優(yōu)優(yōu)越。因因此，LLNG是是一種潔潔凈的能能源。便于輸送送和儲存存 通通常的液液化天然然氣多儲儲存在溫溫度為1112KK、壓力力為0.1MPPa左右右的低溫溫儲罐內(nèi)內(nèi)，其密密度為標準狀狀態(tài)下甲甲烷的6600多多倍，體積積能量密密度為汽汽油的772%，十分有有利于輸輸送和儲儲存?？勺鲀?yōu)質(zhì)質(zhì)的車用用燃料 天然然氣的辛辛烷值高高, 抗爆爆性好,

17、燃燒燒完全, 污染染小, 與壓縮縮天然氣氣相比, LNNG儲存存效率高高, 自重重輕且建建站不受受供氣管管網(wǎng)的限限制。便于供氣氣負荷的的調(diào)節(jié) 對于于定期或或不定期期的供氣氣不平衡衡, LNNG儲罐罐能很好好地起到到削峰填填谷的調(diào)調(diào)節(jié)作用用。1.2低低溫容器器低溫技術術是199世紀末末在液態(tài)態(tài)空氣工工業(yè)上發(fā)發(fā)展起來來的，隨隨著科學學的進步步，在近近30年年中得到到了廣泛泛的應用用。低溫溫容器是是低溫工工業(yè)過程程中的關關鍵設備備，其特點是是很容易產(chǎn)產(chǎn)生低溫溫脆性破破壞。低低溫脆斷斷是在沒沒有預兆兆的情況況下突然然發(fā)生的的，危害害性很大大，因此此在選材材、試驗驗方法和和制造等等方面均均要采取取措施，

18、防止低低溫脆斷斷事故的的發(fā)生。對于深深低溫下下運行的的容器，還必須須有良好好的低溫溫絕熱結結構和密密封結構構。壓力容器器的低溫溫界限，目前世世界各個個國家壓壓力容器器常規(guī)設設計規(guī)范范對低溫溫壓力容容器劃分分的溫度度界限各各不相同同。溫度度界線是是各個國國家根據(jù)據(jù)本國在在壓力容容器方面面的經(jīng)驗驗，人為為劃分開開的。具具體劃分分見下表表：表1-22各國規(guī)規(guī)范的低低溫界線線國家美國德國日本英國中國規(guī)范名稱稱ASMEE1AD規(guī)范范JIS B82207BS55500GB 1150低溫界限限-300-100-1000-1001.3LLNG車車運發(fā)展展趨勢LNG的的主要成成分是甲甲烷,甲烷的的正常沸沸點為-

19、1622 ,故儲運運LNGG均應采采用低溫溫絕熱結結構,屬于低低溫液體體儲運設設備。液液化天然然氣輸運運容器根根據(jù)用途途不同可可分為三三類：LNGG罐式集集裝箱；LNGG罐車, 包括掛掛車和半半掛車；LNGG車載儲儲氣瓶。三種LLNG輸輸運容器器的性能能比較見見下表。我國的LLNG運運輸工具具目前主主要采用用LNGG罐車，容積為為25 mm345mm3，車型型均為半半掛式運運輸罐車車。22表1-33LNNG輸運運容器產(chǎn)產(chǎn)品種類類與特點點LNG罐罐式集裝裝箱LNG罐罐車LNG車車載儲氣氣瓶用途船只、鐵鐵路、公公路運轉轉LNGG，也可可兼做小小型固定定儲罐用用公路轉運運LNGGLNG汽汽車用燃燃料

20、箱規(guī)格或容容積范圍圍20、440、443英尺尺三種301120mm30.6mm3以下主導的絕絕熱方式式高真空多多層絕熱熱為主真空纖維維絕熱高真空多多層絕熱熱高真空多多層絕熱熱工作壓力力國際市場場價格15225萬美美元15330萬美美元50000美元左左右隨著許多多國家加加速天然然氣汽車車工業(yè)發(fā)發(fā)展計劃劃的實施施，未來LNNG汽車車的數(shù)量量將會大大幅度增增長，LNGG燃料加加注站等等基礎設設施的大大力發(fā)展展為重型型車輛使使用LNNG燃料料創(chuàng)造了了條件。由于汽車車的耗油油量并不不隨載重重量的增增加而成成比例地地增加，汽車列列車的耗耗油量與與同功率率的單車車相比增增加不多多，因此單單掛車LLNG罐罐

21、車的噸噸公里成成本遠小小于單車車，LNGG罐車向向大型化化、列車車化發(fā)展展是必然然趨勢。1.4 本論文文主要研研究內(nèi)容容根據(jù)LNNG槽車車儲罐的的初始設設計條件件，分析析粉末絕絕熱、纖纖維絕熱熱、真空空多層絕絕熱等常常用的隔隔熱結構構，在此此基礎上上提出LNNG槽車車儲罐適適宜的絕絕熱形式式。然后根據(jù)據(jù)擬定的的儲罐的的絕熱結結構，進行結結構設計計并計算算絕熱層層厚度。設計一一套高真真空多層層絕熱結結構纏繞繞施工方方案，并對施施工工藝藝設備進進行初步步設計。 第2章 LNG槽車儲罐的絕熱形式 第 PAGE 11頁第2章 LNGG槽車儲儲罐的絕絕熱方式式2.1低低溫絕熱熱的類型型低溫絕熱熱的目的的

22、是采用用各種不不同的絕絕熱類型型與結構構, 將通通過對流流、傳導導和輻射射等途徑徑傳遞給給低溫體體系的熱熱量減少少到盡可可能低的的程度, 以維維持低溫溫系統(tǒng)正正常工作作。目前前, 常用用的低溫溫絕熱有有如下類類型: 堆積絕絕熱、高高真空絕絕熱、真真空粉末末(纖維) 絕熱、高真空空多層絕絕熱(含多屏屏絕熱) , 它們的的原理、性能見見表2-1。表2-11各種低低溫絕熱熱類型的的原理、性能3序號類型原理性能W/ (mmK)1堆積絕熱熱利用熱導導率小的的材料包包覆在被被絕熱體體的表面面上達到到絕熱目目的。纖維類00.033500.055粉末類00.011850.0064泡沫類00.022800.06

23、642高真空絕絕熱絕熱空間間抽成高高真空后后消除氣氣體對流流傳熱和和大幅度度減少氣氣體導熱熱。殘余氣體體導熱量量約為00.10.22W/mm2（3000K77KK）3真空粉末末（纖維維）絕熱熱利用熱導導率很低低的粉末末或纖維維充填在在不高的的真空下下，即可可消除氣氣體對流流傳熱。10-33100-24高真空多多層絕熱熱利用在真真空下氣氣體傳熱熱甚低的的情況下下，采用用多層反反射屏減減少輻射射傳熱，達到高高效絕熱熱的目的的。10-55100-6堆積絕熱熱：也就就是非真真空絕熱熱，即在需需要絕熱熱的表面面上裝填填或包覆覆一定厚厚度的絕絕熱材料料以達到到絕熱的的目的，常用于于管道及及大型貯貯罐，常用

24、的的絕熱材材料有珠珠光砂、玻璃棉棉、泡沫沫玻璃及及泡沫塑塑料等。堆積絕絕熱的絕絕熱效果果較差。高真空絕絕熱：即單純純真空絕絕熱，一般要要求在絕絕熱空間間保持11.333Pa以下下壓強的的真空度度，這樣樣就可以以消除氣氣體對流流傳熱和和絕大部部分的殘殘余氣體體導熱，以達到到良好的的絕熱效效果。由由于高真真空絕熱熱空間高高真空度度的獲得得與保持持比較困困難，一一般在大大型裝置置中很少少應用。真空粉末末（纖維維）絕熱熱：真空空粉末絕絕熱和真真空纖維維絕熱均均屬于真真空多孔孔絕熱，是在絕絕熱空間間充填多多孔性絕絕熱材料料(粉末或或纖維) ，再再將絕熱熱空間抽抽至一定定真空度度的絕熱熱型式。只要在在不高

25、的的真空度度下，就就可以消消除粉末末絕熱介介質(zhì)間的的氣體對對流換熱熱，從而而大大減減少高真真空度獲獲得與保保持的困困難。由由于此類類絕熱的的熱導率率只有堆堆積絕熱熱的幾十十分之一一，且真真空度要要求不高高，夾層層壓力為為110 Pa 左右,故在低低溫技術術中得到到大量應應用。絕絕熱材料料多用珠珠光砂、玻璃棉棉、氣凝凝膠等。高真空多多層絕熱熱：又稱多多層絕熱熱，它是一一種在絕絕熱空間間中安置置許多層層平行于于冷壁的的輻射屏屏以大幅幅度減少少輻射熱熱而達到到高效絕絕熱的結結構，為目前前絕熱效效果最好好的一種種絕熱形形式，其在低低溫技術術中獲得得了廣泛泛的應用用。其中中的反射射屏材料料為金屬屬箔(如

26、鋁箔箔、銅箔箔、金箔箔等) ，間隔材材料多為為無堿玻玻璃布、纖維紙紙、填碳碳紙等。對于多多層絕熱熱的組合合，目前使使用最多多的是鋁鋁箔與纖纖維紙的的組合。2.2 高真空空多層絕絕熱優(yōu)勢勢國內(nèi)在低低溫液體體槽車的的研制上上起步較較晚，目前國國內(nèi)多數(shù)數(shù)廠家的的低溫液液體槽車車采用的的是真空空粉末絕絕熱或真真空纖維維絕熱，也有部部分廠家家采用高高真空多多層絕熱熱。而在在發(fā)達國國家已經(jīng)經(jīng)普遍使使用高真真空多層層絕熱槽槽車。真空粉末末絕熱在在絕熱空空間充填填多孔性性絕熱材材料，對真空空度的要要求不高高。與之之相比，高真空空多層絕絕熱由多多層反射射材料和和間隔物物交替纏纏繞而成成，夾層抽抽成高真真空，反射

27、材材料通常常采用鋁鋁箔或鍍鍍鋁滌綸綸薄膜，間隔物物一般采采用玻璃璃纖維紙紙、植物物纖維紙紙或尼龍龍網(wǎng)。由由于高真真空多層層絕熱能能有效地地抑制熱熱輻射的的作用，因此具具有優(yōu)良良的絕熱熱性能。表2-2簡單單列出了了在相同同的邊界界溫度條條件下(80KK、3000K) 兩種絕絕熱型式式的主要要技術參參數(shù)44。可可以看出出，高真空空多層絕絕熱結構構的絕熱熱性能要要明顯優(yōu)優(yōu)于真空空粉末絕絕熱。表2-22 真空空粉末絕絕熱與高高真空多多層絕熱熱主要技技術參數(shù)數(shù)的比較較絕熱形式式絕熱材料料表觀熱導導率（m W/ mK）夾層真空空度/PPa真空粉末末絕熱珍珠巖粉粉末，128kkg/mm3(1990K)1.5

28、10-11高真空多多層絕熱熱MLI，鍍鋁薄薄膜，550層0.0665100-3與真空粉粉末絕熱熱相比，高真空空多層絕絕熱主要要具有以以下優(yōu)勢勢：（1）夾夾層厚度度小 高真空空多層絕絕熱的夾夾層厚度度較小，當外形形尺寸相相同時，則有更更大的裝裝載容積積；以220英寸寸ISOO罐式集集裝箱為為例，若若用真空空粉末絕絕熱，則則夾層厚厚度為2200mmm，有效容容積僅為為13mm3，而采采用高真真空多層層絕熱時時，夾層層厚度僅僅為800mm，罐箱的的有效容容積可達達到188m3，相差差27%以以上。（2）質(zhì)質(zhì)量輕 采用用高真空空多層絕絕熱方式式可使輸輸運容器器的空載載質(zhì)量大大大減輕輕、運輸輸效率提提高

29、、儲儲能密度度增大、LNGG運輸成成本降低低。對于于有效容容積200m3左右的的輸運容容器，采采用高真真空多層層絕熱可可使空載載質(zhì)量減減少15000kg以以上。（3）防防震性能能好 采用高高真空多多層絕熱熱方式可可避免因因容器運運輸過程程中震動動而引起起絕熱材材料沉降降，確保保絕熱效效果。當當然，用用真空纖纖維絕熱熱（超細細玻璃棉棉包扎）也可避避免這一一問題。（4）制制作工藝藝與成本本相當 目前前，高真真空多層層絕熱低低溫容器器的制作作工藝與與制作安安裝、制制作成本本與制造造周期與與真空粉粉末絕熱熱低溫容容器已趨趨于一致致。綜合以上上考慮，本文所所設計的的槽車儲儲罐采取取高真空空多層絕熱熱的形

30、式式。 第5章 多層絕熱結構施工方法 第 PAGE 32頁第3章高高真空多多層絕熱熱傳熱機機理及影影響因素素3.1高高真空多多層絕熱熱傳熱機機理高真空多多層絕熱熱中存在在三種傳傳熱形式式：輻射射傳熱、層與層層之間的的固體導導熱、層層間剩余余氣體導導熱。3.1.1高真真空多層層絕熱中中的輻射射傳熱多層絕熱熱系統(tǒng)輻輻射屏采采用鋁箔箔或鍍鋁鋁的聚酯酯薄膜，間隔物物采用非非金屬材材料，影影響輻射射傳熱的的主要因因素有材材料的發(fā)發(fā)射率、吸收系系數(shù)、散散射系數(shù)數(shù)和厚度度等。金屬表面面的輻射射性能具具有明顯顯的尺寸寸效應，這是因因為兩個個因素的的影響。其一是是金屬薄薄膜的厚厚度與電電子平均均自由程程的比值值

31、。隨著著溫度的的降低，金屬電電子的平平均自由由程增大大，當大大于金屬屬薄膜的的厚度時時，就會會發(fā)生輻輻射波的的穿透，導致發(fā)發(fā)射率增增大；其其二是低低溫下金金屬表面面的反常常集膚效效應。間隔隔物的作作用在于于它的隔隔熱作用用和對輻輻射波的的吸收和和散射。通過固固體傳導導的熱阻阻可以認認為是間間隔層到到發(fā)射屏屏界面上上的熱阻阻和間隔隔層本身身的熱阻阻之和。其中間間隔物和和反射屏屏之間的的熱阻起起主導作作用。因因此，應應減少間間隔物與與反射屏屏的接觸觸面積，而不是是增大間間隔物的的厚度。另外間間隔物也也可以衰衰減輻射射熱流。多層絕熱熱的輻射射傳熱比比熱流由由下式表表示： （11-1）式中：輻射屏屏兩

32、面的的發(fā)射率率；間隔物物厚度；黑體輻輻射系數(shù)數(shù)，為；吸收系系數(shù)；散射系系數(shù)；輻射屏屏溫度。如果多層層絕熱中中沒有間間隔材料料或者將將輻射屏屏傳導和和間隔物物對輻射射的衰減減略去不不計，并并令，則則（1-1）變變?yōu)槭街校憾鄬咏^絕熱的層層密度；輻射層層數(shù)；多層的的厚度。由上式可可知，輻輻射傳熱熱反比于于層密度度。多層層絕熱的的比熱流流在某種種程度上上可以通通過增大大層密度度來減少少，但是是應注意意層密度度過大會會增大間間隔物的的導熱。3.1.2高真真空多層層絕熱中中的固體體導熱常用的多多層材料料通常是是由高反反射率、低發(fā)射射率的發(fā)發(fā)射層和和熱導率率小的間間隔物組組成。因因此，在在多層絕絕熱中，通過

33、固固體傳熱熱的熱阻阻可以認認為是間間隔層與與發(fā)射層層之間的的接觸熱熱阻以及及間隔層層本身的的熱阻之之和。所所以，為為了減少少固體導導熱，首首先應使使間隔物物與反射射屏的接接觸面積積盡可能能的小，其次，是用熱熱導率較較小的材材料來當當作間隔隔物。為了減少少間隔物物與屏的的接觸面面積，人人們想了了很多方方法，如如將多層層材料做做成褶皺皺，或在在絕熱材材料表面面顆?；?，這樣樣就可以以把層與與層之間間直接的的面接觸觸變?yōu)榫€線接觸或或點接觸觸，以增增大接觸觸熱阻。同時包包纏時要要保證合合適的松松緊度以以及合適適的層密密度，這這些因素素都會對對固體導導熱有很很大影響響。選擇導熱熱系數(shù)小小的材料料作為間間

34、隔物也也很重要要。目前前主要的的間隔物物有玻璃璃纖維、二氧化化碳纖維維、碳纖纖維、滌滌綸薄膜膜、尼龍龍網(wǎng)等。這些材材料常和和反射材材料一起起構成多多層絕熱熱結構。層密度對對固體導導熱有很很大的影影響。當當每一單單位厚度度絕熱材材料中的的層數(shù)增增加時，輻射傳傳熱將減減少，輻輻射傳熱熱的當量量熱導率率隨層密密度的增增大而降降低。但但是，固固體導熱熱將增加加，固體體導熱的的當量熱熱導率隨隨層密度度的增加加而升高高。因此此在某一一層密度度（即最最佳層密密度）時時，總的的當量熱熱導率達達到最小小值。有有人對鋁鋁箔與玻玻璃纖維維紙的多多層絕熱熱的熱導導率與層層密度的的關系進進行研究究，結果果表明最最佳層密

35、密度約為為2040層層/cmm5。由于影響響高真空空多層絕絕熱中固固體導熱熱的因素素很多，而且很很多因素素都是難難用儀器器測出的的。所以以除了一一些表觀觀性公式式或一些些半經(jīng)驗驗公式之之外，目目前無一一個普遍遍適用于于各種絕絕熱結構構的公式式來計算算固體導導熱。但但是，目目前有大大量的實實驗結果果以及經(jīng)經(jīng)驗表明明，通過過固體導導熱的傳傳熱量大大約占整整個絕熱熱結構傳傳熱量的的5%3左右。3.1.3 高真真空多層層絕熱中中的殘余余氣體導導熱殘余氣體體導熱對對多層絕絕熱性能能的影響響可以從從兩個方方面來考考慮，其其一是表表觀真空空度，即即真空腔腔中的真真空測量量值對絕絕熱性能能的影響響；其二二是多

36、層層結構的的層間氣氣體壓力力對氣體體導熱的的影響。在60年年代中期期以前，人們以以為絕熱熱容器抽抽真空時時，多層層的層間間壓力和和和真空空腔中的的壓力是是相等的的，所以以在高真真空（110-22帕以下下）時氣氣體傳熱熱可忽略略不計，只考慮慮固體導導熱和輻輻射傳熱熱。但是是后來一一些研究究表明，多層絕絕熱中層層間氣體體壓力并并不等于于真空腔腔中的氣氣體壓力力。如前前所述，有人做做了多層層絕熱傳傳熱的傳傳熱量與與層數(shù)之之間關系系的實驗驗。結果果表明，多層絕絕熱的輻輻射屏數(shù)數(shù)不是越越多越好好，而是是有一最最佳層數(shù)數(shù)。當層層密度相相同時，熱流并并不隨層層數(shù)的增增多而單單調(diào)下降降，而是是某一層層數(shù)達到到

37、最低。然后，隨著層層數(shù)的繼繼續(xù)增加加，熱流流反而增增大了。這個結結構顯然然是與建建立在輻輻射傳熱熱占主要要優(yōu)勢基基礎上的的真空多多層絕熱熱的基本本理論相相違背。而且通通過前面面的分析析，在層層密度一一定的情情況下，層數(shù)的的增加不不可能使使輻射熱熱流和固固體導熱熱熱流增增加。所所以，只只可能是是多層中中殘余氣氣體壓力力的增大大導致了了當量熱熱導率的的增加，從而使使總熱流流增多。這是由由于多層層絕熱層層間存在在著很大大的抽氣氣阻力以以及材料料的不斷斷放氣，造成了了絕熱層層內(nèi)外的的壓力不不同。層層數(shù)越多多，層密密度越大大，抽氣氣阻力就就越大；表面積積越大，則放氣氣量也就就越大。因此在在多層中中便造成

38、成了中間間層壓力力最大的的壓力分分布。通常情況況下，層層間殘余余氣體的的運動的的平均自自由程要要比層間間隙大得得多。根根據(jù)文獻獻，空氣氣分子在在不同溫溫度和壓壓力下的的分子自自由程如如表3-1所式式。表3-11空氣分分子在不不同溫度度和壓力力下的分分子自由由程平均自由由程（ccm）溫度（KK）77K300KK壓力（PPa）10-22/3.510-110.6553.81/0.355由表可知知，空氣氣的分子子自由程程至少為為幾個毫毫米，有有的甚至至達到幾幾百毫米米。然而而層與層層之間的的間隙一一般小于于0.55mm。所以可可以認為為分子平平均自由由程遠大大于層間間距。因因此，殘殘余氣體體是靠其其分

39、子與與壁面碰碰撞而傳傳熱的。分子間間的相互互碰撞對對傳熱所所引起的的作用可可忽略不不計。3.2高高真空多多層絕熱熱的影響響因素多層絕熱熱材料由由兩類物物質(zhì)組成成：反射率率高、有有效輻射射率小的的屏材料料，如鋁箔箔、金箔箔或噴鋁鋁聚酯薄薄膜等；由熱導導率低和和低放氣氣率的材材料組成成的間隔隔物材料料，如玻璃璃纖維布布、纖維紙紙、尼龍龍網(wǎng)、絲絲網(wǎng)等。63.2.1不同同絕熱材材料對絕絕熱效果果的影響響不同多層層絕熱結結構及其其當量熱熱導率如如表3-2所示7。表3-22不同多多層絕熱熱結構及及其當量量熱導率率材料層數(shù)厚度/mmm冷面溫度度/熱面溫度度/當量熱導導率/（4.22kJ/mhK）雙面鍍鋁鋁滌

40、綸膜膜+KTT-2331尼龍龍網(wǎng)299.4-87.332.225.39910-4雙面鍍鋁鋁滌綸膜膜+敷料料紙289.5-77.127.555.02210-410厚雙雙面鍍鋁鋁滌綸膜膜，無間間隔342.9-82.127.661.81110-4GS-880302.7-1011.042.117.72210-4雙面鍍鋁鋁滌綸膜膜+填炭炭紙104.52.29910-4多層鋁膜膜+絲纖纖維20-1944.625.661.63310-4多層鋁膜膜+玻璃璃纖維20-1922.428.884.42210-4多層鋁膜膜+手工工填炭紙紙92.81.29910-410厚單單面鍍鋁鋁滌綸膜膜，無間間隔層302.224.

41、33120.92.89910-4由表3-2可見,反射材材料大多多采用高高反射率率的鍍鋁鋁薄膜等等，充分利利用其高高反射率率來減少少輻射傳傳熱。選擇導導熱系數(shù)數(shù)小的材材料作為為間隔物物也很重重要，目前主主要的間間隔物有有尼龍網(wǎng)網(wǎng)、玻璃璃纖維、二氧化化碳纖維維氈、碳碳纖維、滌綸薄薄膜、尼尼龍網(wǎng)等等, 這些些材料常常和反射射材料一一起構成成多層絕絕熱結構構。為了了進一步步提高絕絕熱效果果,多層反反射材料料間還可可以加入入像填炭炭紙之類類具有吸吸附性能能的材料料,使抽空空工藝得得以簡化化,絕熱效效果進一一步提高高。通過以上上分析，對本文文設計所所用到的的絕熱材材料進行行選擇。選擇絕絕熱材料料，既要要考

42、慮材材料的性性能是否否滿足設設備的運運行工藝藝要求, 又要要考慮絕絕熱工程程造價和和絕熱施施工工藝藝等諸方方面因素素。超低低溫保冷冷的選材材, 除要要了解絕絕熱材料料的耐低低溫性能能外, 一定要要對材料料提出抗抗水蒸氣氣滲透性性的要求求。對于于多層絕絕熱材料料的組合合, 目前前使用最最為理想想的是玻玻璃纖維維布或尼尼龍網(wǎng)布布與鋁箔箔交替重重疊纏繞繞和復合合材料自自身纏繞繞。玻璃璃纖維在在低溫下下的隔熱熱性能比比較好, 能有有效降低低絕熱層層導熱系系數(shù), 增大絕絕熱層內(nèi)內(nèi)各鋁屏屏間邊界界層的熱熱阻, 并有效效抗對流流給熱。所以，本文設設計的絕絕熱結構構采用的的絕熱材材料為00.022mm厚厚鋁箔

43、+0.0015mmm厚玻玻璃布。3.2.2通過過提高層層間真空空度改善善絕熱效效果多層絕熱熱中,層間氣氣體導熱熱占了傳傳熱量的的主要部部分,因此,要提高高絕熱效效果,必須減減少層間間氣體導導熱量。主要途途徑是通通過提高高真空度度來實現(xiàn)現(xiàn)的。但但多層絕絕熱中,腔內(nèi)真真空度并并不等于于層間真真空度,由于多多層絕熱熱層間存存在著很很大的抽抽氣阻力力以及材材料的不不斷放氣氣，造成成了絕熱熱層內(nèi)外外的壓力力不同，多層間間的真空空度遠比比腔內(nèi)真真空度低低8。因此此,提高層層間真空空度才是是解決殘殘余氣體體導熱的的根本途途徑。為了改善善絕熱效效果，提提高層間間真空度度，可以以采取很很多方法法：1、預先先在多

44、層層輻射屏屏上開孔孔或材料料印花或或褶皺化化，以增增大抽真真空的流流導，改改善透氣氣性，減減少抽氣氣阻力；2、為了了使氣體體分子易易于在層層間間隙隙中流動動，多層層纏繞不不能太緊緊，應采采用較薄薄的隔墊墊材料和和松軟的的多層纏纏繞結構構；3、對絕絕熱材料料進行烘烘烤，以以促使材材料所吸吸附的氣氣體脫附附出來，這樣可可以減少少在抽真真空時材材料放到到層間的的氣體量量9；4、在絕絕熱層內(nèi)內(nèi)用吸氣氣劑吸附附材料表表面放出出的氣體體，維持持內(nèi)部壓壓強小于于10-2Paa。這一一點可通通過在層層間放置置吸氣材材料來完完成，如如填炭碳紙，這樣填填炭紙中中的炭纖纖維可以以吸附絕絕熱材料料放出的的氣體,從而提

45、提高層間間真空度度，使材材料的當當量熱導導率有所所下降。表3-3給出了了加入填填炭紙前前后絕熱熱效果的的對比情情況。表3-33國外填填炭實驗驗結果試材層數(shù)厚度/mmm真空度/Pa比熱流/當量熱導導率/8.7鋁鋁箔+機機制填炭炭紙103.2440.00014448.7鋁鋁箔+烘烘烤過的的機制填填炭紙102.9880.000107708.7鋁鋁箔+機機制填炭炭紙+吸吸氣劑103.0550.0001288鋁箔+烘烘烤過機機制填炭炭紙+吸吸氣劑103.2440.0000777鋁箔+烘烘烤過機機制填炭炭紙+吸吸氣劑（只用機機械泵抽抽真空）103.2440.0000766鋁箔+驗驗貨標準準的玻璃璃纖維紙紙

46、102.8550.0002288鋁箔+烘烘烤過的的玻璃纖纖維紙102.0990.0001799鋁箔+驗驗貨標準準的尼龍龍網(wǎng)103.1110.0001311續(xù)表3-3試材層數(shù)厚度/mmm真空度/Pa比熱流/當量熱導導率/12鍍鉛鉛網(wǎng)+機機制填炭炭紙101.8442.1660.00031220.000215512鍍鋁鋁膜102.6770.0003055多層鋁膜膜+手工工填炭粉粉102.8000.00015多層鋁膜膜+烘烤烤過的手手工填分分子篩紙紙1030.00041多層鋁膜膜+烘烤烤過的機機制填氧氧化鋁紙紙1030.000353.2.3多層層反射屏屏的層數(shù)數(shù)及密度度對絕熱熱效果的的影響從理論上上講

47、,反射屏屏層數(shù)越越多,包的越越密,將使輻輻射傳熱熱下降,會提高高絕熱效效果。但但事實上上不是這這樣。由由于輻射射傳熱不不占傳熱熱的主要要部分，層數(shù)及及密度增增大會造造成抽真真空阻力力增大,從而造造成殘余余氣體導導熱加劇劇。層數(shù)數(shù)越多，層密度度越大，抽氣阻阻力就越越大；表表面積越越大，則則放氣量量也就越越大。因因此在多多層中便便造成了了中間層層壓力最最大的壓壓力分布布。同時包纏纏越密,層間接接觸面積積大,造成固固體導熱熱增加,都不利利于絕熱熱。當然然層數(shù)太太少也達達不到多多層絕熱熱的效果果。當總總層數(shù)在在10層左左右時,隨層數(shù)數(shù)的增加加,絕熱效效果是變變好的。一般來來說,11030層左左右是高高

48、真空多多層絕熱熱的最佳佳層數(shù)10。3.2.4 層間間壓緊力力對于絕絕熱效果果的影響響層間壓緊緊力越小小越有利利于絕熱熱,但壓緊緊力過小小會造成成多層屏屏變松脫脫落,失去絕絕熱作用用。故在在實際纏纏繞多層層屏時要要掌握好好力量。優(yōu)良的的多層絕絕熱應是是相當松松軟同時時又具有有較大的的纏繞牢牢固性,在振動動沖擊下下不會脫脫落。第4章 高真空空多層絕絕熱傳熱熱計算4.1440m3槽車儲儲罐計算算參數(shù)選取鋼板板作為儲儲罐壁的的材料，內(nèi)膽選選用標準準橢圓形形封頭,外膽選選用標準準碟形封封頭，本本儲罐采采取高真真空絕熱熱形式，這種絕絕熱方式式能有效效的減少少熱量的的滲入所所以大多多被選用用。儲罐罐的總漏漏

49、熱量主主要包括括多層絕絕熱體漏漏熱、接接管漏熱熱與支承承漏熱這這3 部分分，接管管漏熱忽忽略不計計，僅計計算支撐撐漏熱和和多層絕絕熱體漏漏熱。內(nèi)膽內(nèi)徑徑：D1=22000mmm；外膽內(nèi)徑徑：D2=24000mmm；內(nèi)封頭高高：L2=5500mm；內(nèi)封頭直直邊高度度：h=25mmm；儲罐內(nèi)膽膽容積：V=40m3；充裝率： ；內(nèi)外膽間間的支承承結構采采用玻璃璃鋼支承承元件，上下各44個支承承機構，下支撐撐為空心心，玻璃璃鋼圓環(huán)環(huán)外直徑D3=200mmm，內(nèi)直徑徑D4=1000mm；上支撐撐為實心心，外直直徑D5=100mmm；內(nèi)筒筒體體長：LL1=10mm；筒壁厚：mm。4.2支支撐構件件漏熱量量

50、的計算算玻璃鋼的的導熱系系數(shù)為：玻璃鋼支支撐構件熱熱傳導長長度：上支撐的的截面積積：下支撐的的截面積積：內(nèi)膽中液液化天然然氣的溫溫度：-1622外界大氣氣溫度：20根據(jù)圓筒筒壁熱傳傳導方程程求單個上支承漏漏熱量為為：上支承構構件的漏漏熱總量量：單個下支支承漏熱熱量為：下支承構構件的漏漏熱總量量：支承漏熱熱總量為：4.3絕絕熱體漏漏熱量的的計算此絕熱方方式采用用0.002mm厚鋁鋁箔+0.0115mmm厚玻璃璃布來進進行組合合。由于于槽車允允許的日日蒸發(fā)率率為0.2%，所以以以此來計計算絕熱熱體的漏漏熱量。 (55.9)式中，整體體漏熱量量，W；LNNG的汽汽化潛熱熱，；儲罐罐的容積積，；LNN

51、G密度度，充裝裝率，。所以，多層絕熱熱體的漏漏熱量：4.4絕絕熱層厚厚度的計計算絕熱層厚厚度計算算公式如如下:式中:多層層絕熱層層厚度mm ；多多層絕熱熱體的有有效熱導導率，；多層層絕熱體體的傳熱熱計算面面積，m2；傳熱熱溫差，K；通過過多層絕絕熱體的的漏熱量量,W。絕熱體的的有效熱熱導率：傳熱溫差差：內(nèi)筒筒體體內(nèi)表面面積積：查表得橢橢圓封頭頭內(nèi)表面面積積： 內(nèi)筒內(nèi)表表面積為為：所以，所選保溫溫材料的的層密度度為層/mmm，故，保溫溫層數(shù)為為： = 499.5 = 550層第5章多多層絕熱熱結構施施工方法法設計5.1施施工工藝藝設備初初步設計計5.1.1主要要設備纏繞裝置置是施工工時的主主要設

52、備備（示意意圖見CCAD圖圖），由由固定裝裝置，轉轉軸，電電動機和和皮帶輪輪組成。其中，固定裝裝置包括括輪子（可多向向轉動并并可固定定），支支架（采采用型號號為100/6.3(GGB97788-88)角鋼），銷子子。轉軸軸分為兩兩段，全全部位于于支架上上，一段段固定在在皮帶輪輪上，可可左右移移動。電電動機接接皮帶輪輪。所用用絕熱材材料為鋁鋁箔加玻玻璃布，每卷寬寬9000毫米，長1000米。5.1.2附件件1剪刀刀，一把把2針，線（玻玻璃纖維維絲）用用于分別別縫合鋁鋁箔與玻玻璃布3電吹吹風4卷尺尺5粘膠膠帶6記數(shù)數(shù)器（記記錄包扎扎層數(shù)）5.2施施工前的的準備工工作5.2.1衛(wèi)生生要求初初步設計計

53、真空絕熱熱空間的的“衛(wèi)生”程度直直接影響響到絕熱熱的效果果, 因此此, 施工工中應注注意如下下三個方方面：1.在多多層絕熱熱材料纏纏繞之前前, 對真真空絕熱熱空間所所有部件件與真空空夾層接接觸件均均應采用用四氟化化碳進行行嚴格的的去油污污清洗。2.真空空腔內(nèi)所所有部件件均不得得用手直直接觸摸摸, 施工工時應戴戴潔凈的的白手套套才能進進行裝配配。3.纏繞繞施工時時, 環(huán)境境應保持持潔凈,不得在在灰塵大大的環(huán)境境中進行行。初步步設計為為在一個個相對封封閉車間間, 裝上上空調(diào)及及抽風系系統(tǒng), 地面為為水泥地地板再涂涂一層青青漆, 保證環(huán)環(huán)境潔凈凈。5.2.2絕熱熱材料的的選擇絕熱材料料的選擇擇, 既

54、要要考慮材材料的性性能是否否滿足設設備的運運行工藝藝要求, 又要要考慮絕絕熱工程程造價和和絕熱施施工工藝藝等諸方方面因素素。對于于多層絕絕熱材料料的組合合, 目前前使用最最為理想想的是玻玻璃纖維維布或尼尼龍網(wǎng)布布與鋁箔箔交替重重疊纏繞繞和復合合材料自自身纏繞繞。玻璃璃纖維在在低溫下下的隔熱熱性能比比較好, 能有有效降低低絕熱層層導熱系系數(shù), 增大絕絕熱層內(nèi)內(nèi)各鋁屏屏間邊界界層的熱熱阻, 并有效效抗對流流給熱。鋁箔能能有效抗抗輻射。故采用用的鋁箔箔加的玻璃璃絲布（具體分分析見33.2.1）。5.2.3鋁箔處處理采用的鋁鋁箔應為為最純的的鋁材制制成, 表面黑黑度系數(shù)數(shù)應盡量量小, 應經(jīng)過過表面除除

55、油并經(jīng)經(jīng)退火處處理, 使之為為軟態(tài)下下使用。然后在在真空罐罐中保存存待用（防止氧氧化變質(zhì)質(zhì)）。5.2.4玻璃璃絲布處處理超細無堿堿玻璃絲絲布規(guī)格格：，在在5600溫度下下脫臘處處理, 經(jīng)分析析其含臘臘量應小小于或等等于（重量量含量）。使用前將將玻璃絲絲布置烘烘箱中加加熱至, 干燥燥小時。以便將將潮濕空空氣組分分盡可能能降至最最低。5.2.5分子子篩的選選擇及處處理分子篩選選用型的分子子篩。先先將分子子篩充入入一容積積約122升的容容器內(nèi)（此容器器壁開兩兩孔接不不銹鋼管管, 一管管用的鋁鋁箔密封封）, 然后進進行抽真真空加熱熱再生處處理, 最后充充人高純純氮氣至至常壓封封存, 即成一一分子篩篩吸

56、附器器。（纏纏繞絕熱熱材料前前將此分分子篩吸吸附器焊焊于罐體體內(nèi)容器器封頭外外壁上）。5.3多多層絕熱熱結構纏纏繞施工工方案5.3.1固定定罐體利用罐體體兩側的的固定裝裝置，用用銷子將將罐體與與轉軸連連接。由由此，罐罐體被軸軸向固定定在支架架上。5.3.2纏繞繞過程絕熱材料料的纏繞繞一般有有兩種方方法。其其一是“螺旋”式纏繞繞法, 其二是是“筒體竹竹節(jié)”式纏繞繞法。在在此設計計中選取取“螺旋”式纏繞繞法。先將玻璃璃布貼于于罐體直直筒壁最最左端，開啟電電動機，電動機機帶動皮皮帶輪旋旋轉，皮皮帶輪帶帶動轉軸軸旋轉，轉軸帶帶動罐體體旋轉，絕熱材材料即被被纏繞在在罐體上上。每纏繞44層時, 用針針線順筒筒體縱向向縫合44線（44條線沿沿筒體均均勻分布布）, 多層絕絕熱材料料應比封封頭過度度區(qū)處長mm(以備與與封頭多多層絕熱熱材料縫縫合), 以后后每隔層縫縫合一次次。封頭處的的包扎用用多層絕絕熱材料料預先做做好的“被子”直接覆覆蓋, 每100層左右右與筒體體多層材材料縫合合, 搭疊疊10m