東風(fēng)某汽車綜合樓高支模施工方案

1、東風(fēng)本田發(fā)動機(jī)有限公司綜合樓工程高支模施工方案PAGE 廣東省第一建筑工程有限公司 GUANGDONG PROVINCE NO.1 CIVIL ENGINEERING CO.LTD - 目 錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc145926544 第1章、編制依據(jù) PAGEREF _Toc145926544 h 1 HYPERLINK l _Toc145926545 第2章、工程概況 PAGEREF _Toc145926545 h 1 HYPERLINK l _Toc145926546 2.1建筑設(shè)計(jì)概況 PAGEREF _Toc145926546 h 1 HYPE

2、RLINK l _Toc145926547 2.2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概況 PAGEREF _Toc145926547 h 1 HYPERLINK l _Toc145926548 第3章、高支模方案設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc145926548 h 2 HYPERLINK l _Toc145926549 3.1材料 PAGEREF _Toc145926549 h 2 HYPERLINK l _Toc145926550 3.2方案設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc145926550 h 2 HYPERLINK l _Toc145926551 第4章、高支模方案計(jì)算 PAGEREF _Toc145926551

3、h 4 HYPERLINK l _Toc145926552 4.1情況一高支模計(jì)算書 PAGEREF _Toc145926552 h 4 HYPERLINK l _Toc145926553 4.1.1底模及鋼管支撐計(jì)算書 PAGEREF _Toc145926553 h 4 HYPERLINK l _Toc145926554 4.1.2梁側(cè)模板計(jì)算書 PAGEREF _Toc145926554 h 11 HYPERLINK l _Toc145926555 4.1.3基礎(chǔ)承載力計(jì)算 PAGEREF _Toc145926555 h 17 HYPERLINK l _Toc145926556 4.2情況

4、二高支模計(jì)算書 PAGEREF _Toc145926556 h 17 HYPERLINK l _Toc145926557 4.2.1底模及鋼管支撐計(jì)算書 PAGEREF _Toc145926557 h 17 HYPERLINK l _Toc145926558 4.2.2梁側(cè)模板計(jì)算書 PAGEREF _Toc145926558 h 24 HYPERLINK l _Toc145926559 4.2.3地基承載力計(jì)算 PAGEREF _Toc145926559 h 30 HYPERLINK l _Toc145926560 4.3情況三高支模計(jì)算書 PAGEREF _Toc145926560 h 3

5、1 HYPERLINK l _Toc145926561 4.4情況四高支模計(jì)算書 PAGEREF _Toc145926561 h 38 HYPERLINK l _Toc145926562 第5章、高支模的施工管理 PAGEREF _Toc145926562 h 45 HYPERLINK l _Toc145926563 5.1高支模系統(tǒng)施工管理機(jī)構(gòu) PAGEREF _Toc145926563 h 45 HYPERLINK l _Toc145926564 5.2高支模施工注意問題 PAGEREF _Toc145926564 h 46 HYPERLINK l _Toc145926565 第6章、高支

6、模施工方法 PAGEREF _Toc145926565 h 46 HYPERLINK l _Toc145926566 6.1門式架支撐系統(tǒng)安裝 PAGEREF _Toc145926566 h 46 HYPERLINK l _Toc145926567 6.1.1施工順序 PAGEREF _Toc145926567 h 46 HYPERLINK l _Toc145926568 6.1.2安裝 PAGEREF _Toc145926568 h 47 HYPERLINK l _Toc145926569 6.2扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)安裝 PAGEREF _Toc145926569 h 48 HYPERL

7、INK l _Toc145926570 6.2.1施工順序 PAGEREF _Toc145926570 h 48 HYPERLINK l _Toc145926571 6.2.2安裝 PAGEREF _Toc145926571 h 49 HYPERLINK l _Toc145926572 6.3梁、板模板安裝 PAGEREF _Toc145926572 h 50 HYPERLINK l _Toc145926573 6.4驗(yàn)收及拆除的批準(zhǔn)程序 PAGEREF _Toc145926573 h 51 HYPERLINK l _Toc145926574 6.5高支模的拆除 PAGEREF _Toc145

8、926574 h 52 HYPERLINK l _Toc145926575 6.6安全技術(shù)措施 PAGEREF _Toc145926575 h 53 HYPERLINK l _Toc145926576 6.7預(yù)防坍塌事故的技術(shù)措施 PAGEREF _Toc145926576 h 54 HYPERLINK l _Toc145926577 6.8預(yù)防高空墜落事故安全技術(shù)措施 PAGEREF _Toc145926577 h 55 HYPERLINK l _Toc145926578 6.9預(yù)防重物擊打事故安全技術(shù)措施 PAGEREF _Toc145926578 h 56 HYPERLINK l _To

9、c145926579 第7章、混凝土澆筑方法及技術(shù)措施 PAGEREF _Toc145926579 h 57 HYPERLINK l _Toc145926580 7.1施工部署 PAGEREF _Toc145926580 h 57 HYPERLINK l _Toc145926581 7.2施工方法 PAGEREF _Toc145926581 h 57 HYPERLINK l _Toc145926582 第8章、監(jiān)測措施 PAGEREF _Toc145926582 h 59 HYPERLINK l _Toc145926583 第9章、應(yīng)急救援預(yù)案 PAGEREF _Toc145926583 h

10、60 HYPERLINK l _Toc145926584 9.1概況 PAGEREF _Toc145926584 h 60 HYPERLINK l _Toc145926585 9.2機(jī)構(gòu)設(shè)置 PAGEREF _Toc145926585 h 60 HYPERLINK l _Toc145926586 9.3報(bào)警救援及其他聯(lián)絡(luò)電話，見下表： PAGEREF _Toc145926586 h 61 HYPERLINK l _Toc145926587 9.4人員分工與職責(zé) PAGEREF _Toc145926587 h 61 HYPERLINK l _Toc145926588 9.5應(yīng)急救援工作程序 PA

11、GEREF _Toc145926588 h 61 HYPERLINK l _Toc145926589 9.6應(yīng)急救援方法 PAGEREF _Toc145926589 h 62 HYPERLINK l _Toc145926590 9.6.1高空墜落應(yīng)急救援方法： PAGEREF _Toc145926590 h 62 HYPERLINK l _Toc145926591 9.6.2模板、坍塌應(yīng)急救援方法：PAGEREF _Toc145926591 h 62 HYPERLINK l _Toc145926592 9.6.3物體打擊應(yīng)急救援方法： PAGEREF _Toc145926592 h 62 HY

12、PERLINK l _Toc145926593 第10章、高支模施工圖 PAGEREF _Toc145926593 h 63 HYPERLINK l _Toc145926594 10.1高支模支撐系統(tǒng)平面布置圖 PAGEREF _Toc145926594 h 63 HYPERLINK l _Toc145926595 10.2高支模支撐系統(tǒng)立面圖 PAGEREF _Toc145926595 h 63 HYPERLINK l _Toc145926596 10.3高支模支撐系統(tǒng)剖面圖 PAGEREF _Toc145926596 h 64 HYPERLINK l _Toc145926597 10.4高

13、支模支撐監(jiān)測平面布置圖 PAGEREF _Toc145926597 h 64東風(fēng)本田發(fā)動機(jī)有限公司綜合樓工程高支模施工方案 廣東省第一建筑工程有限公司 GUANGDONG PROVINCE NO.1 CIVIL ENGINEERING CO.LTD - 編制依據(jù)1.建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ128-2000；2.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001；3.木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程GB50005-2003；3.混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范50204-2002；4.建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB50300-2001；5.施工結(jié)構(gòu)計(jì)算方法與設(shè)計(jì)手冊；6. 廣東一建企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)

14、GDYI-GZ-01-09-2003；7. 本工程有關(guān)施工圖紙等。工程概況序號項(xiàng) 目內(nèi) 容1工程名稱東風(fēng)本田發(fā)動機(jī)有限公司綜合樓工程2建設(shè)地點(diǎn)黃埔區(qū)廣本路111號3建設(shè)單位東風(fēng)本田發(fā)動機(jī)有限公司4設(shè)計(jì)單位廣州市白云建筑設(shè)計(jì)院有限公司5建筑結(jié)構(gòu)類型框架結(jié)構(gòu)6總建筑面積10430 m27工程內(nèi)容土建、水電、空調(diào)、消防、防雷等工程8工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)：合格9工期要求本工程施工總工期為180個日歷日。建筑設(shè)計(jì)概況東風(fēng)本田發(fā)動機(jī)有限公司綜合樓工程位于廣東省廣州市黃埔區(qū)廣本路111號，交通方便，由東風(fēng)本田發(fā)動機(jī)有限公司興建，廣州市白云建筑設(shè)計(jì)院有限公司設(shè)計(jì)。本工程總建筑面積為10430，地上一至三層

15、為綜合辦公用房，建筑面積為8004，地下一層為非機(jī)動車停車庫及機(jī)動車停車庫，建筑面積為2426。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概況地下室層高4.2m，支模面積約2426m2。梁截面尺寸從300mm600mm400mm600mm400mm900mm400mm1100mm不等，最大梁截面350mm900 mm，梁跨度13.6m。底板為C30S8砼，板厚400 mm，頂板厚150 mm，板最大跨度8.0m。地下室車道入口處距二層樓板高度為7.5m，支模面積約128m2。對應(yīng)二層樓板處梁截面尺寸為250mm400mm、250mm600mm、250mm700mm、350mm700mm、400mm700mm不等，最大梁截面40

16、0mm700 mm，梁跨度4.0m。最大樓板厚度150 mm，板最大跨度4.0m。首層、二層、三層層高均為4.2m，每層支模面積約2668m2。梁截面尺寸從250mm600mm250mm700mm300mm1050mm300mm1600mm350mm800mm350mm900mm不等，最大梁截面300mm1600 mm，梁跨度8.0m。最大樓板厚度150 mm，板最大跨度13.6m。二三層高支模支承層為C25鋼筋砼樓板，上一層高支模施工時(shí)，下層支架不拆除，以便荷載能安全傳至基礎(chǔ)上。并且待下一層支承層砼強(qiáng)度等級達(dá)到50以上時(shí)方可進(jìn)行上一層高支模施工。另外，本工程工地門口接廣本路，現(xiàn)場運(yùn)輸比較方便

17、。工期為180個日歷天。高支模方案設(shè)計(jì)材料模板：采用915mm1830mm18mm（厚）膠合板。木枋：采用80mm80mm木枋。支撐系統(tǒng)：選用MF1219 、MF1209門式腳手架及配件、483.5鋼管、12及14對拉螺栓等。縱橫水平拉桿：選用483.5mm鋼管及配件?？v橫向剪刀撐：選用483.5mm鋼管及配件。墊板：采用腳手架配套底托，墊板4040mm木板。方案設(shè)計(jì)為簡化設(shè)計(jì)，根據(jù)本項(xiàng)目施工圖紙，現(xiàn)選擇以下四種情況作為高支模設(shè)計(jì)和計(jì)算：情況一：首層結(jié)構(gòu)樓面4.2m高樓層78軸DE軸1K23，梁截面尺寸350mm900mm，梁跨13.6m，梁兩側(cè)樓板厚150mm，梁板砼等級均為C25。選用門式

18、架鋼管腳手架支撐體系。梁底高支模搭設(shè)高度為3.3米，梁兩側(cè)板底支模高度為4.05m。梁支撐系統(tǒng)采用1個MF1219+1個MF1209門式架進(jìn)行組合支撐，并通過調(diào)整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的要求。梁底門式架垂直于梁軸線方向，跨距間距1830mm900mm。梁底及梁側(cè)模板均采用915mm1830mm18mm（厚）膠合板，梁底橫楞采用80mm80mm木方間距150mm，梁底頂托采用80mm80mm木方。梁側(cè)模立檔采用80mm80mm木方間距250mm。梁高度超過700mm小于900mm的梁沿梁高度方向布置2道14對拉螺栓，沿梁高度方向間距300+300+300mm，梁跨度方向間距500mm。對

19、拉螺栓處梁側(cè)外龍骨采用483.5雙鋼管。情況二：首層結(jié)構(gòu)樓面4.2m高樓層最不利截面梁G軸12軸1KL26（13），截面尺寸300mm1600mm，梁跨8.0m，梁兩側(cè)樓板厚150mm，梁板砼等級均為C25。選用門式架鋼管腳手架支撐體系。梁底高支模搭設(shè)高度為2.6米，梁兩側(cè)板底支模高度為4.05m。梁支撐系統(tǒng)采用1個MF1219門式架進(jìn)行支撐，并通過調(diào)整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的要求。梁底門式架垂直于梁軸線方向，跨距間距1830mm600mm。梁底及梁側(cè)模板均采用915mm1830mm18mm（厚）膠合板，梁底橫楞采用80mm80mm雙木方間距200mm，梁底頂托采用80mm80mm木方

20、平鋪。梁側(cè)模立檔采用80mm80mm木方間距250mm。1600mm高梁沿梁高度方向布置3道16對拉螺栓，沿梁高度方向間距400+450+450mm，梁跨度方向間距500mm; 其中300mm1050mm梁沿梁高度方向布置3道16對拉螺栓，沿梁高度方向間距300+300+300mm，梁跨度方向間距500mm。對拉螺栓處梁側(cè)外龍骨采用483.5雙鋼管。情況三：二層結(jié)構(gòu)樓面4.2m高樓層樓板，最大樓板厚度150 mm，板最大跨度6.8m。選用門式架鋼管腳手架支撐體系，樓板底高支模搭設(shè)高度為4.05米，支撐系統(tǒng)采用2個MF1219門式架進(jìn)行組合支撐，并通過調(diào)整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的要求。門

21、式架跨距間距1830mm900mm。樓板底模采用915mm1830mm18mm（厚）膠合板，板底橫楞采用80mm80mm木方間距為400mm，樓板頂托采用80mm80mm雙木方。門架縱橫水平桿沿高度方向設(shè)置，第一道水平桿（掃地桿）設(shè)在離柱腳200mm處，上下兩榀門式架連接處設(shè)一道，可調(diào)頂托以下100mm處設(shè)置一道。支架四邊、梁底兩側(cè)與中間每隔4列4排支架立桿設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置。所有鋼管連接均采用配套扣件連接。模板承重架應(yīng)與已澆注的砼墻或柱作為拉結(jié)節(jié)點(diǎn)，增強(qiáng)整體穩(wěn)定性。支架頂部支撐采用可調(diào)頂托，立桿底托基底采用采用腳手架配套下托，所有頂托超過30cm或下托超過20cm時(shí)，均必須

22、加設(shè)縱橫鋼管水平拉桿一道。墊板為兩條8080mm木方并排墊放。地面為400mm厚C30S8鋼筋混凝土地下室底板，二三層高支模支承層為C25鋼筋砼樓板。所有標(biāo)高高支模必須待下層梁板砼強(qiáng)度達(dá)到50以上方可繼續(xù)搭設(shè)。上一層高支模施工時(shí)，下一層支架不能拆除，以便荷載能安全傳至基礎(chǔ)上。組合門式架時(shí)，采取高架在下，矮架在上的原則。情況四：車道對應(yīng)二層結(jié)構(gòu)樓面7.5m高樓層最不利截面梁12軸D軸2KL48，梁截面尺寸250mm700mm，梁跨8.0m，梁兩側(cè)樓板厚150mm，梁板砼等級均為C25。選用扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)。梁底高支模搭設(shè)高度為6.8米，梁兩側(cè)板底支模高度為7.35m。梁板結(jié)構(gòu)的立桿采用滿

23、堂式布置，間距為900mm900mm，縱橫水平加固桿步距為1.5m。水平加固桿應(yīng)頂至已澆筑混凝土的車道處壁墻、首層柱上，加強(qiáng)高支模的整體抗傾覆能力。模板采用915mm1830mm18mm（厚）膠合板，梁底橫楞采用80mm80mm木方，間距300mm，頂托采用80mm80mm木枋平鋪。梁側(cè)立檔采用80mm80mm木方，間距300mm。剪刀撐布置：在支架四邊、梁底兩側(cè)與中間每隔四排支架立桿設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)布置。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。所有鋼管連接均采用配套扣件連接（其中立桿的連接必須采用對接，水平桿及剪刀撐的連接盡量采用對接）。支架頂部

24、支撐采用可調(diào)頂托，立桿底托基底采用腳手架配套下托。頂托螺桿不宜超過300mm，底托螺桿不宜超過200mm。凡螺桿伸出長度超過規(guī)范要求時(shí)必須加設(shè)縱橫鋼管水平拉桿一道，其立桿承載力應(yīng)按JGJ130-2001規(guī)范要求作相應(yīng)折減。離地面200mm處設(shè)置縱橫掃地桿一道。墊板為兩條8080mm木枋并排墊放。對于所有標(biāo)高，截面尺寸250mm400mm截面尺寸300mm900mm的梁統(tǒng)一按情況一搭設(shè)模板支撐；截面尺寸300mm1050mm截面尺寸300mm1600mm的梁統(tǒng)一按情況二搭設(shè)模板支撐；所有樓板均按情況三搭設(shè)模板支撐；車道處對應(yīng)二層梁、板統(tǒng)一按情況四搭設(shè)模板支撐。門式架、鋼管架可根據(jù)高支模具體搭設(shè)高

25、度作合理的組合及調(diào)整。高支模方案計(jì)算情況一高支模計(jì)算書底模及鋼管支撐計(jì)算書門式鋼管腳手架的計(jì)算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ128-2000）?？紤]到梁兩側(cè)樓板荷載，故高支模的計(jì)算高度為梁兩側(cè)板底高度4.1米,門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設(shè)尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用27.21.9mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離150mm。梁底木方截

26、面寬度80mm，高度80mm。梁頂托采用8080mm木方。1立桿；2立桿加強(qiáng)桿；3橫桿；4橫桿加強(qiáng)桿圖1 計(jì)算門架的幾何尺寸圖圖2 模板支架示意圖計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.225.5000.1500.5000.150=0.344kN。梁底木方的計(jì)算木方按照簡支梁計(jì)算。1.荷載的計(jì)算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.5000.9000.150=3.443kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3400.150(20.900+0.350)/0.350=0.313kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與

27、振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q3 = 2.0000.150=0.300kN/m經(jīng)計(jì)算得到，木方荷載計(jì)算值 Q = 1.2(3.443+0.313)+1.40.300=4.927kN/m2.木方強(qiáng)度、撓度、抗剪計(jì)算木方計(jì)算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.206kN N2=1.206kN經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.600kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 1.206kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 2.8mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.0

28、08.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.600106/85333.3=7.03N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=31.206/(28080)=0.283N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! (3)木方撓度計(jì)算最大變形 v =2.8mm木方的最大撓度小于1220.0/400,滿足要求!梁底托梁的計(jì)算梁

29、底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計(jì)算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。托梁計(jì)算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.665kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 8.034kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 1.2mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.665106/85333.

30、3=7.79N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=34386/(28080)=1.028N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! (3)頂托梁撓度計(jì)算最大變形 v =1.2mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。1 門架靜荷載計(jì)算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為

31、：門架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撐 2副 20.040=0.080kN連接棒 2個 20.006=0.012kN鎖臂 2副 20.009=0.017kN可調(diào)底座 2個 20.035=0.070kN可調(diào)托座 2個 20.045=0.090kN合計(jì) 0.493kN經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架自重合計(jì) NGk1 = 0.493 / 1.950 = 0.253kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計(jì)算(kN/m)剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計(jì)算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/

32、(41.950)=0.105kN/m水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照1步1跨設(shè)置，每米高的鋼管重為 0.038(11.830)/(11.950)=0.036kN/m每跨內(nèi)的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件1個，每米高的鋼管重為0.014kN/m； (10.014+10.014)/1.950=0.014kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì) NGk2 = 0.186kN/m經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為 NG = 0.439kN/m。2 托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生的支點(diǎn)力

33、總和。從左到右每榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生支點(diǎn)力分別為第1榀門架兩端點(diǎn)力2.908kN，2.908kN第2榀門架兩端點(diǎn)力8.034kN，8.034kN第3榀門架兩端點(diǎn)力8.034kN，8.034kN第4榀門架兩端點(diǎn)力2.908kN，2.908kN經(jīng)計(jì)算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 16.067kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG = 0.439kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 16.067kN； H 腳手架的搭設(shè)高度，H = 4.1m。經(jīng)計(jì)算得到，N = 1.20.4394.050+16.067=

34、18.198kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計(jì)算其中 N 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值，N = 18.20kN； Nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值公式計(jì)算其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 kh0/i 查表得到，=0.333； k 調(diào)整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.51cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.05cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強(qiáng)桿的高度，h1=1.54m； I1 門

35、架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=1.22cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2。 Nd調(diào)整系數(shù)為1.0。經(jīng)計(jì)算得到，Nd= 1.042.268=42.268kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 N Nd,滿足要求!梁側(cè)模板計(jì)算書梁側(cè)模板基本參數(shù)計(jì)算斷面寬度350mm，高度900mm，兩側(cè)樓板高度150mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距250mm，內(nèi)龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。對拉螺栓布置2道，在斷面內(nèi)水平間距250+300mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。模板組裝示意圖梁側(cè)模板

36、荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=22.940kN/m

37、2實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=22.950kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 4.000kN/m2。梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取0.67m。荷載計(jì)算值 q = 1.222.9500.670+1.44.0000.670=22.204kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 67.001.801.80/6 = 36.18cm3； I = 67.001.801.801.80/12 = 32.56cm4；計(jì)算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(k

38、N)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.220kN N2=6.106kNN3=6.106kN N4=2.220kN最大彎矩 M = 0.138kN.m最大變形 V = 0.2mm (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 036180=3.814N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取13.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f,滿足要求! (2)抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=33330.0/(2670.00018.000)=0.414N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T，滿足要

39、求! (3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.201mm面板的最大撓度小于250.0/400,滿足要求!梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。 q = 6.106/0.670=9.114kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨計(jì)算簡圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)內(nèi)龍骨變形圖(mm)內(nèi)龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.284kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 3.987kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.1mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

40、 W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.284106/85333.3=3.33N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=32278/(28080)=0.534N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形 v =0.1mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于300.0/400,滿足

41、要求!梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩 Mmax=0.348kN.m最大變形vmax=0.115mm最大支座力 Qmax=8.572kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.348106/10160000.0=34.25N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!對拉螺栓的計(jì)算計(jì)算公式: N N = f

42、A其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.572對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!基礎(chǔ)承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)承載層的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎(chǔ)承載層的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p =395.00 N 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 (kN)；N =18.2 A 基礎(chǔ)承載層底

43、面面積 (m2)；A =0.16 fg 基礎(chǔ)承載力設(shè)計(jì)值 (kN/m2)；本高支?；A(chǔ)為C30鋼筋砼地下室底板，達(dá)到50強(qiáng)度時(shí)fg = 14.30.56.15 N/m26150kN/m2高支?；A(chǔ)承載力的計(jì)算滿足要求!情況二高支模計(jì)算書底模及鋼管支撐計(jì)算書門式鋼管腳手架的計(jì)算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ128-2000）。計(jì)算的腳手架搭設(shè)高度為4.1米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設(shè)尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0

44、.75米。門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用27.21.9mm鋼管。每榀門架之間的距離0.60m，梁底木方距離200mm。梁底木方截面寬度160mm，高度80mm。梁頂托采用8080mm木方。 1立桿；2立桿加強(qiáng)桿；3橫桿；4橫桿加強(qiáng)桿圖1 計(jì)算門架的幾何尺寸圖圖2 模板支架示意圖計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.225.5000.1500.5000.200=0.459kN。梁底木方的計(jì)算木方按照簡支梁計(jì)算。 1.荷載的計(jì)算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.200=8.160kN/m (

45、2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3400.200(21.600+0.300)/0.300=0.793kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q3 = 2.0000.200=0.400kN/m經(jīng)計(jì)算得到，木方荷載計(jì)算值 Q = 1.2(8.160+0.793)+1.40.400=11.304kN/m 2.木方強(qiáng)度、撓度、抗剪計(jì)算木方計(jì)算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.155kN N2=2.155kN經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 1.118kN.

46、m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 2.155kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 2.5mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 16.008.008.00/6 = 170.67cm3； I = 16.008.008.008.00/12 = 682.67cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=1.118106/170666.7=6.55N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=32.154/(216080)=0.252N/mm2截面抗剪

47、強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! (3)木方撓度計(jì)算最大變形 v =2.5mm木方的最大撓度小于1220.0/400,滿足要求!梁底托梁的計(jì)算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計(jì)算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。托梁計(jì)算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.346kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 7.079kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.3mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/

48、6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.346106/85333.3=4.06N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=32751/(28080)=0.645N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! (3)頂托梁撓度計(jì)算最大變形 v =0.3mm頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的

49、荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計(jì)算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：門架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撐 2副 20.040=0.080kN連接棒 2個 20.006=0.012kN鎖臂 2副 20.009=0.017kN可調(diào)底座 2個 20.035=0.070kN可調(diào)托座 2個 20.045=0.090kN合計(jì) 0.493kN經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架自重合計(jì) NGk1 = 0.493 / 1.950 = 0.253kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計(jì)算

50、(kN/m)剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計(jì)算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照1步1跨設(shè)置，每米高的鋼管重為 0.038(11.830)/(11.950)=0.036kN/m每跨內(nèi)的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件1個，每米高的鋼管重為0.014kN/m； (10.014+10.014)/1.950=0.014kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀

51、撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì) NGk2 = 0.186kN/m經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為 NG = 0.439kN/m。 2 托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生的支點(diǎn)力總和。從左到右每榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生支點(diǎn)力分別為第1榀門架兩端點(diǎn)力3.749kN，3.749kN第2榀門架兩端點(diǎn)力7.079kN，7.079kN第3榀門架兩端點(diǎn)力7.079kN，7.079kN第4榀門架兩端點(diǎn)力3.749kN，3.749kN經(jīng)計(jì)算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 14.158kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG

52、 = 0.439kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 14.158kN； H 腳手架的搭設(shè)高度，H = 4.1m。經(jīng)計(jì)算得到，N = 1.20.4394.050+14.158=16.289kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計(jì)算其中 N 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值，N = 16.29kN； Nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值公式計(jì)算其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 kh0/i 查表得到，=0.333； k 調(diào)整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.51cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.05cm4； h0 門架的高

53、度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強(qiáng)桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=1.22cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2。 Nd調(diào)整系數(shù)為1.0。經(jīng)計(jì)算得到，Nd= 1.042.268=42.268kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 N Nd,滿足要求!梁側(cè)模板計(jì)算書梁側(cè)模板基本參數(shù)計(jì)算斷面寬度300mm，高度1600mm，兩側(cè)樓板高度150mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距250mm，

54、內(nèi)龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。對拉螺栓布置3道，在斷面內(nèi)水平間距350+400+400mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑16mm。模板組裝示意圖梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位

55、置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=30.150kN/m2實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=30.160kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 4.000kN/m2。梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取1.37m。荷載計(jì)算值 q = 1.230.1601.370+1.44.0001.370=57.255kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面

56、抵抗矩W分別為:W = 137.001.801.80/6 = 73.98cm3； I = 137.001.801.801.80/12 = 66.58cm4；計(jì)算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=5.726kN N2=15.745kN N3=15.745kN N4=5.726kN最大彎矩 M = 0.357kN.m最大變形 V = 0.3mm (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.35710001000/73980=4.826N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取13.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f,滿足要

57、求! (2)抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=38588.0/(21370.00018.000)=0.522N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T，滿足要求! (3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.253mm面板的最大撓度小于250.0/400,滿足要求!梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。 q = 15.745/1.370=11.493kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨計(jì)算簡圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)內(nèi)龍骨變形圖(mm)內(nèi)龍骨剪力

58、圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.703kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 8.269kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.7mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.703106/85333.3=8.24N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=34246

59、/(28080)=0.995N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! (3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形 v =0.7mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/400,滿足要求!梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩 Mmax=0.723kN.m最大變形 vmax=0.238mm最大支座力 Qmax=17.779kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.72310

60、6/10160000.0=71.16N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!對拉螺栓的計(jì)算計(jì)算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.779對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)承載