《橋梁工程》課程設(shè)計

1、設(shè)計條件：所選題號為18，五梁式，公路-II級，標(biāo)準(zhǔn)跨徑L =25m。b根據(jù)設(shè)計條件，查閱公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JDG G602004 （以下簡稱公橋規(guī)）第2頁表1 。 0. 1 1可知此橋?qū)僦袠?；查閱?橋規(guī)第2頁表1.0。9可知其設(shè)計安全等級為二級；查閱公橋規(guī) 第24頁表4.3.11可知當(dāng)汽車荷載為公路-II級時公路等級應(yīng)為二 級或三、四級公路，現(xiàn)假定為二級公路，且設(shè)計速度為60km/h，查閱 公橋規(guī)第9頁表3。3.1-1及表3。3.1-2，得車道寬度必須大于3。5m,該橋梁為雙車道橋梁，為改善行車條件必須充分利用橋梁寬度增 加行車道寬度，因此不設(shè)中間帶。每車道寬度為（900/2） cm。取

2、橋 面橫坡度為1.5。一、擬定上部結(jié)構(gòu)尺寸根據(jù)公橋規(guī)第14頁3。6。4條規(guī)定，取人行道橋面鋪裝厚 為80mm，則橋面中心線處的橋面鋪裝的厚度為80mm+ （9000/2） mm XI。5%=148mm。橋面凈寬為11m,結(jié)構(gòu)形式為五梁式，可取主梁中距為2.0m，翼 板寬200cm，主梁梁肋20cm.高跨比在1/15到1/25之間，即梁高在25X1/15m到25X1/25m 之間，最后取定主梁高為1。5m。橫隔梁高h(yuǎn)二（3/4）H=1。1m=110cm，梁肋寬取15cm；設(shè)5道橫 隔梁，間距取612cm。計算跨徑：L=2450cm。橋梁的橫斷面示意圖及T梁的尺寸圖如下:coM Bl U00HUB

3、1 |11111111111111111刊丄 也。 丄 刃口 丄 也口 丄 勿0 丄 I丸橋梁橫斷面圖單位為cm圖（1）200ID20 碌尺寸圖單位為urn圖（2）一、行車道板（翼緣板）的設(shè)計與計算行車道板采用鉸接懸臂板形式。橋面鋪裝層厚為8148二11.4 cm,普通混凝土體積質(zhì)量為2y二24 KN / m3，鋼筋混凝土懸臂板體積質(zhì)量取丫二25KN / m3.c1c 21、恒載及其內(nèi)力每延米板體的恒載橋面鋪裝：g = 0.114 x 1.0 x 24 = 2.736KN / m1 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark13 o Current Document

4、0.1 + 0.15_T 梁翼板：g =x 1.0 x 25 = 3.125KN / m HYPERLINK l bookmark15 o Current Document 八22恒載合計為： g = g + g = 2.736 +3.125 = 5.861KN / m12每米寬板條每延米的恒載彎矩 HYPERLINK l bookmark19 o Current Document 7 l - b 2.0 - 0.2懸臂板的懸挑長度：l0 =廠=2 =9m每延米恒載彎矩：11M =-_ gl 2 = -_x 5.861 x 0.92 = -2.374KNmAg 202每延米恒載剪力：Q = 0

5、.5(L - b)g = 0.5x (2.0 - 0.2) x 5.861 = 5.275KNAg2、公路一II級產(chǎn)生的內(nèi)力根據(jù)公橋規(guī)第 24 頁表 4。3。12，汽車后軸重 P=140KN，軸距為1.4m，輪距為1。8m。有效分布寬度為:a = a + 2h+ d + 2l = 0.2 + 2x 0.114 +1.4 + 2x 0.9 = 3.62810根據(jù)公橋規(guī)，汽車沖擊系數(shù)0.3，則作用于每米寬板條上彎矩為：2 P (b Map 一(1)石 110 - 41=1.3 x2 =1.3 x2 x 1404 x 3.628(0.9 0.114 x 2 + 0.8、= 16.128KNm作用與每

6、延米行車道板上的剪力:Q =(1 + 卩)_x2 = (1 + 0.3)x 140 x2 = 25.083KNap4a4 x 3.6283、設(shè)計內(nèi)力計算按正常使用極限狀態(tài)進行內(nèi)力組合，彎矩設(shè)計值為：M = M + M = 2.374 16.128 = 18.502KNmAAgAP剪力設(shè)計值為：Q = Q + Q = 5.275 + 25.083 = 30.358KNA Ag AP按承載能力極限狀態(tài)進行內(nèi)力組合,彎矩設(shè)計值為：M =1.2M +1.4M =1.2x(2.374)+1.4x(16.128) = 25.428KNmAAgAP剪力的設(shè)計值為：Q =1.2Q +1.4Q =1.2x5.2

7、75 +1.4x25.083 = 41.446KNAAgAP4、行車道板截面強度及配筋計算擬采用混凝土的強度等級為C50,受力鋼筋采用HRB335,查公 路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D622004 (以 下簡稱公預(yù)規(guī))第25頁表5.2.1可知混凝土強度等級為C50、鋼 筋種類為HRB335時相對極限受壓區(qū)高度E = 0.56.b查公預(yù)規(guī)表3.1。4和表3。2.3-1得f 二 22.4MPacdf 二 280MPasdf二 280MPasd查公預(yù)規(guī)第5.1。5 條得Y 二 1.00 擬采用単筋矩形截面形式。假設(shè)a = 38mm，則有效受壓區(qū)高度h = 125 - 38 = 87

8、mm , s0根據(jù)公預(yù)規(guī)第25 頁5.2.2公式5。2.2-1( x、y M fbxh TOC o 1-5 h z 0 d cd ( 02 丿(x、1.0X 25.428X103 x = 19mm滿足公預(yù)規(guī)25 頁 5。 b02.2條要求。板的配筋同時也滿足公預(yù)規(guī)9.2條的構(gòu)造要求。斜截面驗算：0.50 x 10-3a f bh2 td 0=0.50 x 10-3 x 1.0 x 1.83 x 1000 x 88=80.520KN 41.446KN即滿足Y V 0.50 x 10-3a f bh，根據(jù)公預(yù)規(guī)5。2。100 d 2 td 0條，當(dāng)滿足此式時可以不進行斜截面抗剪承載力驗算，只需按9

9、。3。13條構(gòu)造要求配置箍筋因此，板內(nèi)分布鋼筋采用R235 O8 （公稱截面面積50。27mm 2 ）10050.27 x 才鋼筋，間距按15cm配置，配筋率為p=1L 鋼筋，間距按15cm配置，配筋率為psv125 X1000護層取30 mm，各種參數(shù)都符合構(gòu)造要求。、 主梁內(nèi)力計算1、1、恒載計算沿主梁方向每延米橋面鋪裝恒載：g = 0.114 x 10 x 1.0 x 24 = 27.360KN / m ；沿主梁方向每延米T梁翼板恒載:0.1 + 0.15 * / ccY 5g =x 5 x(2 - 0.2 丿 x 1.0 x 25 = 28.125 KN / m22 L人行道板厚設(shè)計成

10、平均厚度為10cm,則每延米恒載：g = 0.10 x 2 x1x 25 =5KN ;3欄桿高1.2m,每延米恒載：g = 0.3 x 2=0.6KN ；4橫隔梁間距為490cm，在主梁范圍內(nèi)總共設(shè)有5道，高110cm, 梁肋寬15cm，每道橫隔梁總長度為200 x 4 - 20 x 4 = 720cm，重度 取25KN /m，每延米恒載：g = 5x(1.10 x0.15x7.2)x25/ 25 =5.940KN / m5主梁梁肋每延米恒載：g = (0.2 x 1.5 x 1)x 25 x 5 = 37.5KNm6最后得橋梁上部結(jié)構(gòu)每延米恒載為：g 呂=g + g + g + g + g

11、+ g總123456=27.360 + 28.125 + 5 + 0.6 + 5.940 + 37.500=104.525KN / m每根主梁分擔(dān)的每延米恒載：g = g 一 5 = 104.525 一 5 = 20.905 KN / m總2、 活載內(nèi)力計算(1) 各主梁橫向分布系數(shù)的計算(注：主梁編號由左到右一次為15)(A)支座處各主梁的橫向分布系數(shù)在支座處或支座附近，荷載的絕大部分均通過相鄰的主梁支座直 接傳到橋臺.在從集中荷載直接作用在端橫隔梁上的情形來看，雖然 端橫隔梁是連續(xù)與幾根主梁相連接，但由于主梁的間距較小，且支座 的彈性壓縮和主梁的壓縮變形微小，顯然端橫隔梁上荷載將主要傳至

12、相鄰的兩根主梁支座上。因此，用杠桿原理法計算支座處橫向分布系 數(shù)是完全可行的。按照杠桿原理繪制1、2、3號梁的荷載橫向影響線如下三個圖:PCT 車輛荷載501801號梁支點橫向分布影響線圖（3）車道荷載： 1m =耳=1x(1.000 + 0.100)= 0.550 cq 2 q 2人群荷載：m =n = 1.500cro20oCdo5-50-0.Fr牛輛恂載o20oCdo5-50-0.Fr牛輛恂載120.8070 ISOH1 1r1呂吩o2號梁支點橫冋分布諮盼圖車道荷載： 1m = _ Y 耳=x (1.000 + 0.100 + 0.350)二 0.725 cq 2 q 2人群荷載：m =

13、n = 0.500crr3W 支點橫冋分布影口矽圖(5)車道荷載： 1 m =_丫耳=_x (1.000 + 0.100 + 0.35)二 0.725cq 2 q 2人群荷載：m =n = 0crr(B)跨中各主梁橫向分布系數(shù)該橋在跨中、四分之一跨度處及支座處均設(shè)有橫隔梁，所以具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)且橋的寬跨比；=2405 = 0.41 O。因此，可以用偏心壓力法計算跨中的橫向分布系數(shù)。根據(jù)第2頁T梁尺寸圖，計算其截面參數(shù)如下:(1)抗彎慣性矩i和抗扭慣性矩i :T翼緣板換算平均高度：10 +翼緣板換算平均高度：10 +152=12.5cm截面面積：A =（200 - 20）x 12.5 + 20

14、 x 150 = 5250cm2截面對上邊緣的靜矩：S 二（200 - 20）x 12.5 x125 + 20 x 150 x 蘭 二 239062.5cm2 2 2S 239062.5則主梁截面重心位置a = 45.5cm ；x A 5250主梁的抗彎慣性矩I:I=（200 - 20I=（200 - 20）x 12-5312+（20。- 20 ）x 12-5 x45-5 -125:20 x15031-+20 x150 x廠150 2-45.5丿=11731312.5cm2主梁的抗扭慣性矩i :T12 5對于翼緣板：% 帀。0.0625 0.1,故c 0.333，20對于梁肋：tb = 150

15、二12 5 = 0,145，用內(nèi)插法求得c = 0-303,i = 0.333x 200 x12.53 + 0.303x （150 -12.5）x 203 = 463378.1cm4 T(2)計算抗扭修正系數(shù)0n = 5時，g= 1.042,并取G = 0.425E卩=GITET廠L卩=GITET廠L2 B丿1 +1.042 x 0.425 x463378.111731312.5(24.5 210丿=0.90498(2) =0.90498(2) 計算橫向分布影響線豎標(biāo)值f a 2 二 2 x 2.02 +(2 x 2.0匕=40m2i=1考慮抗扭修正后,1 號梁的橫向分布影響線豎標(biāo)值為:U1a

16、21=1 + 0.90498 x5(U1a21=1 + 0.90498 x5(2 x 2.0 匕40= 0.562i=1151 a 2n亍a2=1 - 0.90498 x5(2 x 2.0 匕40= -0.162i=1coj 2coj 22 J 5150|200|200|200,200,1150圖車道荷載： 1m = _ Y x (0.562 + 0.399 + 0.281 + 0.115) 0.679cq 2 q 2人群荷載：m =n 0.653crr考慮抗扭修正后，2號梁的橫向分布影響線豎標(biāo)值為:耳.-+B21 na a2 15耳.-+B21 na a2 15工a 2ii =15401“

17、a a耳 =_+卩 乙25 n 5 工a 21“ a a耳 =_+卩 乙25 n 5 工a 2iPer車輛荷載5018013018013018000-00Lcog00.0-so540Per車輛荷載5018013018013018000-00Lcog00.0-soi=103寸|A K一11I2I3I斗I51刊丄 E0CI 丄 EOO 丄 ECI0 丄 刊。 丄11502號粱跨中橫向分布影響線圖(7)車道荷載：1 ym =r|cq 2 qX(0.381 + 0.300 + 0.241 + 0.159 + 0.100 + 0.019 ) = 0.600 2人群荷載：m =n = 0.426cr考慮抗

18、扭修正后，3號梁的橫向分布影響線豎標(biāo)值為:311 a a 1n5厶a 2i311 a a 1n5厶a 2i+ 0.90498 xx（2 2 2.0）= 0.240i=135ii=1=1 + 0.90498 x50心.2 2）= 0.240寸 11I2131411別丄 刃 丄 EPD 丄 曰口 丄 刃 丄心口OOOOoC-JC-JOooCDoCDC-JC-loO3號梁跨中橫向分布影響線圖（8）車道荷載： 1m =_Y 耳=x（0.2x6）= 0.600 cq 2 q 2人群荷載：m =丫 耳=0.2 + 0.2 = 0.4cr ri由于橋梁結(jié)構(gòu)的對稱性，主梁4 和主梁5 分別與主梁2和主梁 1

19、對應(yīng)，故不需要另行計算. 支座附近和跨中的荷載橫向分布系數(shù)匯總?cè)缦拢簷M向分布系數(shù)支座跨中汽車何載人群何載汽車何載人群何載1號梁0。5501。5000.6790.6532號梁0.7250。 5000。6000.4263號梁0.7250。0000。6000。400跨中彎矩是簡支梁縱筋配筋控制因素，通過比較可知，1 號主梁的跨中受力最不利，在跨中其橫向分布系數(shù)為:m = 0.679 m = 0.653cq cr為了便于施工維護,設(shè)計時使 5 根主梁的尺寸、配筋完全相同, 只要 1 號梁跨中能滿足設(shè)計要求,則其他主梁也必然能滿足要求，因 此，只需對1 號梁進行縱筋配筋設(shè)計和驗算。512百1212121

20、壬粱車謹(jǐn)荷總沿t1壬粱車謹(jǐn)荷總沿t舉3洞附 程向分齊系熬變化港況1壬粱人養(yǎng)荷垃沿t篥汕臼附 噴向分布至蛭孌化裝況-6790. E5D3. 5EOc- 丁?橫向分布系數(shù)沿主梁方向變化情況圖（9） 內(nèi)力計算結(jié)構(gòu)重力（恒載）內(nèi)力計算在前面已經(jīng)求得每根主梁分擔(dān)的每延米恒載為：q = g = g 一 5 = 104.525 一 5 = 20.905KN / m TOC o 1-5 h z k總11恒載產(chǎn)生的彎矩方程：M = qlx - qx2x 22列表計算恒載產(chǎn)生的彎矩如下：恒載彎矩值（KN/m）1/8跨度處6861/4跨度處11763/8跨度處14701/2跨度處1569恒載產(chǎn)生的剪力方程：V =

21、2 ql - qx列表計算恒載產(chǎn)生的剪力如下：恒載剪力值（KN/m）支座處256跨中0可變作用（車道荷載及人群荷載）內(nèi)力計算據(jù)公橋規(guī)4。3。1條，公路一II級車道荷載的均布荷載及集 中荷載為公路T級的0。75倍。下面先求計算跨徑為24。5m時對應(yīng) 的均布荷載及集中荷載：內(nèi)插法求集中荷載：Pp =180 +X（24-5 -5）= 258KN / m均布荷載：q = 10.5KN / mk計算跨徑為24。5m時對應(yīng)的公路-II級的車道荷載為:集中荷載：P = 0.75P= 0.75 x 258 = 193.5KNkk均布荷載：q 0.75q = 0.75 x 10.5 = 7.875KN / mk

22、k計算汽車荷載的沖擊系數(shù)卩: 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（KN/m）：m - 2.95鈞 / m x 103 2130.989Kg / m9.81c9.81查 公 橋 規(guī) 表 3.1 。 5 得 標(biāo) 號 為 C50 的 混 凝 土 彈 性 模 量E = 3.45 x 104 MPa = 3.45 x 10io PaC又已求得跨中截面慣性矩I = 11731312.5cm4 = 0.117313125m 4 C計算跨徑L=24.5m據(jù)公橋規(guī)條文說明4.3。2條簡支梁橋的自振頻率: 兀 rET兀,3.45 x 1010 x 0.117313125“f =C = 3.60461 2 L m 2 x 2

23、4.52 *2130.985據(jù)公橋規(guī)4.3.2條，當(dāng)1.5Hz f M = 4091.4KNmud說明可按第一類T梁進行配筋設(shè)計。f x 0 d cd f由公預(yù)規(guī)公式52。2-1的變形公式式0M S fbx 1 h0 -空J(rèn)0 d cd fx = 67.85mm，取x = 68mm。代入公式 f b x = f A 求得cd fsd sA = 10550mm2，鋼筋選用 10G36 和 232 ,sA = 10 x 1018.00 + 2 x 804.20 = 11788.4mm 2s代入 f b x = f A 得x = 73.7mm。cd fsd s采用多層焊接骨架鋼筋形式，焊縫寬度為2。

24、5mm，由此可計算10180 x(30 + 36 x 2.5 + 2.5 x 2)+1608.4 x(30 + 36 x 5 + 2.5 x 5.5 + 32) a =s11788.4=143mmh = h 一 a = 1500 一 143 = 1357 mm0s代入下式：( x M = f b x h 一_ u cd f ( 02 丿(73 7 =22.4 x 2000 x 73.7 x 1357 - x 10-6I 抗剪斜截面設(shè)計 抗剪斜截面設(shè)計=4359KNm y M = 4091.4KNm0 ud滿足跨中抗彎設(shè)計要求。A 11788.4跨中縱筋配筋率：p = s = 4.34% , P

25、 = 100p= 4.34bh 200 x1357穿過支座的縱筋不少于總縱筋的20%，因此必須有4條36穿 過支座。對于支座處：a = 30 + 36 +s2.5T= 67.25mmh = h 一 a = 1500 一 67.25 = 1432.75 mm 0s1018x4支座處縱向配筋率：p = 1.42% , P = 100p = 1.42200 x 1432.75平均有效高度：1357 +平均有效高度：1357 +1432.752=1394.9mm平均縱向配筋率：(4.34 +1.42)一2 = 2.88(45fd ”100f)= 45 x 1.83 十(100 x 280) = 0.2

26、9%/sd符合公預(yù)規(guī)9。1。12 條對縱筋配筋率的要求。0.51 if bhcu ,k 0=0.51 x j50 x 200 x 1357 x 10-3=959.55KNy V = 664.9KN0d符合主梁抗剪截面的要求。由剪力包絡(luò)圖得剪力方程：=664.9 - 664.9 - 202.6 x = 664.9 - 37.739x距支座 0.5H 處剪力值：1.5V = 664.9 37.739 x= 636.6KNd2混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力：V 0.6x636.6 = 382.0KNcs在剪力包絡(luò)圖中作水平線V=382。0KN,水平線以上的剪力由彎起鋼筋承擔(dān)，需要設(shè)置彎起鋼筋的范圍：lsb二

27、 664.9 - 382.0 x 12.25 = 7.496m664.9 202.6箍筋采用雙肢形式，直徑為10，單根截面積為78.54mm 2。平均縱向配筋率:3.25 2.50，代入下式時取2。 50，0.242(2 + 0.6P)A f bh 2S =cu ,k sv sv 0v(06 V )20d_ 0.242 x (2 + 0.6x 2.50) x 妙x (78.54 x 2) x 280 x 0.2 x 1.3932(0.6 x 1.0 x 636.6)2= 0.552m取箍筋間距為150mm,配筋率為:A78.54x 2P二sv止=0.524% 0.12%Sb 150 x 200

28、v箍筋配置完全符合公預(yù)規(guī)9.3.13 條的要求。在支座到跨度為H處的梁段由于剪力較大，為加強主梁抗剪能力,箍筋間距取 100mm。斜筋設(shè)計V =V -V = V =V -V = 636.6 - 382.0 = 254.6KN ， sb1d csVsb1254.6 x 103A = sb1=1715mm2sb1 0.75f sin90.75 x 280 x sin 45。sds(36(36(36、1500 一30 +10 + 2.5一30 + 36 x 2 + 2.5 x 2 +1 2丿1 2丿設(shè)置兩根36的斜筋，A = 2036mm2，斜筋水平投影長度sb1=1314.5mm2.5有效高度 h

29、 = 1500 - 30 - 36 -= 1432.75mm。o2此截面縱筋面積為A = 1018 x 4 = 4072mm2s抗彎承載力設(shè)計值：由 f b x 由 f b x = f A ,得x = 25.5mm ； cd f sd sM = f b x h 一x、。2丿(25 5 =22.4 x 2000 x 25.5 x 1432.75 I 2丿u cd fx 10-6=1622.2KNm第二排彎起鋼筋V = 664.9 - 37.739x = 664.9 - 37.739 x 1.276 = 616.7 KN d2V = V - V = 616.7 - 382.0 = 234.7 KN

30、sb2d 2 csAsb2V234.7 x 103sb 2= 1581mm20.75f sin90.75 x 280 x sin 45。sds彎起兩根X6的縱筋，AN = 2036mm2，斜筋水平投影長度2.513145mm。有效高度件=1500 - 30 - 36 -=1432.75 rnrn。此截面縱筋面積為A = 1257 x 4 = 5028mm2s抗彎承載力設(shè)計值同上，即M = 1622.2 KNmu第三排彎起鋼筋V = 664.9 - 37.739x = 664.9 - 37.739 x (1.3145 +1.3145) = 565.7KN d3V =V -V =565.7 -38

31、2.0 =183.7KNsb3d 3csA 二sb3V183.7x103二sb3= 1237mm 20.75f sin90.75 x 280 x sin 45。sds彎起兩根X6的鋼筋，Asb2 = 2036mm 2,斜筋水平投影長度1276嘰有效高度 h0 = 1500 30 36 x 1.5 2.5 = 1413.5mm。此截面縱筋面積為A = 1018 x 6 = 6108mm2M = f b M = f b x h -0由 fZx=f A，得x = 38.2mm ； sd s抗彎承載力設(shè)計值:u cd f/38 2=22.4x 2000 x 38.2x 1413.5 - x 10-6I

32、 2丿= 2386.3KNm第四排彎起鋼筋V = 664.9 37.739x = 664.9 37.739 x (1.3145 x 2 +1.276) = 517.5KN d4135.5 x 103V = V V = 517.5 382.0 = 135.5 x 103A =A =sb4= 913mm2sb4 0.75f sin00.75 x 280 x sin 45。sds彎起兩根 36的鋼筋，A = 2036mm2，斜筋水平投影長度sb31237 。 5mm 。 為 簡 化 計 算 并 偏 于 安 全 考 慮 ， 有 效 高 度sb 4h = 1500 一 30 一 36 x 2 一 2.5

33、 x 1.5 = 1394.25 mm。此截面縱筋面積 0為 A = 1018 x 8 = 8144 mm 2s抗彎承載力設(shè)計值：由 f b x 由 f b x = f A，得 x = 50.9mm ； cd f sd sM = f b x h 一x、。2 J(50 9 =22.4 x 2000 x 50.9 x 1394.25-丄I 2丿u cd fX 10-6=3121.3KNm第五排彎起鋼筋V = 664.9 一 37.739 xd5=664.9 一 37.739 x (1.3145x 2 +1.276 +1.2375) = 470.8 KNV = V V = 470.8 382.0 =

34、 88.8 KN sb 5d 5 csA = sb A = sb 5sb50.75f sin0sds88.8 x 1030.75 x 280 x sin 45。彎起兩根32的鋼筋，A = 1608.4mm2，斜筋水平投影長度sb31201mm 。 有 效 高 度 取 跨 中 時 的 有 效 高 度 h = 1500 一(30 + 36 x 2.5 + 2.5 x 2)= 1375mm。此截面縱筋面積為 0A =1018x10=10180mm2s抗彎承載力設(shè)計值：由 f b x = f A ,得x = 63.6mm ； TOC o 1-5 h z cd fsd s(x M = f b x hu

35、cd f ( 02 丿(63 6 =22.4x 2000 x 63.6x 1375 一 x 10-6I 2丿= 3827.2KNm第六排斜筋V = 664.9 一 37.739xd6=664.9 一 37.739 x (1.3145x 2 +1.276 +1.2375 +1.201) = 425.5 KNV = V V = 425.5 382.0 = 43.5KN sb6d 6csA = A = sb 6sb60.75f sin9sds43.5 x 1030.75 x 280 x sin 45。=293.0mm2設(shè)置兩根20 的斜筋， 設(shè)置兩根20 的斜筋， Asb3=314.2x2=628.

36、4mm2，斜筋水平投影長度1201呱有效高度為跨中時的有效高度h0 = 1357mm。此截面縱筋面積為A = 11788.4mm 2s抗 彎 承 載 力 設(shè) 計 值 等 于 跨 中 抗 彎 承 載 彎 矩 值M = 4359.0KNm 。u此時配有斜筋的梁段長度為：1.3145 x 2 +1.276 +1.2375 +1.201 +1.201=7.545m l = 7.496msb不需要再設(shè)斜筋。繪制彎矩包絡(luò)圖及剪力圖如下：彎生包絡(luò)圖單位：KNm；圖（16）664. 9剪力圖664. 9剪力圖（單位:KN）圖（17）三、裂縫寬度驗算及撓度驗算公預(yù)規(guī)6.1。1條規(guī)定，進行抗裂、裂縫寬度和撓度驗算

37、時, 短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合可不計汽車沖擊系數(shù)，跨中彎矩短期效 應(yīng)組合M = 2747十1.211 = 2268 KNm ，長期效應(yīng)組合sM = 2217 十 1.211 = 1831KNm。i1、裂縫寬度驗算：據(jù)公橋規(guī)6.4.3條，裂縫最大寬度計算公式:Wtko=CCC Wtko=CCC -123 Ess30 + d、0.28 +10 p 丿(mm)式中:C = 1.0 ；N 2109.7C = 1 + 0.5 l 1 + 0.5 x= 1.4 ；N2559.7sC 1.0;3MQ Sss0.87 Ahs02559.7 x1060.87 x 11788.4 x 1357183.9MPa；

38、E 2.0 x 105 MPa ；S工nd 2丁i i10 x 362 + 2 x 322d 41 35.40mm ；e 亍彳10 x 36 + 2 x 32ndiii1p 0.0434 0.02 ；把各個參數(shù)代入裂縫最大寬度公式得W 1.0 x 1.4x 1.0 x 183.9 (30 + 35.40 0.175mm 0.20mmtk2.0 x 10510.28 +10 x 0.02丿符合公預(yù)規(guī)6。4.2 條要求。2、撓度驗算:（1）T 型截面的幾何特征參數(shù)計算A、全截面aES E 2.0 x 105_ E _ 3.45 x 104C 5.797s0J_bh 2 + 1 (b -b)G )

39、+(a -1)Ah x = 22( f )fs0bh + 0 - b 丿h +(a-1) AffEss1X 200 X15002 +1X(2000 - 200)x (125) +(5.797 - 1)x 11788.4 x 1357 =2 2 / 、 / 、200 x 1500 +(2000 - 200)x 125 +(5.797 - 1)x 11788.4=543.03mm換算截面慣性矩:I =1 b (hX 3 - _J_(b - b )(x - h ) +C -1) A (h - x TOC o 1-5 h z 033 f 3 ffess 01=1 x 200 x(1500 - 543.

40、03)3 +1 x 2000 x 543.03333-1 x (2000 - 200)x (543.03 -1253+(5.797-1)x11788.4x(1357-543.03)2 = 2.464752656x1011mm4抗裂邊緣的彈性慣性矩：I2.464752656 x1011W =0 二0 h - x=2.575579857 x 108 mm31500 - 543.03換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩：bx2 + C - b)h C - 0.5h2ff.)=_ x 200 x 543.032 +(2000 - 200)x 125 x(543.03 - 0.5 x 125 )2= 1.37607408 x108 mm3換算截面積：A - b 丿 h + (a 一 1) A0 f f ES s=(2000 一 200)x 125 +