絞肉機設計說明書

1、絞肉機的設計絞肉機的設計 3目錄 HYPERLINK l “_TOC_250008“ 名目1摘要4第一章緒論5 HYPERLINK l “_TOC_250007“ 其次章工作原理及構造6 HYPERLINK l “_TOC_250006“ 絞肉機的構造6送料機構6切割機構6驅動機構6 HYPERLINK l “_TOC_250005“ 絞肉機的工作原理6 HYPERLINK l “_TOC_250004“ 第三章螺旋供料器的設計8 HYPERLINK l “_TOC_250003“ 絞籠的設計8絞籠的材料8螺旋直徑8螺旋供料器的轉速8螺旋節(jié)距9 HYPERLINK l “_TOC_250002

2、“ 第四章傳動系統(tǒng)的設計10 HYPERLINK l “_TOC_250001“ 電機的選擇10 HYPERLINK l “_TOC_250000“ 帶傳動的設計11設計功率11選定帶型114.2.3傳動比11小帶輪基準直徑11大帶輪基準直徑11帶速驗算11初定軸間距11所需帶的基準長度11實際軸間距12小帶輪包角12單根V帶的根本額定功率12i 1時單根V帶型額定功率增量12V帶的根數(shù)12單根V帶的預緊力12作用在軸上的力13帶輪的構造和尺寸13齒輪傳動設計13選擇材料，確定和及精度等級13H limFlim按接觸強度進展初步設計14確定中心距14確定模數(shù)14確定齒數(shù)14計算主要的幾何尺寸1

3、4校核齒面接觸強度15校核齒根的強度17齒輪及齒輪副精度的檢驗工程計算18確定齒厚偏差代號18確定齒輪的三個公差組的檢驗工程及公差值18確定齒輪副的檢驗工程與公差值18確定齒坯的精度19軸的設計204.4.1 選擇軸的材料，確定許用應力20按扭轉強度估算軸徑20設計軸的構造并繪制構造草圖20按彎扭合成強度校核軸徑21作轉矩圖23求當量彎矩23確定危急截面及校核強度23聯(lián)軸器的選用23類型的選擇23第五章絞刀的設計25絞刀的設計25刀刃的起訖位置26刀刃的前角27刀刃的后角28刀刃的刃傾角29刀刃上任一點位量上絞肉速度30絞刀片的構造31第六章生產力量分析33絞刀的切割力量33絞肉機的生產力量3

4、3功率消耗33設計總結35致謝36參考文獻37【摘要】本文論述了肉類加工機械絞肉機的工作原理、主要技術參數(shù)、傳動系統(tǒng)、典型零件的構造設計及生產力量分析。肉機適合任何賓館、酒樓、餐廳、食堂絞制肉靡之用。此絞肉機工作主要靠旋轉的絞筒將料斗中的原料肉推擠到絞籠的擠肉樣板 藝要求切成顆?；蛉饽?，便于和其它輔料混合，滿足不同肉制品需要?！娟P鍵詞】絞肉機，擠肉樣板，絞刀，絞籠，絞筒【Abstract】The principle, technical pare-maters, transmiting system and main parts structure of mincing ma-chine we

5、re introduced. The productingcapacity was analysed.Keywords Mincing machine Holds plate Cutting blade Transfer auger.This skein fan enbvironment gears, compact structure, smooth operation,reliable work. This equipment manufacture simple, line is fluent, no canhidestainsapertureanddamagetothesharpedg

6、eoperator,easytoclean, the stage for anyhotels, restaurants, cafes, canteenskein of meat Merle purposes.This stage work mainly by rotating cylinder of ground into hopper of raw meat pushed to squeeze meat stranding cage, using rotating template place cut the blade and the model of pore is crowded me

7、at formed shearingaction will chop the meat, and in twisted canister, under the action of meat grain constantly eduction crowded meat template place. So, the meat stage hopper unceasingly through hopper into heave tube, and broken meat Merle is expelled cake layer. This stage wide usage, can have a

8、lump of raw meat the technique requirements and cut into particle or paste, facilitate and other accessories mixed, meet different meat needs.【Keywords】 Stage,crowdedmeatmodel,reamer,strandingcage,wringcone第一章 前言更高的要求?，F(xiàn)代食品已朝著養(yǎng)分、綠色、便利、功能食品的方向進展，且功能食品將成為世紀的主流食品。食品工業(yè)也成為國民經(jīng)濟的支柱產業(yè)，作為裝備食品工業(yè)的食品機械工業(yè)進展尤為迅猛。代

9、化水平，離開現(xiàn)代儀器和設備，現(xiàn)代食品工業(yè)就無從談起。食品工業(yè)的進展是設備和工藝共同進展的結果，應使設備和工藝到達最正確協(xié)作，以設備革和創(chuàng)促進工藝的改進和進展，以工藝的進展進一部促進設備的進展和完善。兩者相互促進、相互完善，是使整個食品工業(yè)向現(xiàn)代化邁進的必要條件。在肉類加工的過程中，切碎、斬拌攪拌工序的機械化程度最高，其中絞肉機、斬拌機、攪拌機是最根本的加工機械.幾乎全部的肉類加工廠都具備這3種設備。國內一些大型肉類加工廠先后從西德、丹麥、瑞士、日本不同加工工藝的要求，該機亦可作為其他原料的擠壓設備。絞肉機的設計其次章 工作原理及構造絞肉機的構造絞肉機主要由送料機構、 切割機構和驅動機構等組成，

10、 如圖 21 所示。圖21絞肉機構造機架2.絞刀3.擠肉樣板4.旋蓋5.紋筒6.絞籠7.料斗 8.減速器9.大皮帶輪10.電機11.三角帶12. 小皮帶輪送料機構包括料斗 7、絞籠 65。其作用是輸送物料前移到切割機構，并在前端對物料進展擠壓。切割機構包括擠肉樣板 3,24。其作用是對進入擠肉樣板孔中的物料進展切割 .擠肉樣板孔眼規(guī)格有多種，可依據(jù)不同的工藝要求隨時旋下旋蓋進展更換。驅動機構包括電機 10、皮帶輪 9、128、機架 I6絞肉機的設計絞肉機的設計 8絞肉機的工作原理工作時，先開機后放料，由于物料本身的重力和螺旋供料器的旋轉， 但螺旋軸的直徑后面比前面大，這樣對物料產生了肯定的擠壓

11、力，這個力 迫使已切碎的肉從擠肉樣板上的孔眼中排出。樣板的方式來到達粗絞與細絞之需。擠肉樣板有幾種不同規(guī)格的孔眼，通常粗絞用之直徑為 810 毫米、細絞用直徑 35的格板，其厚度都為 1012 故螺旋供料器的轉速可比細絞時快些， 但最大不超過 400/200400/分。由于擠肉樣板上的孔眼總面積肯定，即排料量肯定，當供料螺旋轉速太快時，使物料在絞刀四周堵塞，造成負荷突然增加，對電動機有不良的影響。使用一個時期后，刀口變鈍，此時應調換刀片或重修磨，否則將影響 切割效率，甚至使有些物料不是切碎后排出，而是由擠壓、磨碎后成漿狀 排出，直接影響成品質量，據(jù)有些廠的爭辯，午餐肉罐頭脂肪嚴峻析出的 質量事

12、故，往往與此緣由有關。否則因擠肉樣板移動和絞刀轉動之間產生相對運動，也會引起對物料磨漿 的作用。絞刀必需與擠肉樣板嚴密貼和，不然會影響切割效率。碰，馬上損壞機器。但它們的間隙又不能過大，過大會影響送料效率和擠壓力，甚至使物料從間隙處倒流，因此這局部零部件的加工和安裝的要求較高。絞肉機的生產力量不能由螺旋供料器打算，而由絞刀的切割力量來打算送料再多也不行，相反會產生物料堵塞現(xiàn)象。第三章螺旋供料器的設計絞籠的設計絞籠的作用是向前輸送物料，并在前端對肉塊進展擠壓。如圖31所示，設計上承受一根變螺距、變根徑的螺旋，即螺距后大前小，根徑后小前大，這樣使其絞籠與絞筒之間的容積漸漸減小實現(xiàn)了對物料的擠壓作用

13、。面上鍵槽協(xié)作，以傳遞動力。1080絞籠的材料絞籠的材料選為 HT20031 絞籠螺旋直徑D K2.5GC0.136 mD160mm577.29577.292020405580105130R52348713G生產力量 ,由原始條件得 G1T/HK物料綜合特性系數(shù) ,得 K0.071 -物料得填充系數(shù)，得 0.15 物料的積存密度 t/m3 豬肉的為 1.5t/m3C 與螺旋供料器傾角有關的系數(shù)，得C1螺旋供料器的轉速絞肉機的設計由原始數(shù)據(jù) n326r/min螺旋節(jié)距實風光型螺旋的節(jié)距 tD絞筒的設計由于肉在絞筒內受到攪動，且受擠壓力的反作用力作用，物料具有向后倒流的趨勢，因此在絞籠的內壁上設計

14、了止推槽.沿圓周均勻分布，如圖32所示絞筒內壁與絞籠之間的間隙要適當， 一般為 3-5mm間隙太小絞籠與絞筒內壁易碰撞。絞筒的物料可選用鑄鐵，選HT20032 絞筒9絞肉機的設計第四章 傳動系統(tǒng)的設計的傳動比可利用帶傳動、齒輪傳動等構機逐級減速后得到。絞籠的轉速不易太高，由于輸送力量并不是隨轉速增加而增加。當速度到達肯定值以后，效率反而下降，且速度過高，物料磨擦生熱，出口處的壓力上升，易引起物料變性，影響絞肉質量，因此絞籠的轉速一般在200400r/min 比較適宜。在本機選用 326r/min由傳動比標準系列查機械設計根底課程設計指導書表22P6初步取依據(jù)選用的電機和絞籠轉速要求設計傳動路線

15、如下：N= GW4(KW)G 絞肉機的生產力量， 1000kg/hW 切割 1kg物料耗用能量，其值與孔眼直徑有關，當d3mm，w0.0030kw.h/kg 。 傳動效率，取 0.75所以依據(jù) N4kwn1500r/min設計指導書表得Y112M-4 電機的構造。10絞肉機的設計帶傳動的設計設計功率 Pd圖 4-1 Y112M-4 電動機的外觀圖K工況系數(shù)，查機械設計根底表6-5P87，取A1.2AP選定帶型pdn 6-8P87，選取一般 VAn1小帶輪轉速，為 1440r/min傳動比小帶輪基準直徑 dmmd1由機械設計根底表 6-3P85d100mmdd175r/mindmin大帶輪基準直

16、徑 dmmd2由機械設計根底表 6-6P88d=180mmd211絞肉機的設計帶速驗算初定軸間距 a mm0所需帶的基準長度 Lmmd0依機械設計根底表 6-6P88Ld900mmA900實際軸間距a小帶輪包角 1單根 V p1依據(jù)帶型號、d和n 一般V帶查機械設計根底表 6-P86取1.32kwd11i 1時單根 V 帶型額定功率增量 P1依據(jù)帶型號、 ni 6-3P860.15kw1V 帶的根數(shù) Zk 小帶輪包角修正系數(shù)查機械設計根底表6-4P86,取0.96ak 帶長修正系數(shù)查機械設計根底表6-2P80，取0.87L12絞肉機的設計VF0mV kg/m查機械設計根底表 6-1P790.1

17、k/gm作用在軸上的力 FFrmax考慮帶初預緊力為正常預緊力的1.5倍帶輪的構造和尺寸量輕，并避開由于鑄造而產生過大的應力。輪槽工作外表應光滑外表粗糙度Ra 3.2m以減輕帶的磨損。HT2006-1P79帶輪輪槽尺寸，依據(jù)帶輪的基準直徑查機械設計根底表 6-1P79確定輪輻。=100mm dd1=176mm ，承受孔板輪，取輪d2緣寬度 B=63mm L=40mm P-IV 型構造形式。取軸d=33mm 。按機械設計根底表 6-16-613絞肉機的設計2*450圖4-2 小帶輪圖4-3 大帶輪選擇材料，確定和及精度等級。參考機械設計根底表 8-12P138選擇兩齒輪材料為：大、小齒輪均為40

18、C，并經(jīng)調質及外表淬火，齒面硬度為4550HRc；查機械設計根底r8-8P1326按硬度下限值，由機械設計根底圖8-40P140中的MQ級質量指標查得 中的 MQ級質量指標查得。按接觸強度進展初步設計確定中心距 a按機械設計根底表 8-4式中：配對材料修正系數(shù) Cm1由機械設計根底表 8-4螺旋角系數(shù) Aa476由機械設計根底表 8-4 查取載荷系數(shù) K1.6參考機械設計根底表 8-4小齒輪額定轉矩齒寬系數(shù)0.4參考機械設計根底表 8-15推舉值a14絞肉機的設計齒數(shù)比 u=i=2.5許用接觸應力則取a80mm確定模數(shù) m(參考機械設計根底表 8-12)m=(0.0070.02)a=0.561

19、.6,m=1.5mm確定齒數(shù) z ,12初取螺旋角 13z=2a=29.4=301( 1z =z2=2.530=75z1=75重確定螺旋角 m (z z arccosn12)1.5(3075)arccos10.1422a280計算主要的幾何尺寸機械設計根底表 8-3分度圓的直徑=mz1/cos=1.530/cos=45.7mm1d=m z /cos =1.5*75/cos =114.3mm22齒頂圓直徑d = d +2h =45.7+21.5=48.7mma11ad= d +2h =114.3+21.5=117.3mma22a端面壓力角tgantg20arctgtcoscos10.1421基圓

20、直徑d= d cos =cos20.292 0 =40.2mm1b1td= d cos =348cos20.292 0 =107.2mmb22td齒頂圓壓力角at1=arccosb1 =34.3650da115絞肉機的設計絞肉機的設計 17at2=arccosdb2 =23.9510d = 1za2tg1a2at1+z2-tg)=1.9齒寬b= .a0.4*8032 取b 32mm；b 40mma21b32齒寬系數(shù)=0.7dd45.732sin10.142縱向重合度 mn1.5=1.2當量齒數(shù) z z /cos3 31.45v11z z/cos3 78.628v22校核齒面接觸強度機械設計根底

21、圖 8-40強度條件： H k k KKKAVHt H d b1F1計算應力：=Z ZH1HB ZE ZZZ=DH2H1 Z2022T式中：名義切向力 F =t使用系數(shù) K =1A1 =d45.71=2044N=AKVAB式中d n1 160 45.7818 1.95ms100060msA=83.6B=0.4C=6.57=1.2KV齒向載荷分布系數(shù) K H裝配時檢修調整， 6級精度 K1.34非對稱支稱公式計算H齒間載荷安排系數(shù)KH 1.0由機械設計根底表 8-3查取節(jié)點區(qū)域系數(shù)Z= 1.5由機械設計根底表 8-3H重合度的系數(shù) Z 0.77由機械設計根底表 8-3查取螺旋角系數(shù)Z 0.80由

22、機械設計根底表 8-3查取MPa彈性系數(shù)ZMPaE由機械設計根底表 8-13單對齒齒合系數(shù) Z =1B= H1H21.051.351.0 2.5120442.545.71.051.351.0 2.5120442.545.732245.5MPa許用應力：HH limSH limZZZZZZNTLVRWX式中：極限應力 H lim=1120MPa最小安全系數(shù) SH lim=1.1由機械設計根底表 8-16 查取壽命系數(shù) ZNT=0.92由機械設計根底表 8-18潤滑劑系數(shù) ZL350ms =1.05由機械設計根底表 8-20 查取，按油粘度等于s速度系數(shù) Z=0.96按 1.95m,由機械設計根底

23、表 8-12查取sV粗糙度系數(shù) ZR=0.9由機械設計根底表 8-5 查取齒面工作硬化系數(shù) ZW=1.03按齒面硬度 45HRC尺寸系數(shù) Z=1X=1120 0.921.050.960.851.03=826MPaH1.1滿足HH校核齒根的強度按機械設計根底圖 8-40校核強度條件： F1 F1 許用應力：F1FtYbmFaYY Y KKSaAKK；FFnYF2 S2F2F1YY式中：齒形系數(shù) YF1 S1=2.61Y=2.2由機械設計根底圖 8-43 查取F1F2應力修正系數(shù) Y1.6，Y1.77由機械設計根底圖 8-40查取Sa1Sa2重合度系數(shù) Y=1.9N螺旋角系數(shù) Y=1.0由機械設計

24、根底表 8-3N齒向載荷分布系數(shù) K8-38H=1.3其中 N=0.94 ，按機械設計根底圖齒間載荷安排系數(shù) K=1.0F則=94.8MPaF1=F21.77 2.2 =88.3MPaF12.611.6許用應力：FSF limYYSTYYYRelTX按值較小齒輪校核式中：極限應力 =350MPaS=1.25按機械設計根底表 8-16 查取應力修正系數(shù) YST=2按機械設計根底表 8-16YST=0.9按機械設計根底表 8-16 查取齒根圓角敏感系數(shù) Y齒根外表狀況系數(shù) YRelT=0.97按機械設計根底表 8-16 查取=1按機械設計根底表 8-16YX=1按機械設計根底表 8-16則 F35

25、0=1.2520.90.97 489MPa F2 F1F 驗算結果安全齒輪及齒輪副精度的檢驗工程計算大齒輪確定齒厚偏差代號6KLGB100958參考互換性與測量技術表 查取確定齒輪的三個公差組的檢驗工程及公差值參考互換性與測量技術表9-1查取第公差組檢驗切向綜合公差F 1，iF1F F =0.063+0.009=0.072mm,( 按互換性與測量技術表 9-5 查取)；iPf第公差組檢驗齒切向綜合公差f 1 ，f 1 =0.6f f =0.6iiptt0.009+0.011=0.012mm按互換性與測量技術表 9-8；第公差組檢驗齒向公差 F=0.012由互換性與測量技術表 9-12取。確定齒

26、輪副的檢驗工程與公差值參考互換性與測量技術表9-15選擇對齒輪，檢驗公法線平均長度偏差Ewm。按齒厚偏差的代號 KL，依據(jù)互換性與測量技術表 9-3E=-12 fss=-120.009=-0.108mm ，齒厚下偏差E=-16 fsi=-160.009=-0.144mm ；公法線的平均長度上偏差Ewms=E*cos -0.72Fsssin =-0.108cos200 -0.720.36sina200=-0.110mm, 下偏差E=Ecos+0.72Fsin =-0.144cos200 +0.720.036sin200 =-0.126wmisiTmm；按互換性與測量技術表 9-5Wkn跨齒數(shù) K

27、=10，則公法線長度偏差可表示為：87.652 0 . 110 0 .126=87.652，對齒輪傳動，檢驗中心距極限偏差f，依據(jù)中心距 a=80mm，由互換性與測量技術表 9-14 查得 f= 0.023；檢驗接觸斑點，由互換性與測量技術表 9-13 查得接觸斑點沿齒高不小于40%，沿齒長不小于 70%；檢驗齒輪副的切向綜合公差 Fic=0.05+0.072=0.125mm 依據(jù)互換性與測量技術表9-8計1.61.60.8f=0.0228mmic對箱體，檢驗軸線的平行度公差，f =0.0125 m，=0.006mmxf2*4549y4.3.5.4確定齒坯的精度公差20.85?按互換性與測量技

28、術表9-17 查取)依據(jù)大齒輪的功率， 確定大輪的孔徑為1.61.6級，即 0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為0.014mm如圖 4-40.014A4-4 大齒輪簡圖軸的設計選擇軸的材料，確定許用應力由條件知絞肉機傳遞中小功率，對材料無特別要求，應選用并經(jīng)調質處理。由機械設計根底表14-1查得強度極限 b=650MPa，由機械設計根底表 14-8 得許用彎曲應力 按扭轉強度估算軸徑1b 依據(jù)機械設計根底表 14-7 得 A=118107 10.2得PnPnd A 11834140mm 32 .736 .1mm考慮到軸要安裝聯(lián)軸器，會有鍵槽存在，故將估算直徑加大3%5%，33.8637.

29、91MM 。由設計手冊取標準直徑 d設計軸的構造并繪制構造草圖=35mm1(1確定軸上零件的位置和固定方式的構造外形，必需先確定軸上零件的裝拆挨次和固定方式。確定齒輪從軸的右端裝入，齒輪的或軸環(huán)定位，右端用套筒固定。這樣齒輪在軸上的軸向位側，其軸向用肩固定，周向承受過盈協(xié)作固定。(2確定各軸段的直徑，軸段外伸端直徑最小，d 27mm ；1軸段的直徑 d為30mm；用一樣的方法確定軸段、的直徑d=33mm、23d=30mm4(3確定各軸段的長度 固定牢靠，軸段的長度應略短于齒輪輪轂寬度，取為B2=32mm,BI=63mm,B4=47,B2=40mm 。按彎扭合成強度校核軸徑(1畫出軸的受力圖。(

30、2作水平面內的彎矩圖。支點反力為F2059F Ft2 N 1030N -截面HAHB22處的彎矩為：118MHI 10302N.mm 6077Nmm-截面處的彎矩為：M103029Nmm 29870NmmHI作垂直面內的彎矩圖。支點反力為FFFd 763.8 405.7265 N 73.65NVA2 2 F FFVBr2VA763.8 73.65N 837.5N截面左側彎矩為：MFl73.65118 Nmm 4345NmmVI左VA22 截面左側變矩為：MF l 837.5118 Nmm 49410NmmVI右VB22-截面處的彎矩為：M FV VB29 837.529Nmm 24287.5N

31、mm(5作合成彎矩圖M2HM2HM2V截面：M2VI左M2VI左M2HIl左M2VI左M2VI左M2HIl右- 截面：M2V M2V M2H 作轉矩圖Nmm 60925Nmm43452 607702494102 43452 607702242852 298702 Nmm 39776NmmP8T 9.55106n 9.55106 280 Nmm 272900Nmm求當量彎矩因絞肉機單向運轉，故可認為轉矩為脈動循環(huán)變化，修正因數(shù) 為0.6M2I右M2I右T2Mel783202 .62729002 Nmm 181500NmmMM2T2Me397762 .62729002 Nmm 168502Nmm確

32、定危急截面及校核強度MeMe故截面-可能為危急截面。但由于軸徑3校核。-截面：，故也應對截面 -進展2M181500181500MPa 19.9MPae1-截面：W0.1d330.1 453Me11168502168502MPa 26.3MPae11W0.1d320.1 403所以=60Mpa，滿足 的條件，故設計的軸有足夠強度，并-1be-1b有肯定裕量。聯(lián)軸器的選用聯(lián)軸器類型的選擇凸緣聯(lián)軸器。確定型號，名義轉矩：T=9.549 106P/n=9.549 1064/1500=25464N mm查凸緣聯(lián)軸器國家標準，選CYD3型凸緣聯(lián)軸器，其公稱轉矩為Tn=400103NmmT .C兩軸直徑均

33、與標準相符。故主動端選Y型 軸孔，A型鍵槽。從動端選JA 型鍵槽。許用轉速 n=6800r/minn.3)標記 GYD3 聯(lián)軸器 25112/J4262 GB5843-86第五章絞刀的設計絞刀的作用是切割物料。它的內孔為方形，安裝在絞籠前端的方軸上隨其一起旋轉，刀刃的安裝方向應與絞籠旋向一樣。絞刀的規(guī)格有2刃、3刃、4刃、6刃、8刃。絞刀用工具鋼材料制造，淬火硬度為55-60HRC，刃口要銳利，與樣板協(xié)作平面應平坦、光滑。絞刀的設計現(xiàn)對十字刀片的各主要幾何參數(shù)進展設計。十字刀片如圖(51)所示。其每一刃部的絞肉 (指切割肉的)線速度 分布亦如該圖所示。從圖上可以看出其刃部任一點位置上只有法向速

34、度v。圖5-1刀片示意圖及每一葉刀片上速度分布其值為：vnp30000r R5-1式中：v刀片刃部任一點的線速度ms；pn 刀片的旋轉速度 rpm 刀片刃部任一點至旋轉中心的距離mm；r 刀刃起始點半徑 m m ； R刀刃終止點半徑 mm；再從任一葉刀片的橫截面上來看圖(5-1)AA截面，其刃部后角 較大，而前角 都為零。因此，該刀片的幾何參數(shù) (角度)不盡合理。故再將以一葉刀片的與網(wǎng)眼扳相接觸的一條刀刃為對象，分析刀片上各參數(shù)的作用及其影響，設計 各參數(shù)。刀刃的起訖位置絞肉時，絞肉機的十字刀片作旋轉運動。從式 I的條件下，刀刃離旋轉中心點越遠，則絞肉 (指切割肉的 )線速度越快。并且在螺桿進

35、科速度也肯定的條件下，假定絞肉時刀片所消耗的功全部轉化為熱能，則任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃，在單位時間內產生的熱量為：5-2Q F V式中：Q單位時間內任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃切割肉所產生的熱量JsF 鉸肉時任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力N參見其次局部刀刃的前角式 4) 任一刀刃切割肉的線速度 ms所以，絞肉 (切割肉 )的線速度越快，則所產生的熱量也越大，因此絞肉的線速度不能很高。，我們知道一般絞肉時刀刃切割肉的錢速度處在 30一90mmin之間最為抱負，因此由這些數(shù)據(jù)可估算出刀刃的起訖位置，即刃的起點半徑 和終點半徑 R。依據(jù)式1 5-330000 n我們十字刀片得轉速 n326r/mi

36、nmin ， r 30m/min=0.5m/s / 300000.514.65mm326min R ， R 90m/min 1.5m/sR/R 300001.5 43.94mm326圓整后取:r=15mmR=45mm刀刃的前角 (5-2)圖5-2相接觸的刀刃的受力分析依據(jù)圖5-2可知：F FnFF FFfnf其值為：由于刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦力為：F Ffn肉與前刀面的摩擦力為：F Ffn整理得：F FF(n )F(12 )cos5-4式中：F鉸肉時任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力NF 刀片絞肉時肉的剪切抗力 N 刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦系數(shù) 肉被剪切時與前刀面的摩擦系數(shù) 刀片的前角F網(wǎng)眼板作用于刀刃

37、上的壓力 NnN由于 F A式中： 肉的抗剪應力，與肉的質地有關A 肉被剪切的面積，與網(wǎng)眼板的網(wǎng)眼直徑有關F與肉的質地及網(wǎng)眼的直徑有關，應選定網(wǎng)眼板之后，F(xiàn)可以看成為常量，故令 F C。1Fn是網(wǎng)眼板作用于刀刃上的壓力，可以看為刀片的預緊壓力，是常量，故令F Cn2。F是刀片切割肉時，肉對前刀面的壓力與速度v有關，F(xiàn)n F。v簡化式4F C1C (2 )Fv(12 )cos5-5從式52 的大小，直接影響著絞肉過程中的切割力，以及切割肉時所產生的溫度。所需的力和切割肉所產生的熱都?。环粗?，則大。但前角很大時，則因刀具散熱體積小而使切割肉時所產生的溫度不能很快冷卻。因此，在肯定的條件下，前角有一

38、合理的數(shù)值范圍：一般?。?25 40 (肉質軟取大值，反之取小值 )刀刃的后角刀刃后角的目的：一是減小后刀面與網(wǎng)眼板(包括三眼板)外表的摩擦；二是在前角不變的狀況下，增大后角能使刀刃銳利。由于磨損后刀片的后角根本為零，加大了刀片與網(wǎng)眼扳的摩擦，兩者都使絞肉過程中產生的熱量增多。另外，在同樣的磨鈍標準 屬體積較大 如圖5-3 所示。這說明增大后角可提高刀片的耐用度，但同時也帶來的問題是刀片的 N B 面)，并且刀刃極度也有所減弱，故后角也有一合理的數(shù)值范圍： 3 5(肉質軟取大值反之取小值 )圖5-3后角與VB、NB的關系刀刃的刃傾角從分析由前刀面和后刀面所形成的刀刃來得知刀傾角的影響狀況。在任

39、一葉刀片的法剖面內，當把刀刃放大看時，可以把刀刃看成是一r54，由于刀刃有刃傾角 ，故在線速度方向剖面內的刀刃將變成橢圓弧 (斜剖刀刃圓柱所得 )圖5-4刃傾角與刀刃銳利度橢圓的長半徑處的曲率半徑，即為刀刃實際純圓半徑r。0e其關系為：r r0ecos5-6由此可見，增大刀傾角 確實定值，可減小刀刃的實際鈍圓半徑r，0e這就說明增大刃傾角就可使刀刃變得較為銳利。一旦刀刃的起訖半徑 確定后，其最大初始刃傾角 了參見圖 5-5就可確定5-5 arcsinr/R0max5-7初始刃傾角按下式計算：見圖 5-6圖5-6初始刃傾角計算用示意圖r2 r2 b20/(Rb)5-8r刀刃起始點半徑 (mm)

40、；R(mm) ；b mm;初始刃傾角；0刀刃上任一點位量上絞肉速度vv為垂直于刃的法向速度重量 和平行于刃的切向速度重量 vv5-7nr即：vv vn其值為：vn30000p(r p R)v vcosnv vsinr圖57刀刃上任一點的速度示意圖sin ” /” Rsincos 整理得2 R2 sin2 300002 2 R2 sin2 nvsin/30000/30000r p R式中：v 刀刃上任一點位置的法向速度分度ms；nv 刀刃上任一點位置的切向速度重量ms； 刀刃上任一點至刀片旋轉中心距離mm； 刀刃的初始刃傾角； ”與刀刃相切的圓計算半徑mm；R 刀刃的終點半徑 mm；r 刀刃的起點半徑 mm；刀片的構造依據(jù)以上對絞刀各個幾何參數(shù)的分析，得出絞刀的構造圖圖此絞刀的特點：1、 后角取 4 ，刀片的壽命較長；2、 前角取 30 ，以減小絞肉所需的力及功率；3、 增加刃傾角，以提高刀刃的銳利度；4、 承受全圓弧形的前刀面構造，以改善刀刃的強度；5、 承受可換式刀片構造， 以節(jié)約刀體材料并可選用不同幾何參數(shù)刀片。