機(jī)械設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)-加熱爐裝料機(jī)設(shè)計(jì)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專(zhuān)心-專(zhuān)注-專(zhuān)業(yè)專(zhuān)心-專(zhuān)注-專(zhuān)業(yè)精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專(zhuān)心-專(zhuān)注-專(zhuān)業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)設(shè)計(jì)題目：加熱爐裝料機(jī)設(shè)計(jì)宇航學(xué)院班設(shè)計(jì)者：指導(dǎo)教師： 前言本設(shè)計(jì)為機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容，是在畫(huà)法幾何、機(jī)械原理、機(jī)械設(shè)計(jì)、加工工藝學(xué)和工程材料等課程之的基礎(chǔ)上學(xué)習(xí)的一門(mén)綜合課程。設(shè)計(jì)課題是加熱爐裝料機(jī)設(shè)計(jì)，在題目所給的一系列要求和目標(biāo)的前提下完成一系列的設(shè)計(jì)任務(wù)。此設(shè)計(jì)課程要求對(duì)以前所學(xué)的一系列課程掌握較好，并能自主地應(yīng)用到設(shè)計(jì)中，是對(duì)學(xué)生各方面能力的一種考察，對(duì)學(xué)生快速掌握知識(shí)很有幫助。本說(shuō)明書(shū)正文部分主要分為設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)、總體方案設(shè)計(jì)

2、、電機(jī)的選擇、渦輪蝸桿設(shè)計(jì)、齒輪設(shè)計(jì)、軸系的設(shè)計(jì)與校核、減速箱體各部分結(jié)構(gòu)尺寸、潤(rùn)滑及密封形式選擇和技術(shù)要求等內(nèi)容組成。正文的最后是在計(jì)算過(guò)程中所調(diào)用的公式、參數(shù)的來(lái)源即參考文獻(xiàn)。目錄 TOC o 1-3 h z u 第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1.1 設(shè)計(jì)題目加熱爐裝料機(jī)設(shè)計(jì)1.2 設(shè)計(jì)要求（1）裝料機(jī)用于向加熱爐內(nèi)送料，由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，室內(nèi)工作，通過(guò)傳動(dòng)裝置使裝料機(jī)推桿作往復(fù)移動(dòng)，將物料送入加熱爐內(nèi)。（2）生產(chǎn)批量為5臺(tái)。（3）動(dòng)力源為三相交流電380/220V，電機(jī)單向轉(zhuǎn)動(dòng)，載荷較平穩(wěn)。（4）使用期限為10年，每年工作300天，大修期為三年，雙班制工作。（5）生產(chǎn)廠具有加工7、8級(jí)精度齒輪、蝸輪的能

3、力。加熱爐裝料機(jī)設(shè)計(jì)參考圖如圖:1.3 技術(shù)數(shù)據(jù)推桿行程280mm,推桿所需推力6400N,推桿工作周期3.3s.1.4 設(shè)計(jì)任務(wù)（1）完成加熱爐裝料機(jī)總體方案設(shè)計(jì)和論證，繪制總體原理方案圖。（2）完成主要傳動(dòng)部分的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。（3）完成裝配圖一張（用A0或A1圖紙），零件圖兩張。（4）編寫(xiě)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)1份。第二章 總體方案設(shè)計(jì)2.1 執(zhí)行機(jī)構(gòu)的選型與設(shè)計(jì)（1）機(jī)構(gòu)分析 執(zhí)行機(jī)構(gòu)由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，原動(dòng)件輸出等速圓周運(yùn)動(dòng)。傳動(dòng)機(jī)構(gòu)應(yīng)有運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換功能，將原動(dòng)件的回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)橥茥U的直線(xiàn)往復(fù)運(yùn)動(dòng)，因此應(yīng)有急回運(yùn)動(dòng)特性。同時(shí)要保證機(jī)構(gòu)具有良好的傳力特性，即壓力角較小。 設(shè)計(jì)任務(wù)要求推桿行程為280mm，推桿所需

4、推力為6400N，推桿工作周期為3.3s。（2）機(jī)構(gòu)選型方案一：用偏置曲柄滑塊機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)運(yùn)動(dòng)形式的轉(zhuǎn)換功能。方案二：用擺動(dòng)導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)運(yùn)動(dòng)形式的轉(zhuǎn)換功能。 方案一 方案二（3）方案評(píng)價(jià)方案一：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但是不夠緊湊，且最小傳動(dòng)角偏小，傳力性能差。方案二：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，尺寸適中，最小傳動(dòng)角適中，傳力性能良好，且慢速行程為工作行程，快速行程為返回行程，工作效率高。綜上所述，方案二作為裝料機(jī)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的實(shí)施方案較為合適。（4）機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)取急回系數(shù)k=1.5，則由=180+180-得簡(jiǎn)圖如下：由推桿行程得導(dǎo)桿長(zhǎng)280mm,暫定曲柄長(zhǎng)80mm,連桿長(zhǎng)200mm,則由=36（5）性能評(píng)價(jià)圖示位置即為 最小位置，經(jīng)計(jì)

5、算，min=2.2 傳動(dòng)裝置方案確定（1）傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)由于輸入軸與輸出軸有相交，因此傳動(dòng)機(jī)構(gòu)應(yīng)選擇錐齒輪或蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)。方案一：三級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器。方案二：齒輪蝸桿減速器。方案三：蝸桿齒輪減速器。 方案一 方案二 方案三（2）方案評(píng)價(jià)由于工作周期為3.3秒，相當(dāng)于18.2r/min, 而電動(dòng)機(jī)同步轉(zhuǎn)速為1500r/min,故總傳動(dòng)比為i=78,因此方案一級(jí)數(shù)較高，結(jié)構(gòu)不太緊湊，齒輪相對(duì)軸承的位置不對(duì)稱(chēng)，軸應(yīng)有較大的剛度，且更適于載荷平穩(wěn)的場(chǎng)合，而此處載荷變化，所以不選用方案一，應(yīng)在方案二用方案三中選擇。由于齒輪蝸桿減速器齒輪在高速級(jí)傳動(dòng)比不宜過(guò)大，大概在22.5之間,因此會(huì)使蝸桿渦輪的傳動(dòng)

6、比過(guò)大；而方案三齒輪處于低速級(jí)，傳動(dòng)比可以取在4.24.9之間，這樣蝸桿渦輪的傳動(dòng)比滿(mǎn)足要求。綜上所述，選擇方案三。2.3電動(dòng)機(jī)選擇（所有公式來(lái)源為文獻(xiàn)1第2126頁(yè)）（1）選擇電動(dòng)機(jī)類(lèi)型按工作條件和要求，選用Y系列全封閉自扇冷式籠型三相異步臥式電動(dòng)機(jī)，電壓380V。（2） 計(jì)算傳動(dòng)效率已知：圓柱齒輪1=0.97，蝸桿傳動(dòng)2=0.85，聯(lián)軸器3=總效率為（3） 選擇電動(dòng)機(jī)容量 F=6400N,v=280電動(dòng)機(jī)所需功率P選定電動(dòng)機(jī)額定功率Ped為2.2kW（4）確定電動(dòng)機(jī)型號(hào)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速定為1500r/min，滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速nm為1420 r/min，進(jìn)而確定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y100L1-4（查文獻(xiàn)1表6-

7、164得）2.4 分配傳動(dòng)比（1）計(jì)算總傳動(dòng)比： ni（2）分配減速器的各級(jí)傳動(dòng)比：取第二級(jí)齒輪傳動(dòng)比i2=4.5第一級(jí)蝸桿傳動(dòng)比i1=17.32.5 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算電機(jī)軸：nm=1420 r/min 對(duì)于0軸（蝸桿軸）:PnT對(duì)于1軸（小齒輪軸）：PnT對(duì)于2軸（大齒輪軸）：PnT運(yùn)動(dòng)參數(shù)核動(dòng)力參數(shù)的結(jié)果加以匯總，列出參數(shù)表如下：軸名功率P / kW轉(zhuǎn)矩T /Nm轉(zhuǎn)速nr/min傳動(dòng)比i效率輸入輸出輸入輸出電機(jī)軸2.214.814201蝸桿軸2.202.1814.814.7142010.99小齒輪軸1.791.77208.0205.982.117.30.81大齒輪軸1.701.68890

8、.4881.518.24.50.95總體設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)圖如下：第三章 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算3.1 蝸輪蝸桿設(shè)計(jì)1選擇傳動(dòng)精度等級(jí)，材料考慮傳動(dòng)功率不大，轉(zhuǎn)速也不高，選用ZA型蝸桿傳動(dòng)，精度等級(jí)為8級(jí)。蝸桿用45號(hào)鋼淬火，表面硬度4550HRC，蝸輪輪緣材料用ZCuSn10P1砂模鑄造。2確定蝸桿，渦輪齒數(shù)傳動(dòng)比i=17.3，參考文獻(xiàn)2表3-4，取z1=2校核傳動(dòng)比誤差：i=渦輪轉(zhuǎn)速為： n3.確定渦輪許用接觸應(yīng)力蝸輪材料為錫青銅，則查文獻(xiàn)2表3-10得HP參考文獻(xiàn)2圖3-8初估滑動(dòng)速度vs由文獻(xiàn)2圖3-10查得，滑動(dòng)速度影響系數(shù)Zv單向運(yùn)轉(zhuǎn)取1，渦輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為N由文獻(xiàn)2圖3-11查得ZN4.接觸

9、強(qiáng)度設(shè)計(jì)載荷系數(shù)K=1,渦輪轉(zhuǎn)矩為T(mén)由文獻(xiàn)2式（3-10）得m查文獻(xiàn)2表3-3可選用m2d15.主要幾何尺寸計(jì)算渦輪分度圓直徑為d2=mz蝸桿導(dǎo)程角為tan=z1q渦輪齒寬（見(jiàn)文獻(xiàn)2表3-5）為b取b2渦桿齒寬（見(jiàn)文獻(xiàn)2表3-5）為b取b1傳動(dòng)中心距為a=0.5d6.計(jì)算渦輪的圓周速度和傳動(dòng)效率渦輪圓周速度為v2齒面相對(duì)滑動(dòng)速度為vs由文獻(xiàn)2表3-7查出當(dāng)量摩擦角為e攪油效率2=0,96，滾動(dòng)軸承效率=7.校核接觸強(qiáng)度渦輪轉(zhuǎn)矩為T(mén)由文獻(xiàn)2表3-12可查彈性系數(shù)為ZE由文獻(xiàn)2表3-13查得使用系數(shù)為KA由于v2=0.95m/s3m/s,因此取動(dòng)載荷系數(shù)KH8.輪齒彎曲強(qiáng)度校核確定許用彎曲應(yīng)力為F

10、P由文獻(xiàn)2表3-10查出FP由文獻(xiàn)2圖3-11查出彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)YN渦輪的復(fù)合齒形系數(shù)的計(jì)算公式為Y渦輪的當(dāng)量齒數(shù)為z渦輪無(wú)變位,查文獻(xiàn)2圖2-20和圖2-21得YFa=2.55Y導(dǎo)程角的系數(shù)為Y其他參數(shù)與接觸強(qiáng)度計(jì)算相同，則由文獻(xiàn)2式（3-13）得F9.蝸桿軸剛度驗(yàn)算蝸桿所受圓周力為F蝸桿所受徑向力為F蝸桿兩支撐間距離L=0.9d蝸桿危險(xiǎn)截面慣性矩為I=許用最大變形為yp由文獻(xiàn)2式（3-14）得蝸桿軸變形為yy11，故螺旋角系數(shù)ZZ使用系數(shù)KA由文獻(xiàn)2表2-7查得KA=1.50；動(dòng)載荷系數(shù)K齒間載荷分配系數(shù)KHFKKcos齒向載荷分布系數(shù)KH查K齒面接觸應(yīng)力為計(jì)算許用接觸應(yīng)力HP。由計(jì)算許

11、用接觸應(yīng)力HP。其中，接觸強(qiáng)度壽命系數(shù)ZNT由文獻(xiàn)2圖2-27查得ZNT1t應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為NN齒面工作硬化系數(shù)ZW1Z接觸強(qiáng)度尺寸系數(shù)ZX由文獻(xiàn)2表2-18查得Z潤(rùn)滑油膜影響系數(shù)為Z接觸最小安全系數(shù)SHlim查文獻(xiàn)2表2-17，取S強(qiáng)度較為適合，齒輪尺寸無(wú)須調(diào)整。5、確定傳動(dòng)主要尺寸中心距為a=圓整取a=248mm。由公式a=可求得精確的螺旋角為=合理。端面模數(shù)為m小齒輪直徑d大齒輪直徑d齒寬b為b=108mm，b1=116mm小齒輪當(dāng)量齒數(shù)為z大齒輪當(dāng)量齒數(shù)為z6、齒根彎曲疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算由文獻(xiàn)2式（2-11）校驗(yàn)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。計(jì)算齒根彎曲應(yīng)力。使用系數(shù)KA、動(dòng)載荷系數(shù)KV及齒間載荷分配系數(shù)

12、KF分別為KA=齒向載荷分布系數(shù)KFb/h=108/(2.25K齒形系數(shù)YFa由文獻(xiàn)2圖2-20（非變位）查得YFa1=2.48，YFa2=2.20；應(yīng)力修正系數(shù)Y重合度系數(shù)YY螺旋角系數(shù)Y由文獻(xiàn)2圖2-22查得Y齒根彎曲應(yīng)力為計(jì)算許用彎曲應(yīng)力FP。由計(jì)算。實(shí)驗(yàn)齒輪的齒根彎曲疲勞極限Flim由文獻(xiàn)2圖2-30查得F彎曲強(qiáng)度最小安全系數(shù)SFlim由文獻(xiàn)2表2-17查得S彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù)YX由文獻(xiàn)2圖2-33查得Y彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)YNT，由文獻(xiàn)2圖2-32（應(yīng)力循環(huán)次數(shù)同接觸疲勞強(qiáng)度校核）查得YNT1=0.90，YNT2相對(duì)齒根圓角敏感及表面狀況系數(shù)為Y許用齒根應(yīng)力為曲疲勞強(qiáng)度的校核：合格。7、靜

13、強(qiáng)度校核因傳動(dòng)無(wú)嚴(yán)重過(guò)載，故不作靜強(qiáng)度校核。第四章 軸系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及計(jì)算4.1 軸的強(qiáng)度計(jì)算（1）蝸桿軸1、選擇材料、熱處理45鋼正火，硬度為170至217HB2、按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度初估軸徑當(dāng)軸材料為45鋼時(shí)可取C=118，則dC最小直徑處有單鍵，故軸徑增加3%，圓整后取d=15mm。3、初定軸的結(jié)構(gòu)選深溝球軸承6212，其尺寸：D=110mm,d=60mm, B=22mm。初步設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)如下圖所示。4、軸的空間受力分析該軸所受的外載荷為轉(zhuǎn)矩、蝸桿上的作用力?？臻g受力如圖所示。輸入轉(zhuǎn)矩T=14.8N蝸桿圓周力F蝸桿徑向力F蝸桿軸向力F5、計(jì)算軸承支點(diǎn)的支反力，水平面和垂直面的彎矩水平方向受力如圖所示:

14、FFM彎矩圖為：垂直方向受力圖為：FFMM彎矩圖為：6、計(jì)算并繪制合成彎矩圖MM合成彎矩圖為:7、計(jì)算并繪制轉(zhuǎn)矩圖8、計(jì)算并繪制當(dāng)量轉(zhuǎn)矩圖轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)考慮，取=-1b0b。由文獻(xiàn)2表1-2查得由公式MeM繪制當(dāng)量彎矩圖如下：9、按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由文獻(xiàn)2式（1-3）得危險(xiǎn)截面處的彎曲應(yīng)力為b1（2）小齒輪軸1、選擇材料、熱處理45鋼正火，硬度為170至217HB2、按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度初估軸徑當(dāng)軸材料為45鋼時(shí)可取C=118，則dC圓整后取d=35mm3、初定軸的結(jié)構(gòu)選角接觸球軸承7208C，其尺寸：D=80mm,d=40mm, B=18mm。初步設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)如下圖所示。4、軸的空間受力分析該

15、軸所受的外載荷為轉(zhuǎn)矩、渦輪和小齒輪上的作用力?？臻g受力如圖所示。輸入轉(zhuǎn)矩T=蝸輪圓周力F蝸輪徑向力F蝸輪軸向力F小齒輪圓周力F小齒輪徑向力F小齒輪軸向力F5、計(jì)算軸承支點(diǎn)的支反力，水平面和垂直面的彎矩水平方向受力如圖所示:FFMMM彎矩圖為：垂直方向受力圖為：FFMMM彎矩圖為：6、計(jì)算并繪制合成彎矩圖MMMM合成彎矩圖為:7、計(jì)算并繪制轉(zhuǎn)矩圖8、計(jì)算并繪制當(dāng)量轉(zhuǎn)矩圖轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)考慮，取=-1b0b。由文獻(xiàn)2表1-2查得由公式MeMM繪制當(dāng)量彎矩圖如下：9、按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由文獻(xiàn)2式（1-3）得危險(xiǎn)截面處的彎曲應(yīng)力為b1（3）大齒輪軸1、選擇材料、熱處理合金鋼調(diào)質(zhì)處理，硬度為170

16、至217HB2、按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度初估軸徑當(dāng)軸材料為45鋼時(shí)可取C=118，則dC最小直徑處有雙鍵，故軸徑增加6%，圓整后取d=40mm。3、初定軸的結(jié)構(gòu)選深溝球軸承6214，其尺寸：D=125mm,d=70mm, B=24mm。初步設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)如下圖所示。4、軸的空間受力分析該軸所受的外載荷為轉(zhuǎn)矩、大齒輪和飛輪上的作用力?？臻g受力如圖所示。輸入轉(zhuǎn)矩T=大齒輪圓周力F大齒輪徑向力F大齒輪軸向力F飛輪圓周力F計(jì)算軸承支點(diǎn)的支反力，水平面和垂直面的彎矩:水平方向受力如圖所示:FFM彎矩圖為：垂直方向受力圖為：FFMMM彎矩圖為：5、計(jì)算并繪制合成彎矩圖MMM6、計(jì)算并繪制合成彎矩圖7、計(jì)算并繪制轉(zhuǎn)矩圖8、

17、計(jì)算并繪制當(dāng)量轉(zhuǎn)矩圖轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)考慮，取=-1b0b。由文獻(xiàn)2表1-2查得由公式MeMM繪制當(dāng)量彎矩圖如下：9、按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由文獻(xiàn)2式（1-3）得危險(xiǎn)截面處的彎曲應(yīng)力為b14.2 軸承的強(qiáng)度計(jì)算（1）深溝球軸承6212徑向載荷Fr1=附加軸向力F軸向工作合力FA軸向載荷Fa1=F因?yàn)檩d荷性質(zhì)為平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)，由文獻(xiàn)2表8-8查得沖擊載荷系數(shù)fd當(dāng)量動(dòng)載荷計(jì)算公式為：P=由文獻(xiàn)1表6-63查得Cr=47.8kN由Fa1C0r=0，F(xiàn)a1FP由Fa2C0r=0.060，F(xiàn)a2P可得P=軸承壽命為L(zhǎng)按照每天工作12小時(shí)，每年工作300天計(jì)算，則有18708h5.20year（2）角接觸球軸

18、承7208C徑向載荷Fr1=由文獻(xiàn)2表8-5查得附加軸向力F附加軸向力Fs1=0.68F軸向工作合力FA=1346-軸向載荷Fa1=FA+因?yàn)檩d荷性質(zhì)為平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)，由文獻(xiàn)2表8-8查得沖擊載荷系數(shù)fd當(dāng)量動(dòng)載荷計(jì)算公式為：P=由文獻(xiàn)1表6-66查得C由=25，F(xiàn)a1Fr1=2.317，查P由=25，F(xiàn)a2Fr2=0.6801查文獻(xiàn)2表8-7得e=P可得P=軸承壽命為L(zhǎng)按照每天工作12小時(shí)，每年工作300天計(jì)算，則有h60.00year，（3）深溝球軸承6214徑向載荷Fr1=附加軸向力F軸向工作合力FA軸向載荷Fa1=F因?yàn)檩d荷性質(zhì)為平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)，由文獻(xiàn)2表8-8查得沖擊載荷系數(shù)fd當(dāng)量動(dòng)載荷計(jì)算公

19、式為：P=由文獻(xiàn)1表6-63查得Cr=60.8kN由Fa1C0r=0，F(xiàn)a1FP由Fa2C0r=0.030，F(xiàn)a2Fr2P可得P=軸承壽命為L(zhǎng)按照每天工作12小時(shí)，每年工作300天計(jì)算，則有60246h16.74year4.3 鍵的設(shè)計(jì)與校核（1）蝸桿軸1.確定平鍵的類(lèi)型及尺寸選用普通平鍵（圓頭）連接，由軸徑d=32mm，選用平鍵的剖面尺寸為b=10mm，h=8mm，根據(jù)軸的長(zhǎng)度選用標(biāo)準(zhǔn)鍵長(zhǎng)L=50mm，鍵的標(biāo)記為 鍵1050GB 2.校核強(qiáng)度轉(zhuǎn)矩T=14800Nmm，鍵的接觸長(zhǎng)度l=l-b=50-10=40mm，軸徑d=32mm，許用擠壓應(yīng)力則有p（2） 小齒輪軸1.確定平鍵的類(lèi)型及尺寸選用

20、普通平鍵（圓頭）連接，由軸徑d=50mm，選用平鍵的剖面尺寸為b=14mm，h=9mm，根據(jù)軸的長(zhǎng)度選用標(biāo)準(zhǔn)鍵長(zhǎng)L=80mm，鍵的標(biāo)記為 鍵1480GB 2.校核強(qiáng)度轉(zhuǎn)矩T=Nmm，鍵的接觸長(zhǎng)度l則有p（3） 大齒輪軸固定大齒輪的平鍵1.確定平鍵的類(lèi)型及尺寸選用普通平鍵（圓頭）連接，由軸徑d=80mm，選用平鍵的剖面尺寸為b=22mm，h=14mm，根據(jù)軸的長(zhǎng)度選用標(biāo)準(zhǔn)鍵長(zhǎng)L=90mm，鍵的標(biāo)記為 鍵2290GB 2.校核強(qiáng)度 轉(zhuǎn)矩T=Nmm，鍵的接觸長(zhǎng)度l=l-b=90-22則有p固定飛輪的平鍵1.確定平鍵的類(lèi)型及尺寸選用普通平鍵（圓頭）連接，由軸徑d=56mm，選用平鍵的剖面尺寸為b=16mm，h=10mm，根據(jù)軸的長(zhǎng)度選用標(biāo)準(zhǔn)鍵長(zhǎng)L=80mm，鍵的標(biāo)記為 鍵1680GB2.校核強(qiáng)度轉(zhuǎn)矩T=Nmm，鍵的接觸長(zhǎng)度l由于采用雙鍵，99.