DB11-T 2005-2022 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程

1、DB北京市地方標(biāo)準(zhǔn)編號(hào)：DB11/T 20052022預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程Technical specification for design and construction ofprestressed concrete structures（京津冀區(qū)域協(xié)同工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)）20220630發(fā)布20221001實(shí)施北京市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)委員會(huì)北京市市場(chǎng)監(jiān)督管理局聯(lián)合發(fā)布北京市地方標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程Technical specification for design and construction of prestressedconcrete structures編號(hào)：DB11/T

2、2005-2022主編單位：北京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司北京市建筑工程研究院有限責(zé)任公司中土大地國(guó)際建筑設(shè)計(jì)有限公司天津城建設(shè)計(jì)院有限公司批準(zhǔn)部門(mén)：北京市市場(chǎng)監(jiān)督管理局施行日期：2022年 10月 01日2022 北京前言根據(jù)原北京市質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局2018年北京市地方標(biāo)準(zhǔn)制修訂項(xiàng)目計(jì)劃（京質(zhì)監(jiān)發(fā)201820號(hào)）的要求，編制組經(jīng)廣泛調(diào)查研究，認(rèn)真總結(jié)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，參考有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，在廣泛征求意見(jiàn)的基礎(chǔ)上，制定本規(guī)程。本規(guī)程為京津冀區(qū)域協(xié)同工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)，按照京津冀三地互認(rèn)共享的原則，由三地行政主管部門(mén)分別組織實(shí)施。本規(guī)程的主要內(nèi)容是：1.總則；2.術(shù)語(yǔ)和符號(hào)；3.材料；4.基本規(guī)定；5.承載能力極

3、限狀態(tài)計(jì)算；6.正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算；7.梁板及板柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；8.抗震設(shè)計(jì)；9.構(gòu)造規(guī)定；10.特殊預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；11.施工；12.質(zhì)量驗(yàn)收；13.監(jiān)測(cè)。本規(guī)程由北京市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)委員會(huì)和北京市市場(chǎng)監(jiān)督管理局共同管理，由北京市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)委員會(huì)歸口并負(fù)責(zé)組織實(shí)施，由北京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。執(zhí)行過(guò)程中如有意見(jiàn)和建議，請(qǐng)寄送北京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司（北京市西城區(qū)南禮士路 62號(hào)，郵編：100045，Email：，聯(lián)系電話。本規(guī)程主編單位：北京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司北京市建筑工程研究院有限責(zé)任公司中土大地國(guó)際建筑設(shè)計(jì)有限公司天津城建

4、設(shè)計(jì)院有限公司本規(guī)程參編單位：北京銀泰建構(gòu)預(yù)應(yīng)力技術(shù)股份有限公司中國(guó)建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司中設(shè)安泰（北京）工程咨詢(xún)有限公司北京城建設(shè)計(jì)發(fā)展集團(tuán)股份有限公司北京東方京寧建材科技有限公司中國(guó)建筑第六工程局有限公司本規(guī)程主要起草人員：陳彬磊李晨光郝貴強(qiáng)韓振勇許曙東霍文營(yíng)徐斌葉飛束偉農(nóng)徐焱閤東東高順張開(kāi)臣仝為民孫磊苗啟松張雷劉文珽王克峰徐小龍劉成程俊飛盧筱陳晗劉謙敏余流李培奚琦本規(guī)程主要審查人員：馮大斌顧渭建于連奎李洪求鄒宏張洪波曹秀鉑任慕鴻張大煦目次1 總則 . 12 術(shù)語(yǔ)和符號(hào) . 22.1術(shù)2.2符語(yǔ) . 2號(hào) . 23 材料 . 43.1混凝土、鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋 . 43.2預(yù)應(yīng)力筋用錨固系統(tǒng)和

5、連接器 . 63.3孔道與灌漿材料 . 64 基本規(guī)定 . 74.1一般規(guī)定 . 74.2構(gòu)件設(shè)計(jì) . 84.3預(yù)應(yīng)力損失值計(jì)算 . 84.4耐火性和耐久性 . 145 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 . 165.1一般規(guī)定 . 165.2正截面受彎承載力計(jì)算 . 205.3正截面受拉承載力計(jì)算 . 225.4正截面受壓承載力計(jì)算 . 235.5斜截承載計(jì)算 . 255.6沖切承載計(jì)算 . 285.7錨固區(qū)局部受壓承載力計(jì)算 . 315.8疲勞驗(yàn)算 . 336 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 . 366.1應(yīng)力控制驗(yàn)算. 366.2裂縫控制驗(yàn)算. 386.3撓度控制驗(yàn)算. 417梁板及板柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) . 437.1

6、一般規(guī)定 . 437.2梁板結(jié)構(gòu) . 437.3板柱結(jié)構(gòu) . 448抗震設(shè)計(jì) . 508.1般規(guī)定 . 508.2框架結(jié)構(gòu) . 518.3板柱結(jié)構(gòu) . 529構(gòu)造規(guī)定 . 549.1一般規(guī)定 . 549.2梁 . 549.3板 . 559.4柱 . 5710 特殊預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) . 5910.1超長(zhǎng)結(jié)構(gòu) . 5910.2環(huán)形結(jié)構(gòu) . 5910.3薄殼結(jié)構(gòu) . 6010.4筏板基礎(chǔ) . 6011 施工 . 6111.1般規(guī)定 . 6111.2預(yù)應(yīng)力筋的制作 . 6111.3有粘結(jié)孔道安裝與預(yù)應(yīng)力筋穿束 . 6111.4無(wú)粘結(jié)、緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋安裝 . 6211.5預(yù)應(yīng)力錨固節(jié)點(diǎn)安裝 . 6211.

7、6混凝土澆筑及養(yǎng)護(hù) . 6311.7預(yù)應(yīng)力筋張拉 . 6311.8有粘結(jié)孔道灌漿 . 6411.9錨具封閉 . 6512 質(zhì)量驗(yàn)收 . 6712.1一般規(guī)定 . 6712.2材料 . 6712.3制作與安裝 . 6812.4張拉 . 6912.5灌漿 . 7012.6錨具封閉 . 7012.7驗(yàn)收文件 . 7013 監(jiān)測(cè) . 7213.1一般規(guī)定 . 7213.2變形監(jiān)測(cè) . 7213.3應(yīng)力和應(yīng)變監(jiān)測(cè) . 7213.4監(jiān)測(cè)報(bào)告 . 72本規(guī)程用詞說(shuō)明 . 73引用標(biāo)準(zhǔn)名錄 . 74條文說(shuō)明 . 76CONTENTS1 General Provisions . 12 Terms and Sym

8、bols . 22.1 Terms . 22.2 Symbols . 23 Materials . 43.1 Concrete, Steel Reinforcement and Prestressed Tendons . 43.2 Anchorage and Coupler for Prestressed Tendons . 63.3 Duct and Grouting Material. 64 Basic Requirements . 74.1 General Requirements. 74.2 Design of Prestressed Concrete Members . 84.3 M

9、easurement of The Loss of Prestress in Stretch Process . 84.4 Fire Resistance and Corrosion Protection . 145 Ultimate Limit States Design . 165.1 General Requirements. 165.2 Calculation of Flexual Capacity . 205.3 Calculation of Tension Capacity . 225.4 Calculation of Compression Capacity . 235.5 Ca

10、lculation of Shear Capacity . 255.6 Calculation of Punching Shear Capacity . 285.7 Calculation of Local Compression Capacity and Design of Anchorage Zone . 315.8 Checking of Fatigue . 336 Checking of Serviceability Limit States . 366.1 Checking Calculation of Stress Control . 366.2 Checking Calculat

11、ion of Crack Control . 386.3 Checking Calculation of Deflection Control . 417 Structural Design of Beam-slab and Slab-Column Structure . 437.1 General Requirements. 437.2 Beam-slab Structure . 437.3 Slab-column Structure . 448 Seismic Design . 508.1 General Requirements. 508.2 Frame Structure . 518.

12、3 Slab-column Structure . 529 Construction Provisions . 549.1 General Requirements. 549.2 Beam . 549.3 Slab . 559.4 Column . 5710 Design of Special Prestressed Concrete Structures . 5910.1 Super Long Structure . 5910.2 Ring Structure . 5910.3 Concrete Shell Structure . 6010.4 Raft Foundation . 6011

13、Construction . 6111.1 General Requirements. 6111.2 Manufacture of Prestressing Tendon. 6111.3 Installation of Bonded Duct and Threading of Prestressed Reinforcement . 6111.4 Installation of Unbonded and Retard-Bonded Tendon . 6211.5 Installation of Prestressed Anchor Joint . 6211.6 Concrete Pouring

14、and Curing . 6311.7 Tension of Prestressed Tendon . 6311.8 Grouting of Bonded Duct . 6411.9 Anchor Closure at Tensioning End . 6512 Quality Inspection . 6712.1 General Requirements. 6712.2 Materials . 6712.3 Manufacture and Installation . 6812.4 Tension and Release . 6912.5 Grouting . 7012.6 Anchor

15、Sealing . 7012.7 Acceptance Documents . 7013 Prestress Monitoring . 7213.1 General Requirements. 7213.2 Deformation Monitoring. 7213.3 Stress and Strain Monitoring . 7213.4 Monitoring Report. 72Explanation of Wording in the Standard . 73List of Quoted Standards . 74Addition: Explanation of Provision

16、s . 761總則1.0.1為在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)、施工、驗(yàn)收和監(jiān)測(cè)中貫徹執(zhí)行國(guó)家的技術(shù)政策，做到安全實(shí)用、技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理和確保質(zhì)量，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于京津冀行政區(qū)域內(nèi)工業(yè)與民用建筑和一般構(gòu)筑物中，采用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)、施工、驗(yàn)收和監(jiān)測(cè)。1.0.3預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)建筑功能要求、材料供應(yīng)與施工條件，確定合理的設(shè)計(jì)與施工方案，編制施工組織設(shè)計(jì)，做好技術(shù)交底，并由預(yù)應(yīng)力專(zhuān)業(yè)施工單位進(jìn)行施工，過(guò)程中嚴(yán)格執(zhí)行質(zhì)量檢查、監(jiān)測(cè)及驗(yàn)收的規(guī)定。1.0.4預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)、施工、驗(yàn)收和監(jiān)測(cè)，除應(yīng)符合本規(guī)程外，尚應(yīng)符合國(guó)家及地方現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。12術(shù)語(yǔ)和符號(hào)2.1術(shù)語(yǔ)2

17、.1.1預(yù)應(yīng)力筋 prestressing tendon用于混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中施加預(yù)應(yīng)力的鋼絲、鋼絞線、預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋和纖維增強(qiáng)復(fù)合材料筋的總稱(chēng)。2.1.2單絲涂覆環(huán)氧涂層鋼絞線 individual epoxy-coated wire stressing steel strand每根鋼絲表面單獨(dú)形成致密環(huán)氧涂層保護(hù)膜的七絲預(yù)應(yīng)力鋼絞線。2.1.3填充型環(huán)氧涂層鋼絞線 epoxy-coated prestressing steel strand外層由熔融結(jié)合環(huán)氧涂層涂覆，鋼絲間的空隙由熔融結(jié)合環(huán)氧涂層完全填充，防止腐蝕介質(zhì)通過(guò)毛細(xì)作用力或其他流體靜力侵入的預(yù)應(yīng)力鋼絞線。2.1.4錨具 ancho

18、rage后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件或結(jié)構(gòu)中，為保持預(yù)應(yīng)力筋的拉力并將壓力傳遞給構(gòu)件上所采用的永久性錨固裝置。2.1.5夾具 grip先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件施工時(shí)，為保持預(yù)應(yīng)力筋的張拉力并將其固定在臺(tái)座或鋼模上所采用的錨固裝置。后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件或結(jié)構(gòu)施工時(shí)，在張拉設(shè)備上夾持預(yù)應(yīng)力筋所采用的錨固裝置。2.1.6連接器 coupler預(yù)應(yīng)力筋的連接裝置。2.1.7無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋 unbonded tendon表面涂防腐油脂并包護(hù)套后，與周?chē)炷敛徽辰Y(jié)，靠錨具傳遞壓力給構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的一種預(yù)應(yīng)力筋。2.1.8有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋 bonded tendon張拉后直接與混凝土粘結(jié)或通過(guò)灌漿使之與混凝土粘結(jié)的一種預(yù)應(yīng)力筋。2.1

19、.9緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋 retard-bonded tendon用緩凝粘合劑和高密度聚乙烯護(hù)套涂包的預(yù)應(yīng)力鋼絞線。2.1.10先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 pretensioned prestressed concrete member在臺(tái)座上張拉預(yù)應(yīng)力筋后澆筑混凝土，并通過(guò)粘結(jié)力傳遞而建立預(yù)加應(yīng)力的混凝土構(gòu)件。2.1.11后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 post-tensioned prestressed concrete member在混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后，通過(guò)張拉預(yù)應(yīng)力筋并在結(jié)構(gòu)上錨固而建立預(yù)加應(yīng)力的混凝土構(gòu)件。2.1.12預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) prestressed concrete structure配置

20、受力的預(yù)應(yīng)力筋，通過(guò)張拉或其他方法建立預(yù)加應(yīng)力的混凝土結(jié)構(gòu)。2.1.13板柱結(jié)構(gòu) slab-column structure由水平構(gòu)件為板和豎向構(gòu)件為柱所組成的結(jié)構(gòu)體系。2.2符號(hào)2.2.1材料性能E E sf c預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量；鋼筋彈性模量；混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fstk 鋼筋極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；f f y鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fy鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；鋼筋屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；f f 箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；2.2.2作用、作用效應(yīng)及承載力2 s預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力；預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力；鋼筋的應(yīng)力； 預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力達(dá)到 0.95 fptk時(shí)的應(yīng)變；Fc壓力設(shè)

21、計(jì)值；N軸向力設(shè)計(jì)值；NGN在本層樓蓋重力荷載代表值作用下的柱軸向壓力設(shè)計(jì)值；預(yù)應(yīng)力筋的總有效預(yù)加力；彎矩設(shè)計(jì)值；MM p無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋在結(jié)合面處貢獻(xiàn)的受彎承載力；鋼筋的極限受彎承載力；M p uMu 截面的極限受彎承載力；RS結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值；作用組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；2.2.3幾何參數(shù)A p預(yù)應(yīng)力筋截面面積；AsAsvbdb jb y普通鋼筋截面面積；配置在同一箍筋間距內(nèi)的橫向鋼筋全部截面面積；平托板或柱帽的有效寬度；節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的截面有效驗(yàn)算寬度； y向等代框架梁的計(jì)算寬度；梁的截面高度；h bhs縱向受拉普通鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離；、loxl o y等代梁的計(jì)算跨度；箍筋間距；s

22、33材料3.1混凝土、鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋3.1.1預(yù)應(yīng)力混凝土樓板結(jié)構(gòu)構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于 C30，其他預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于 C40。3.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中縱向受力普通鋼筋宜采用 HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500鋼筋，也可采用 HPB300鋼筋；箍筋宜采用 HRB400、HRBF400、HPB300、HRB500、HRBF500鋼筋。3.1.3預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力筋宜采用預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋，預(yù)應(yīng)力筋選用應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)、環(huán)境條件和施工方法確定。3.1.4預(yù)應(yīng)力筋的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)具有不小于 95%的保證率。預(yù)應(yīng)力鋼絲

23、、鋼絞線和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fpyk、極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fptk應(yīng)按表 3.1.4采用。2表 3.1.4預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm）公稱(chēng)直徑d（mm）屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值種類(lèi)符號(hào)fpyk（N/mm6207809802）fptk（N/mm）2800光面螺旋肋PMHM中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲5、7、9970127015701860157014701570980579光面P消除應(yīng)力鋼絲螺旋肋H785930108018、25、32、40、50預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋螺紋T1080123015701860196017201860196017701860177018601720177013（三股）8.

24、6、10.8、12.99.5、12.7、15.2、17.817（七股）鋼絞線S21.621.828.6119（十九股）注：極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為 1960N/mm及以上的鋼絞線作后張預(yù)應(yīng)力配筋時(shí)，應(yīng)有可靠的工程經(jīng)驗(yàn)。23.1.5預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fpy及抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fpy應(yīng)按表 3.1.5采用。表 3.1.5預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）2抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fpy抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f種類(lèi)極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fptkpy中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲80051041049706501270147015701860980810104011101320650消除應(yīng)力鋼絲410400預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋1080123015

25、70172017701860196077090011101220125013201390鋼絞線390注：當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼絞線、鋼絲的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值不符合表 3.1.5的規(guī)定時(shí)，其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)進(jìn)行換算。3.1.6預(yù)應(yīng)力筋彈性模量 Ep應(yīng)按表 3.1.6采用。表 3.1.6 預(yù)應(yīng)力筋彈性模量（10 N/mm ）5 2種類(lèi)Ep中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲、消除應(yīng)力鋼絲2.052.001.95預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋鋼絞線注：必要時(shí)可采用實(shí)測(cè)的彈性模量。3.1.7預(yù)應(yīng)力筋的疲勞應(yīng)力幅限值 ffpy應(yīng)由其疲勞應(yīng)力比值 fp按表 3.1.7采用。預(yù)應(yīng)力筋疲勞應(yīng)力比值 p按下式計(jì)算：ffp=fp,minfp,max（3.1.7）式中：fp

26、,min、fp,max構(gòu)件疲勞驗(yàn)算時(shí)，同一層預(yù)應(yīng)力鋼筋的最小應(yīng)力（MPa）、最大應(yīng)力（MPa）。表 3.1.7 預(yù)應(yīng)力筋疲勞應(yīng)力幅限值（N/mm ）2鋼絞線消除應(yīng)力鋼絲疲勞應(yīng)力比值 pffptk=1570144118fptk=1570240168870注：1當(dāng) fp 0.9時(shí)，可不作預(yù)應(yīng)力筋疲勞驗(yàn)算。2當(dāng)有充分依據(jù)時(shí)，可對(duì)表中規(guī)定的疲勞應(yīng)力幅限值作適當(dāng)調(diào)整。3.1.8中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲和預(yù)應(yīng)力冷軋帶肋鋼筋的最大力總延伸率限值gt不應(yīng)小于 4.0%；消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的最大力總延伸率限值gt不應(yīng)小于 4.5%。3.1.9緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合下列規(guī)定：1緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線、護(hù)套

27、及其性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線JG/T 369的規(guī)定。2緩凝膠粘劑應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線專(zhuān)用粘合劑JG/T 370的有關(guān)規(guī)定。3.1.10無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋及其性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線JG/T 161的規(guī)定。3.1.11單絲涂覆環(huán)氧涂層鋼絞線及其性能應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)單絲涂覆環(huán)氧涂層預(yù)應(yīng)力鋼絞線GB/T 25823的規(guī)定。3.1.12填充型環(huán)氧涂層鋼絞線及其性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)環(huán)氧涂層預(yù)應(yīng)力鋼絞線JG/T 3875的規(guī)定。3.2預(yù)應(yīng)力筋用錨固系統(tǒng)和連接器3.2.1預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，應(yīng)根據(jù)工程環(huán)境條件、預(yù)應(yīng)力筋品種和張拉施工方法，選擇錨具和連接器。3.2

28、.2金屬預(yù)應(yīng)力筋用錨具和連接器的性能應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器GB/T 14370、預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程JGJ 85和無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ 92的規(guī)定。3.2.3承受低應(yīng)力或動(dòng)荷載的夾片式錨具應(yīng)采取防松措施。3.2.4當(dāng)錨具使用環(huán)境溫度低于-50時(shí)，錨具的低溫錨固性能應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器GB/T 14370的規(guī)定。3.3孔道與灌漿材料3.3.1后張預(yù)應(yīng)力構(gòu)件預(yù)埋制孔用管材有金屬波紋管、鋼管和塑料波紋管等。梁類(lèi)構(gòu)件宜采用圓形金屬波紋管，板類(lèi)構(gòu)件宜采用扁形金屬波紋管，施工周期較長(zhǎng)時(shí)宜選用鍍鋅金屬波紋管。塑料波紋管宜用

29、于曲率半徑小的孔道及對(duì)密封要求高的孔道。豎向超長(zhǎng)孔道宜采用預(yù)埋鋼管。抽芯制孔用管材宜采用鋼管或夾布膠管。3.3.2金屬波紋管的尺寸和性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管JG/T 225的規(guī)定。3.3.3塑料波紋管的力學(xué)性能及適用溫度應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管JT/T 529的規(guī)定。3.3.4灌漿材料應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力孔道灌漿劑GB/T 25182和水泥基灌漿材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范GB/T 50448的規(guī)定。64基本規(guī)定4.1一般規(guī)定4.1.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)狀況進(jìn)行承載力計(jì)算及正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算外，尚應(yīng)對(duì)施工階段進(jìn)行驗(yàn)算。4.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土

30、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)采取調(diào)整結(jié)構(gòu)布置、特殊節(jié)點(diǎn)作法、調(diào)整施工順序等措施減少豎向構(gòu)件或相鄰結(jié)構(gòu)對(duì)施加預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的約束影響。4.1.3預(yù)應(yīng)力構(gòu)件截面尺寸的確定，應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)荷載、建筑凈高、預(yù)應(yīng)力束及錨具的布置及張拉施工操作距離等影響因素。4.1.4預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)具有整體穩(wěn)定性，結(jié)構(gòu)的局部破壞不應(yīng)導(dǎo)致大范圍坍塌。4.1.5預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)計(jì)入預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)；對(duì)超靜定結(jié)構(gòu)，相應(yīng)的次彎矩、次剪力、次軸力等應(yīng)參與組合計(jì)算，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1對(duì)承載能力極限狀態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù) p應(yīng)取 1.0；不利時(shí) p應(yīng)取 1.3。2對(duì)正常使用極限狀態(tài)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)p應(yīng)取 1.0。3對(duì)參與組

31、合的預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)項(xiàng)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對(duì)承載力有利時(shí)，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 0應(yīng)取 1.0；當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對(duì)承載力不利時(shí)，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010的規(guī)定采用。對(duì)地震設(shè)計(jì)狀況下應(yīng)取 1.0。4.1.6預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力con應(yīng)符合下列規(guī)定：1消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線：con 0.75fptk（4.1.6-1）（4.1.6-2）（4.1.6-3）2中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲：3預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋：con 0.70 fptkcon 0.85 fpyk式中： fptk 預(yù)應(yīng)力筋極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）；fpyk 預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）。4當(dāng)符合下列情況之一時(shí)，上

32、述張拉控制應(yīng)力限值可相應(yīng)提高0.05 fptk或0.05 fpyk：1）要求提高構(gòu)件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區(qū)內(nèi)設(shè)置的預(yù)應(yīng)力筋。2）要求部分抵消由于應(yīng)力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預(yù)應(yīng)力筋與張拉臺(tái)座之間的溫差等因素產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。5消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線、中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲的張拉控制應(yīng)力值不應(yīng)小于 0.40 fptk；預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的張拉應(yīng)力控制值不宜小于0.50 fpyk。4.1.7在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，應(yīng)在設(shè)計(jì)計(jì)算中考慮柱、墻的側(cè)向約束作用對(duì)梁、板中預(yù)應(yīng)力傳遞及正常使用和承載能力極限狀態(tài)的影響，同時(shí)在柱、墻中配置鋼筋承擔(dān)該約束作用產(chǎn)生的附加效應(yīng)。4.1.8預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)應(yīng)按最不利

33、作用的組合進(jìn)行內(nèi)力分析。作用的組合應(yīng)考慮全部荷載作用工況，包括預(yù)加力作用、溫度作用、收縮徐變作用、約束作用和地基不均勻沉陷作用以及由于荷載偏心所產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)和橫向均勻分布荷載等因素。復(fù)雜約束結(jié)構(gòu)尚應(yīng)考慮施工路徑影響。4.1.9當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度超過(guò) 40m或預(yù)應(yīng)力損失大于 30%時(shí)，宜采取兩端張拉；當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度超過(guò) 60m時(shí)，宜采取分段張拉和錨固。4.1.10主要承重構(gòu)件和有抗震要求的構(gòu)件宜采用有粘結(jié)和緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力。74.2構(gòu)件設(shè)計(jì)4.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土梁的跨高比宜按表 4.2.1的規(guī)定采用，并符合下列規(guī)定：1扁梁的寬度不宜大于柱寬加 1.5倍梁高。2梁的跨高比可根據(jù)構(gòu)件跨度、作用荷載等條件進(jìn)行調(diào)

34、整；當(dāng)有工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)并經(jīng)驗(yàn)算符合設(shè)計(jì)要求時(shí)，其跨高比可不受表 4.2.1的限制。表 4.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土梁的跨高比選用范圍跨高比構(gòu)件類(lèi)別連續(xù)簡(jiǎn)支框架梁次梁15222025202516201822扁梁202510井字梁懸臂梁4.2.2預(yù)應(yīng)力混凝土板的跨度、跨高比和最小厚度宜符合表 4.2.2的規(guī)定，并符合下列規(guī)定：1柱支承平板的厚度不應(yīng)小于 200mm，周邊支承平板的厚度不應(yīng)小于 150mm。2周邊支承雙向板的跨高比，宜按柱網(wǎng)的短向跨度計(jì)算；柱支承雙向板的跨高比，宜按柱網(wǎng)的長(zhǎng)向跨度計(jì)算。表 4.2.2預(yù)應(yīng)力混凝土板的跨度、跨高比和最小厚度結(jié)構(gòu)類(lèi)別單向板適用跨度(m)71410307161040

35、715818跨高比304525403550254535453040最小厚度(m)150250150250備注梁板結(jié)構(gòu)單向空心板雙向板樓蓋取短向跨度取短向跨度取長(zhǎng)向跨度取長(zhǎng)向跨度雙向空心板板板柱結(jié)構(gòu)200300樓蓋空心板懸挑板懸挑空心板5101510150250注：1當(dāng)耐火等級(jí)低于二級(jí)（含二級(jí)）、無(wú)開(kāi)洞、靜態(tài)均布荷載大于 70%時(shí)，跨高比宜取上限；2如遇荷載集中（單重大于 5kN的集中活荷載）、開(kāi)洞尺寸大于 1.5倍板厚時(shí)，跨高比宜取下限；3如屬耐火等級(jí)為一級(jí)的重要建筑物，跨高比宜取下限；4如有可靠經(jīng)驗(yàn)且滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求時(shí)，可適當(dāng)放寬跨度限值。4.2.3對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土平板，扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，在混

36、凝土總截面面積上建立的平均預(yù)壓應(yīng)力不宜小于 1.0 N/mm，也不宜大于 3.5 N/mm。2 24.3預(yù)應(yīng)力損失值計(jì)算4.3.1預(yù)應(yīng)力筋中的預(yù)應(yīng)力損失值宜按表 4.3.1的規(guī)定計(jì)算。表 4.3.1預(yù)應(yīng)力損失值（N/mm2）引起損失的因素符號(hào)先張法構(gòu)件后張法構(gòu)件按本規(guī)程第 4.3.4條的規(guī)定計(jì)算按本規(guī)程第 4.3.4條和第4.3.5條的規(guī)定計(jì)算張拉端錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮 l1按本規(guī)程第 4.3.6條的規(guī)定計(jì)算與孔道壁之間的摩擦預(yù)應(yīng)力筋的摩擦張拉端錨口損失 l2按實(shí)測(cè)值和廠家提供的數(shù)據(jù)計(jì)算按本規(guī)程第 4.3.6條的規(guī)定計(jì)算在轉(zhuǎn)向塊處的摩擦混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差

37、 l32t預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松馳 l4 l5按本規(guī)程第 4.3.7條的規(guī)定計(jì)算按本規(guī)程第 4.3.8條的規(guī)定計(jì)算混凝土的收縮和徐變用螺旋式預(yù)應(yīng)力筋作配筋的環(huán)形構(gòu)件，當(dāng)直徑 d3m時(shí)，由于混凝土的局部擠壓 l6-308 l74.3.2當(dāng)計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時(shí)，應(yīng)按下列數(shù)值取用：1先張法構(gòu)件：100N/mm2后張法構(gòu)件：80N/mm混凝土彈性壓縮按本規(guī)程第 4.3.9條的規(guī)定計(jì)算2。2。4.3.3預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在各階段的預(yù)應(yīng)力損失值宜按表 4.3.3的規(guī)定進(jìn)行組合：表 4.3.3預(yù)應(yīng)力損失值組合預(yù)應(yīng)力損失值的組合先張法構(gòu)件l1 +l2 +l3 +l4l5+l7后張法構(gòu)件l1 +l2混凝土預(yù)

38、壓前（第一批）損失l混凝土預(yù)壓后（第二批）損失l l4 + l5 + l6 + l7注：先張法構(gòu)件由于鋼筋應(yīng)力松弛引起的損失值在第一批和第二批損失中所占的比例，如需區(qū)分，可根據(jù)實(shí)際情況確定。4.3.4預(yù)應(yīng)力直線筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值l1可按下列公式計(jì)算：（4.3.4）a l1 =l Ep式中：a張拉端錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值（mm），可按表 4.3.4采用；l張拉端至錨固端之間的距離（mm）。表 4.3.4錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值 a（mm）錨具類(lèi)別a1螺帽縫隙每塊后加墊板的縫隙有頂壓時(shí)支承式錨具（鋼絲束鐓頭錨具等）15夾片式錨具無(wú)頂壓時(shí)68注：1表中的錨具變形和預(yù)應(yīng)力

39、筋內(nèi)縮值也可根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定；2其他類(lèi)型的錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定。塊體拼成的結(jié)構(gòu)，其預(yù)應(yīng)力損失尚應(yīng)計(jì)及塊體間填縫的預(yù)壓變形。當(dāng)采用混凝土或砂漿為填縫材料時(shí)，每條填縫的預(yù)壓變形值可取為 1mm。4.3.5后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值l1，應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋與孔道壁之間反向摩擦影響長(zhǎng)度 f范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力筋變l形值等于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值的條件確定，反向摩擦系數(shù)可按本規(guī)程表 4.3.6-1中的數(shù)值采用。1拋物線形預(yù)應(yīng)力筋可近似按圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋考慮。當(dāng)其對(duì)應(yīng)的圓心角 45時(shí)（對(duì)于無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋 90）（圖 4.3

40、.5-1），由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度 lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值l1可按下列公式計(jì)算：rc / 2xlf圖 4.3.5-1圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失l19 + x l1 = 2 conlf1（4.3.5-1）（4.3.5-2）rlfc反向摩擦影響長(zhǎng)度lf（m）可按下列公式計(jì)算：aEp1000 con ( rc +)lf =式中： lf 反向摩擦影響長(zhǎng)度（m）；rc 圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的曲率半徑（m）；x張拉端至計(jì)算截面的距離（m）；a張拉端錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值（mm），按表 4.3.4采用； 考慮孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)（1/m），按表 4.3.6-1采用； 預(yù)應(yīng)

41、力筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)（1/rad）,按表 4.3.6-1采用；Ep預(yù)應(yīng)力筋彈性模量（MPa）。2端部為直線，直線長(zhǎng)度為 l0，而后由兩條圓弧形曲線組成的預(yù)應(yīng)力筋（圖 4.3.5-2），當(dāng)其對(duì)應(yīng)的圓心角 45時(shí)（對(duì)于無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋 90），由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度 lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值l1可按下列公式計(jì)算：arc21b2rc1l0l1ai1bi2l0 xl1lf圖 4.3.5-2兩條圓弧形曲線組成的預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失 l1當(dāng) x l0時(shí)2i ll1 = ( l0)+ ( l1)2i l（4.3.5-3）（4.3.5-4）（4.3.5-5）112f當(dāng)l0 x l1時(shí)當(dāng)

42、l1 x lf時(shí)2i ll1 = ( x)+ ( l1)2i l112fl1 =2i2(lf x)反向摩擦影響長(zhǎng)度 l f（m）可按下列公式計(jì)算：()+ l1aEp i1 l21 l02lf =2（4.3.5-6）1000i2i2=a( + / rc1)（4.3.5-7）（4.3.5-8）i1i2 =b( + / rc210式中：l0預(yù)應(yīng)力筋端部直線段長(zhǎng)度（m）；l1 預(yù)應(yīng)力筋張拉端起點(diǎn)至反彎點(diǎn)的水平投影長(zhǎng)度（m）；i1、i2 第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋中應(yīng)力近似直線變化的斜率；rc1、 rc2 第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的曲率半徑（m）； a、 b 預(yù)應(yīng)力筋在 a、b點(diǎn)的應(yīng)力（MPa）。

43、3當(dāng)折線形預(yù)應(yīng)力筋的錨固損失消失于折點(diǎn) c之外時(shí)（圖 4.3.5-3），由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度 lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值 l1可按下列公式計(jì)算：a bccl0l1a bi1i2l0 xl1lf圖 4.3.5-3折線形預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失 l1當(dāng) x l0時(shí)2i1 l ll1 = 21 + ( - ) + 2 2 + 2i2 (lfl1)（4.3.5-9）（4.3.5-10）（4.3.5-11）10當(dāng)l0 x l1時(shí)當(dāng)l1 x lf時(shí) l1 = 2i1(l1 x) + 2 2 + 2i2 (lf l1) l1 = 2i2 (lf x)反向摩擦影響長(zhǎng)度lf（m）可按下列公式計(jì)算

44、：( l0)2+ 2i1l0(l l0) + 2 l + 1 1 02 l2 1 + l1aEpi llf =112（4.3.5-12）（4.3.5-13）1000i2i2= con (1-)i1i2 = con1 (l1 ) ()1 =conl 12（4.3.5-14）（4.3.5-15）（4.3.5-16）0 2 = (l1 l0) (1)1con式中：i1預(yù)應(yīng)力筋在 bc段中應(yīng)力近似直線變化的斜率；i2 預(yù)應(yīng)力筋在折點(diǎn) c以外應(yīng)力近似直線變化的斜率；l1 張拉端起點(diǎn)至預(yù)應(yīng)力筋折點(diǎn) c的水平投影長(zhǎng)度（m）。4.3.6預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值l2（圖 4.3.6），宜按下

45、列公式計(jì)算：1e x+ l2= con 1（4.3.6-1）當(dāng)( x + ) 0.3時(shí)，l2可按下式近似計(jì)算：11 l2 = con ( x + )（4.3.6-2）式中： x預(yù)從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度，可近似取該段孔道在縱軸上的投影長(zhǎng)度（m）；考慮孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)，可按表 4.3.6-1采用；預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，可按表 4.3.6-1采用。從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）；21圖 4.3.6預(yù)應(yīng)力摩擦損失計(jì)算1張拉端；2計(jì)算截面表 4.3.6-1摩擦系數(shù)孔道成型方式鋼絞線、鋼絲束預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋預(yù)埋金屬波紋管預(yù)埋塑料波紋管預(yù)埋鋼管0.0015

46、0.00150.00100.00140.0040.250.500.150.300.550.090.12抽芯成型0.60無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋0.006注：表中系數(shù)也可根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定。公式（4.3.6-1）和（4.3.6-2）中，對(duì)按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線及可采用分段后疊加的廣義空間曲線，夾角之和可按下列近似公式計(jì)算：2+h2拋物線、圓弧曲線：廣義空間曲線： = v（4.3.6-3） =v2+ h2（4.3.6-4）其中， v、h 按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線預(yù)應(yīng)力筋在豎直向、水平向投影所形成拋物線、圓弧曲線的彎轉(zhuǎn)角（rad）； v、 h 廣義空間曲線預(yù)應(yīng)力筋在豎直向、水平向

47、投影所形成分段曲線的彎轉(zhuǎn)角增量（rad）。4.3.7預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 l4按下列規(guī)定計(jì)算：1消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線普通松弛： l4 = 0.4conptk 0.5（4.3.7-1）conf低松弛：當(dāng) con 0.7 fptk時(shí) l4=0.125conptk 0.5（4.3.7-2）（4.3.7-3）conf當(dāng) 0.7 fptk con 0.8 fptk時(shí) l4=0.20conptk 0.575 conf2中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲3預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋l4=0.08conl4=0.03con12（4.3.7-4）（4.3.7-5）4.3.8混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力損失值 l5、，按下

48、式計(jì)算：l51對(duì)一般建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件先張法構(gòu)件 pc60 + 340f l5 = l5 =cu（4.3.8-1）（4.3.8-2）1+1560 + 340 pcfcu1+15后張法構(gòu)件 pc55+ 300f l5 = l5 =cu（4.3.8-3）（4.3.8-4）1+1555+ 300 pcfcu1+15在受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處的混凝土法向壓應(yīng)力（MPa）；式中： pc、 pc施加預(yù)應(yīng)力時(shí)的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度（MPa）；fcu、 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的配筋率：對(duì)先張法構(gòu)件，()()+ As A0 = Ap + As A0， = Ap；對(duì)后張法構(gòu)件，( = A + Asp

49、( = Ap + As) An，) An；對(duì)于對(duì)稱(chēng)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的構(gòu)件，配筋率 、應(yīng)按鋼筋總截面面積的一半計(jì)算。計(jì)算受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處的混凝土法向壓應(yīng)力 pc、 pc時(shí)，預(yù)應(yīng)力損失值僅考慮混凝土預(yù)壓前（前一批）的損失，普通鋼筋中的應(yīng)力 l5、值應(yīng)取為零； pc、值不得pcl5pc大于 0.5 f；當(dāng)為拉應(yīng)力時(shí)，公式（4.3.8-2）、（4.3.8-4）中的應(yīng)取為零。計(jì)算混凝土法cupc向應(yīng)力 pc、 pc時(shí)，可根據(jù)構(gòu)件制作情況考慮自重的影響。當(dāng)結(jié)構(gòu)處于年平均相對(duì)濕度低于 40%的環(huán)境下， l5及值應(yīng)增加 30%。l52對(duì)重要的建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當(dāng)需要考慮與時(shí)間相關(guān)的混凝土收

50、縮、徐變及鋼筋應(yīng)力松馳預(yù)應(yīng)力損失值時(shí)，可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010進(jìn)行計(jì)算。3當(dāng)采用泵送混凝土?xí)r，宜根據(jù)實(shí)際情況考慮混凝土收縮、徐變引起預(yù)應(yīng)力損失值的增大。4.3.9混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力損失值 l7，按下式計(jì)算：1先張法構(gòu)件和一次張拉完成的后張法構(gòu)件： l7 =0（4.3.9-1）2分批張拉和錨固預(yù)應(yīng)力鋼筋的后張法構(gòu)件： l7 = m 1np c2m（4.3.9-2）（4.3.9-2）NpNpep2 c = A+Inn式中： mnp預(yù)應(yīng)力筋張拉的總批數(shù)；預(yù)應(yīng)力筋彈性模量與混凝土彈性模量之比 Ep Ec；c在代表截面的全部預(yù)應(yīng)力筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力

51、筋的預(yù)拉應(yīng)力按控制應(yīng)力扣除相應(yīng)的預(yù)應(yīng)力損失后算得（MPa）；后張法構(gòu)件的預(yù)加力（N）；N pAn凈截面面積，即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面積及縱向普通鋼筋截面面積換算成混凝土的截面面積之和；對(duì)由不同混凝土強(qiáng)13度等級(jí)組成的截面，應(yīng)根據(jù)混凝土彈性模量比值換算成同一混凝土強(qiáng)度等級(jí)的截面面積（mm2）；）；Inep凈截面慣性矩（mm4預(yù)應(yīng)力筋截面形心至換算截面形心的距離（mm）。4.4耐火性和耐久性4.4.1根據(jù)不同耐火極限的要求，預(yù)應(yīng)力混凝土板和梁中預(yù)應(yīng)力筋的混凝土保護(hù)層最小厚度應(yīng)分別按表 4.4.1-1及表 4.4.1-2采用。表 4.4.1-1板的混凝土保護(hù)層最小厚度（mm）

52、耐火極限（h）約束條件11.530202402535530簡(jiǎn)支2520連續(xù)表 4.4.1-2梁的混凝土保護(hù)層最小厚度（mm）耐火極限（h）梁寬構(gòu)件約束11.55045404023應(yīng)采取特殊措施200 b 300b300200b h f圖 5.2.2 T形、I形截面受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度位置3按公式（5.2.2-15.2.2-3）計(jì)算 T形、I形截面受彎構(gòu)件時(shí)，混凝土受壓區(qū)高度仍應(yīng)符合本規(guī)程公式（5.2.1-3）和公式（5.2.1-4）的要求。4當(dāng)考慮次內(nèi)力參與計(jì)算時(shí)，應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范JGJ 369的規(guī)定。5.2.3 T形、I形及倒 L形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度

53、b可按表 5.2.3所列情況中的f最小值取用。表 5.2.3 T形、I形及倒 L形截面受彎構(gòu)件翼緣計(jì)算寬度bfT形、I形截面肋形梁（板）l0b + snb + 12hf倒 L形截面肋形梁、肋形板l0b + snb + 5 h f情況獨(dú)立梁l0123按計(jì)算跨度 l0考慮336按梁（縱肋）凈距 sn考慮2按翼緣高度hf考慮b注：1表中 b為腹板寬度；2肋形梁在梁跨內(nèi)設(shè)有間距小于縱肋間距的橫肋時(shí)，可不考慮表中情況 3的規(guī)定；3獨(dú)立梁受壓區(qū)的翼緣板在荷載作用下經(jīng)驗(yàn)算沿縱肋方向可能產(chǎn)生裂縫時(shí)，其計(jì)算寬度應(yīng)取腹板寬度 b。5.2.4受彎構(gòu)件正截面受彎承載力的計(jì)算，應(yīng)符合本規(guī)程公式（5.2.1-3）的要求。

54、當(dāng)由構(gòu)造要求或按正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算要求配置的縱向受拉鋼筋截面面積大于受彎承載力要求的配筋面積時(shí)，按本規(guī)程公式（5.2.1-2）或公式（5.2.2-3）計(jì)算的混凝土受壓區(qū)高度 x，可僅計(jì)入受彎承載力條件所需的縱向受拉鋼筋截面面積。5.2.5當(dāng)計(jì)算中計(jì)入縱向普通受壓鋼筋時(shí)，應(yīng)滿(mǎn)足本規(guī)程公式（5.2.1-4）的條件；當(dāng)不滿(mǎn)足此條件時(shí)，正截面受彎承載力應(yīng)符合下式規(guī)定：M fpyAp h ap as )+ fy As h as a( )+( sp0 f) A (ap) aspyp（5.2.5）式中：M彎矩設(shè)計(jì)值（Nmm）；a as、 p 受拉區(qū)縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋至受拉邊緣的距離（mm）。對(duì)預(yù)應(yīng)力混

55、凝土靜定結(jié)構(gòu)，M為荷載基本組合值；對(duì)一般的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，次彎矩 M2應(yīng)參與彎矩設(shè)計(jì)值的組合計(jì)算；對(duì)強(qiáng)約束的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，次彎矩M2、次軸力 N2均應(yīng)參與彎矩設(shè)計(jì)值的組合計(jì)算；當(dāng)考慮次內(nèi)力參與計(jì)算時(shí)，應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范JGJ 369的規(guī)定。5.2.6無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)計(jì)值 pu宜按下列公式計(jì)算： pu = pe + p（5.2.6-1）21h l2() p = 240 335 0.45+ 5.5（5.2.6-2）（5.2.6-3）pp = peAp + fyAsl0 l1fcbhp無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)計(jì)值 pu應(yīng)符合下式條件： pe

56、pu fpy（5.2.6-4）式中： pe 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋中的有效預(yù)應(yīng)力（MPa）； p 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋中的應(yīng)力增量（MPa），對(duì)于跨數(shù)不小于 3跨的連續(xù)梁、連續(xù)單向板及連續(xù)雙向板， p取值不應(yīng)小于 50 N/mm；2p 綜合配筋指標(biāo)，不宜大于 0.4；l0受彎構(gòu)件計(jì)算跨度（mm）；h 受彎構(gòu)件截面高度（mm）；hp 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離（mm）；l1 連續(xù)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋兩個(gè)錨固端間的總長(zhǎng)度（mm）；l2 與l1相關(guān)的由活荷載最不利布置圖確定的荷載跨長(zhǎng)度之和（mm）。對(duì)翼緣位于受壓區(qū)的 T形、I形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)受壓區(qū)高度大于翼緣高度時(shí)，綜合配筋指標(biāo)p

57、可按下式計(jì)算：( peAp + fyAs fc b) b hffp =（5.2.6-5）fcbhp式中： hf T形、I形截面受壓區(qū)的翼緣高度（mm）；bfT形、I形截面受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度（mm）。5.3正截面受拉承載力計(jì)算5.3.1軸心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力應(yīng)符合下式規(guī)定：N fy As + fpy Ap（5.3.1）式中： N 軸向拉力設(shè)計(jì)值（N）；、縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的全部截面面積（mm）。2對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土靜定結(jié)構(gòu)和一般的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，N為荷載基本組合值；對(duì)強(qiáng)約束的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，次軸力設(shè)計(jì)值 N2均應(yīng)參與軸力設(shè)計(jì)值的組合計(jì)算；當(dāng)考慮次軸力參與計(jì)算

58、時(shí)，應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范JGJ 369的規(guī)定。5.3.2矩形截面偏心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：1小偏心受拉構(gòu)件：當(dāng)軸向拉力作用在鋼筋與的合力點(diǎn)和與的合力點(diǎn)之間時(shí)（圖5.3.2 a），應(yīng)按下列公式計(jì)算：AsApfyfpyAAspNAsApfpyApfy Asb(a)小偏心受拉構(gòu)件22AsAp1 fcfyAs f(p0py)ApAsApfpyApfy AsNb(b)大偏心受拉構(gòu)件圖 5.3.2矩形截面偏心受拉構(gòu)件正截面受拉承載力計(jì)算Ne fyAs(h0 as) + fpy A（ph0 ap）（5.3.2-1）（5.3.2-2）Ne fy As(h0 as )

59、+ fpy A（p h ap）0式中：、軸向拉力作用點(diǎn)至縱向受拉或受壓鋼筋合力點(diǎn)的距離（mm）。2大偏心受拉構(gòu)件：當(dāng)軸向拉力不作用在鋼筋與的合力點(diǎn)和與的合力點(diǎn)之間時(shí)（圖5.3.2b），應(yīng)按下列公式計(jì)算：N fyAs + fpyAp fyA +(p0 f ) Ap 1 fcbxpy（5.3.2-3）sx 2 )Ne 1 fcbx h0 + fyAs (h0 as ) ( p0 fpyA（ph0 a）p（5.3.2-4）對(duì)強(qiáng)約束的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，尚應(yīng)計(jì)入預(yù)應(yīng)力次軸力對(duì) e的影響，當(dāng)考慮次軸力參與計(jì)算時(shí)，應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范JGJ 369的規(guī)定?；炷潦軌簠^(qū)的高度

60、應(yīng)滿(mǎn)足本規(guī)程公式（5.2.1-3）的要求。當(dāng)計(jì)算中計(jì)入縱向普通受壓鋼筋時(shí)，應(yīng)滿(mǎn)足本規(guī)程公式（5.2.1-4）的條件；當(dāng)不滿(mǎn)足時(shí)，可按本規(guī)程公式（5.3.2-2）計(jì)算。3對(duì)稱(chēng)配筋的矩形截面偏心受拉構(gòu)件，不論大、小偏心受拉情況，均可按本規(guī)程公式（5.3.2-2）計(jì)算。5.4正截面受壓承載力計(jì)算5.4.1軸心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力應(yīng)符合下式規(guī)定：(As)N 0.9 fcA+ fy（5.4.1）式中： N 軸向壓力設(shè)計(jì)值（N）； 鋼筋混凝土構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按表 5.4.1采用；fc 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；A構(gòu)件截面面積（mm）；2As全部縱向鋼筋的截面面積（mm2）。當(dāng)縱向鋼筋配筋率大