(梁板結(jié)構(gòu))混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)習(xí)題及答案

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)習(xí)題樓蓋(200 題）一、填空題（共 48 題）.單向板肋梁樓蓋荷載的傳遞途徑為 樓面（屋面）荷載 次 梁 主 梁 柱 基 礎(chǔ) 地 基 。2.在鋼筋混凝土單向板設(shè)計(jì)中,板的短跨方向按 計(jì)算 配置鋼筋，長跨方向按_ 構(gòu)造要求配置鋼筋。3。多跨連續(xù)梁板的內(nèi)力計(jì)算方法_ 彈性計(jì)算和 塑性計(jì)算兩種方法。4四邊支承板按彈性理論分析當(dāng)L/L_2時(shí)為單向當(dāng)L/L2_時(shí)_雙向板 。2121常用的現(xiàn)澆樓梯板式樓和梁式樓兩種。7、雙向板上荷載向兩個(gè)方向傳遞，長邊支承梁承受的荷載為 梯形 分布；短邊支承梁承受的荷載為 三角形 分布。8、按彈性理論對單向板肋梁樓蓋進(jìn)行計(jì)算時(shí)，板的折算恒載 ggq/2，

2、折算活載qq/29、對結(jié)構(gòu)的極限承載力進(jìn)行分析時(shí)，需要滿足三個(gè)條件,即 極限條件 、 機(jī)動條件 和平衡條件 。當(dāng)三個(gè)條件都能夠滿足時(shí),結(jié)構(gòu)分析得到的解就是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載。10上限解求得的荷載值大于真實(shí)解；滿足 極限條件 和 平衡條件 的解稱為下限解,下限.取在支座 邊緣 處，這是因?yàn)?支座邊緣處次梁內(nèi)力較大而截面高度較小。12、鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布有兩個(gè)過程，第一過程是由于裂縫的形成與開引起的，第二過程是由于 塑性鉸的形成與轉(zhuǎn)動 引起.13、按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁、板的內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度一般取 支座中心線 之間的距離.按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度一般取 凈跨 .1415、鋼筋混凝土塑性

3、鉸與一般鉸相比，其主要的不同點(diǎn)是：只能單向轉(zhuǎn)動且轉(zhuǎn)動能力有限、能承受一定彎矩、有一定區(qū)域（或長度。16、塑性鉸的轉(zhuǎn)動限度，主要取決于鋼筋種類、配筋率 和 混凝土的極限壓應(yīng)變 。當(dāng)?shù)突蛑械扰浣盥剩聪鄬κ軌簠^(qū)高度 值較低時(shí),其內(nèi)力重分布主要取決于 鋼筋的流幅 ，這時(shí)內(nèi)力重分布是 充分的 。當(dāng)配筋率較高即 值較大時(shí),內(nèi)力重分布取決于 混凝土的壓應(yīng)變 ， 其內(nèi)力重分布是 不充分的 。17、為使鋼筋混凝土板有足夠的剛度，連續(xù)單向板的厚度與跨度之比宜大于 1/4018柱作為主梁的不動鉸支座應(yīng)滿足梁柱線剛度比i/ibc 5 條件，當(dāng)不滿足這些條件時(shí)，計(jì)算簡圖應(yīng) 按框架梁計(jì)算。19、整體單向板肋梁樓蓋中，連

4、續(xù)主、次梁按正截面承載力計(jì)算配筋時(shí)，跨中按T 形 截面計(jì)算，支座按 矩形 截面計(jì)算。20、在主梁與次梁交接處，主梁內(nèi)應(yīng)配置 附加箍筋或吊筋 。21、雨篷除應(yīng)對雨篷梁、板的承載力進(jìn)行計(jì)算外，還必須進(jìn)行 整體抗傾覆 驗(yàn)算。22、現(xiàn)澆梁式樓梯的斜梁,不論是直線形或折線形，都簡化成水平簡支梁計(jì)算。23、雙向板按彈性理論計(jì)算，跨中彎矩計(jì)算公式m(v)xmmx,m(v)ymmy,式中的 稱為 泊桑比(泊松比） ，可取為 0.2 。240.825、在單向板肋梁樓蓋板的跨度一般以 1.72.7m為宜，次梁的跨度以 46 m宜,主梁的跨度以 58 m為宜。26、混凝土梁、板結(jié)構(gòu)按其施工方法可分為現(xiàn)澆整體式 、

5、裝配式 、和 裝配整體式三種形式。27、現(xiàn)澆整體式樓蓋結(jié)構(gòu)按樓板受力和支承條件的不同又分為 單向板肋梁樓蓋 、 雙向板肋梁樓蓋 、無梁樓蓋和井式樓蓋等四種。28、肋形樓蓋一般由 板 、 次梁 、 主梁 組成,每一區(qū)格板一般四邊均有梁或墻支承,形成四邊支承梁。l/l212時(shí)按 單向板 設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)時(shí)僅考慮在 短 邊方向的受彎，對于長向 的受彎只作局部處理，這種板叫做“單向板”。l/l21必須考慮長向和短向兩向受彎的板叫做“ 雙向板 2 按 雙向板 設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)中29、單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于 建筑功能 要求,在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡單、整齊、經(jīng)濟(jì)、適用.柱網(wǎng)盡量布置成 長方形 或 正方形 。主梁

6、有沿 橫向 和 縱向 兩種布置方案。30、按彈性理論的計(jì)算是指在進(jìn)行梁（板）結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析時(shí)，假定梁（板）為 理想的彈性體 ,可按 結(jié)構(gòu)力學(xué) 的一般方法進(jìn)行計(jì)算。31、單向板肋梁樓蓋的板、次梁、主梁均分別為支承在 次梁 、 主梁 、柱或墻上。計(jì)算時(shí)對于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為 鉸支座 。由此引起的誤差,可在計(jì)算時(shí)所取的 跨度 、 荷載 及 彎矩值 中加以調(diào)整。3210%33、對于超過五跨的多跨連作用續(xù)梁、板，可按 五跨 來計(jì)算其內(nèi)力。當(dāng)梁板跨度少于五跨時(shí),仍按 實(shí)際跨數(shù) 計(jì)算。34、作用在樓蓋上的荷載有 永久荷載 和 可變荷載 。永久荷載是結(jié)構(gòu)在使用期間內(nèi)基本不變的荷載;可

7、變荷載是結(jié)構(gòu)在使用或施工期間內(nèi)時(shí)有時(shí)無的可變作用的荷載。35、當(dāng)樓面梁的負(fù)荷面積很大時(shí)，活荷載全部滿載的概率比較小，適當(dāng)降低樓面均布活荷載用.36、求某跨跨中截面最大正彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)在 本跨內(nèi)布置,然后隔跨布置 .37、求某跨跨中截面最小正彎矩（或最大負(fù)彎矩)時(shí)，本跨 不布置活載 ，而在 相鄰兩跨布置活荷載 ,然后 隔跨布置 。38、求某一支座截面最大負(fù)彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)該在該支座 左右兩跨布置 ,然后 隔跨布置 。39、內(nèi)力包絡(luò)圖中,某截面的內(nèi)力值就是該截面在任意活荷載布置下可能出現(xiàn)的 最大內(nèi)力值 。根據(jù)彎矩包絡(luò)圖，可以檢驗(yàn)受力縱筋抵抗彎矩的能力并確定縱筋的 截?cái)?或彎起的位置和 數(shù)量 .4

8、0即以 折算荷載 來代替實(shí)際計(jì)算荷載。當(dāng)板或梁支承在磚墻上時(shí)，則荷載 不得進(jìn)行 折算。主梁按連續(xù)梁計(jì)算時(shí)，一般柱的剛度較 小 ，柱對梁的約束作用 小 ，故對主梁荷載 不進(jìn)行 折減。41、考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，不僅可以消除內(nèi)力按 彈性理論計(jì)算和截面按 極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 二者之間的矛盾，而且可以合理地估計(jì)構(gòu)件的承載力。同時(shí)又能符合結(jié)構(gòu)工作的實(shí)際情況，節(jié)約材料，獲得一定的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果.42（一般降低）按彈性理論計(jì)算得到的某些截面的 最大彎矩值 。43、控制彎矩調(diào)幅值,在一般情況下不超過按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的 20 。44 0.35 。 45、為了滿足平衡條件，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端

9、支座彎矩 M,M絕對值的平均值與調(diào)整后AB之和，應(yīng) 不小于簡支梁計(jì)算的跨中彎矩M ，即M MABCM MABM M 。C046、板一般均能滿足 斜截面受剪 承載力,設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行 受剪 驗(yàn)算。47、連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用 分離式 或 彎起式 兩種方式。48、單向板肋梁樓蓋中，板的構(gòu)造鋼筋有 分布鋼筋 、嵌入墻內(nèi)的板其板面附加鋼筋、 垂直于主梁的板面附加鋼筋 .二、選擇題（共 54 題)1。在計(jì)算鋼筋混凝土肋梁樓蓋連續(xù)次梁內(nèi)力時(shí)，為考慮主梁對次梁的轉(zhuǎn)動約束，用折算荷載代替實(shí)際計(jì)算荷載，其做法是（B）A.減小恒載，減小活載B。增大恒載，減小活載C。減小恒載，增大活載D.增大恒載，增大活載2

10、.現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋的主次梁相交處，在主梁中設(shè)置附加橫向鋼筋的目的( D)A。承擔(dān)剪力B。防止主梁發(fā)生受彎破壞C。防止主梁產(chǎn)生過大的撓度D.防止主梁由于斜裂縫引起的局部破壞3II0 則對現(xiàn)澆樓蓋中框架梁截面慣性矩I（ A )A。I2I0B。 I1.5I0C。 。2I0D。 I1.0I04。板內(nèi)分布鋼筋不僅可使主筋定位，分擔(dān)局部荷還可（ B A.承擔(dān)負(fù)彎矩B。承受收縮和溫度應(yīng)力C。減少裂縫寬度D。增加主筋與砼的粘結(jié)5。五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求第三跨跨中最大彎矩，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（ D A。1,2，3B. 1，2，4C. 2，4,5D. 1,3,5五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求最左端支座最大剪,

11、活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（ D A。1,2,4。 2，3,4。 1，2,3D. 1，3，57、按單向板進(jìn)行設(shè)計(jì)（ A ）.A.600mmX3300mm 的預(yù)制空心樓板； 2 C.長短邊之比等于 1.5，兩短邊嵌固,兩長邊簡支； D。長短邊相等的四邊簡支板。8（ D )。A; C.活荷載單跨布置時(shí)，中間支座處負(fù)彎矩最大； D.9(板（ D 。A.該,然后隔跨布置；。該跨及相鄰跨；。所有;D。該跨左右相鄰各然后隔跨布置10、超靜定結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算時(shí)，必須滿足（ D )。A; C.采用熱處理鋼筋的限制;D。拉區(qū)混凝土的應(yīng)力小于等于混凝土軸心抗拉強(qiáng)度.的極限荷載（ A 。A。;B。小；C。相等

12、；D。無法比.12矩圖的外面，這是為了保證梁的（ A 。正截面受彎承載力；B。斜截面受剪承載力； C.受拉鋼筋的錨;D。箍筋的強(qiáng)度被充分利用13、在結(jié)構(gòu)的極限承載能力分析中，正確的敘述是（ B ).A。若同時(shí)滿足極限條件、變形連續(xù)條件和平衡條件的解答才是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載；若僅滿足極限條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的下限解；C。若僅滿足變形連續(xù)條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解； D.若僅滿足極限條件和機(jī)動條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解.1（ A.A.受力鋼筋宜采用I、II 級或 III 級熱軋鋼筋； B。截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)宜超過 0.25；C。彎矩調(diào)幅后的截面受壓區(qū)相對計(jì)

13、算高度一般應(yīng)超過0.35，但不應(yīng)超過 0.6； D.按彎矩調(diào)幅法計(jì)算的連續(xù)緊、板，可適當(dāng)放寬裂縫寬度的要求。15鋼筋混凝土連續(xù)梁的中間支座處當(dāng)配置好足夠的箍筋后若配置的彎起鋼筋不能滿要求,應(yīng)增設(shè)（ B）來抵抗剪力。A.縱筋。鴨筋C.浮筋D。架立鋼筋。16、承受均布荷載的鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁(等跨在一般情況下,由于塑性內(nèi)力重分布的果，而使(B)A?？缰袕澗販p少，支座彎矩增加。跨中彎矩增大，支座彎矩減C.支座彎矩和跨中彎矩都增加D。 支座彎矩和跨中彎矩都減小17、按彈性方法計(jì)算現(xiàn)澆單向肋梁樓蓋時(shí),對板和次梁采用折算荷載來進(jìn)行計(jì)算，這是因?yàn)?考慮到（ CA。在板的長跨方向能傳遞一部分荷載。塑性內(nèi)力重

14、分布的影C。支座轉(zhuǎn)動的彈性約束將減少活荷載布置對跨中彎矩的不利影響D。 拱效應(yīng)的有利影響18求連續(xù)梁跨中最小彎矩,可變荷（活)的布置應(yīng)該是(BA。本跨布置活然后隔跨布置活載B 本跨不布置活載，相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載C.本跨及相鄰兩跨布置活載,然后隔跨布置活載19、塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力調(diào)幅截面的相對高 有關(guān)， 增大，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力降低，為塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動能力， 應(yīng)滿(C)A 。 B 。 bbC. 0.35D. 0.3520、按彈性理論計(jì)算單向板肋梁樓蓋時(shí)，板和次梁采用折算荷載來計(jì)算的原因是（ C。A.考慮到在板的長跨方向也能傳遞一部分荷載B.考慮到塑性內(nèi)力重分布的有利影響C?？紤]到支

15、座轉(zhuǎn)動的彈性約束將減小活荷載隔跨布置時(shí)的不利影21、連續(xù)梁（塑性設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的原則之一( C。必須采用折算荷載不考慮活荷載的不利位置C。截面受壓區(qū)相對高度 0.3522、整澆樓蓋的次梁擱置在鋼梁上( B）A.板和次梁均可采用折算荷載B.僅板可以采用折算荷載C.僅次梁可以用折算荷載 D23、雨篷梁支座截面承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)考( AA.剪、扭相關(guān)B.剪、彎、扭相關(guān)C。彎、剪相關(guān) D.24、為了設(shè)計(jì)上的便利，對于四邊均有支承的板，當(dāng)( D )按單向板設(shè)計(jì)。lA. lll 2。 2 1C. 2 3。 23llll111125、彈性方法設(shè)計(jì)的連續(xù)梁、板各跨跨度不等，但相鄰兩跨計(jì)算跨度相差10%，仍作為等跨計(jì)

16、算,這時(shí),當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按（ C ）計(jì)算。A。相鄰兩跨計(jì)算跨度的最大值兩鄰兩跨計(jì)算跨度的最小C。 相鄰兩跨計(jì)算跨度的平均值。 無法確定26、兩端擱置在墻上的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度l 等于（ A ）A.lnh(h為板)B.lnh為板厚)。l l2nD. l 1.05ln27l ?。˙ ）A。lnhhB.ln2C.l lnD. l 1.025lnh(h均為板厚228對于多跨連續(xù)的板對支座為整澆的梁或按彈性進(jìn)論計(jì)算時(shí)計(jì)算跨度l 一般可(A)A。支座中心線間的距離。板或梁的凈跨lnC.D.nn29（ C ）lbabhA 。 nB.l22n22C.lnh和l2ab兩者中取小值D.

17、1.025l2n2（其中l(wèi) bh 板厚）n30l ?。– )lbabA 。 B.ln220.025l2n1C。取lnb2中較小值D.1.025lnn31、關(guān)于折算荷載的敘述,哪一項(xiàng)不正確（ D )為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動的影響，采用增大恒載和相應(yīng)減少活荷載的辦法來處理11對于板其折算荷載?。赫鬯愫爿dq ，折算活載q/= q2213C。對于次梁其折算荷載?。赫鬯愫爿dg/=g+ q ，折算活載q/= q44D。 對于主梁其折算荷載按次梁的折算荷載采用32、關(guān)于塑性較,下面敘述正確的是( C ）A。塑性較不能傳遞任何彎矩而能任意方向轉(zhuǎn)動B.塑性較轉(zhuǎn)動開始于I ，終止于IIIaaC.塑性較處彎矩不等于 0

18、 而等于該截面的受彎承載力MuD。 塑性較與理想鉸基本相同33（ B ）成為機(jī)動可變體系而破壞。A。n-1。nC.n-2D. n+134、連續(xù)梁、板按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算內(nèi)力截面的相對受壓區(qū)高度應(yīng)滿足（ B）A 。 b。 0.35bD. 0.3535、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計(jì)算所得彎矩值( C A。30%。 15%36MM 與調(diào)整后跨中彎矩MC ）ABCMMAB M MoM0M MABM2c22cM MABMM MABC。M MAB2c0。M MM MABM MAB37、在單板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，一般樓面板的最小厚度h可取為（ B A。50mm。 60mmC. 80mm。

19、沒有限制38、對于板內(nèi)受力鋼筋的間距,下面哪條是錯(cuò)誤的（ D ）s70mm當(dāng)板厚h150mm200mm當(dāng)板厚h150mm1.5h250mmD。當(dāng)板厚h150mm 時(shí)，間距不應(yīng)大于 1.5h，且不應(yīng)大于 300mm 39、對于連續(xù)板受力鋼筋,下面哪條是錯(cuò)誤的（ B ）A。連續(xù)板受力鋼筋的彎起和截?cái)?一般可不按彎矩包絡(luò)圖確定l連續(xù)板跨中承受正彎矩的鋼筋可在距離支座 l處切斷,或在 n 處彎起61011連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用彎起式或分離式l 或 4 n3的距離處切斷n40、在單向板中，要求分布鋼筋( C A4B. 每 米 板 寬 內(nèi) 不 少 于 5 根C單位長度上的分布鋼筋的截面面積不應(yīng)小于

20、單位長度上受力鋼筋截面面積的15% D。 按承載力計(jì)算確定41、在鋼筋混凝土單向板中，分布鋼筋的面積和間距應(yīng)滿足（ C A。截面面積不小于受力鋼筋面積的5B。 截面面積不小于受力鋼筋面積的C截面面積不小于受力鋼筋面積的D. 截面面積不小于受力鋼筋面積的2041規(guī)范規(guī)定對嵌固在承重磚墻內(nèi)的現(xiàn)澆,在板的上部應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋下面哪條是誤的（ C）A200m6mml11 ( l 為17單向板的跨度或雙向板的短邊跨度）Bl14C沿受力方向配置上部構(gòu)造鋼筋（包括彎起鋼筋）的截面面積不宜小于跨中受力鋼筋截面2面積的 3D. 沿非受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)減少42C ）A.板面附加鋼筋間距不大于

21、200mm 且與梁肋垂直B。 構(gòu)造鋼筋的直徑不應(yīng)小于 6mm1C單位長度的總截面面積不應(yīng)小于板中單位長度內(nèi)受力鋼筋截面面積的21D. 伸入板中的長度從肋邊緣算起每邊不小于板計(jì)算跨度l 的 o443D A。承受正彎矩中截面,次梁按TB. 承受負(fù)彎矩的支座截面，T 形翼緣位于受拉區(qū)，則應(yīng)按寬度等于梁寬b 的矩形截面計(jì)算C次梁可按塑性內(nèi)力重分布方法進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算h1D。 不論荷載大次梁的高跨比1，一般不必進(jìn)行使用階段的撓度和變形驗(yàn)算l81444（ D ） A.截面設(shè)計(jì)時(shí)與次梁相同,跨中正彎矩按TB. 主 梁 內(nèi) 力 計(jì) 算 ， 可 按 彈 性 理 論 方 法 進(jìn) 行C在主梁支座處，次梁與主梁支座負(fù)彎矩

22、鋼筋相互交叉，通常次梁負(fù)彎矩鋼筋放在主梁負(fù)彎矩鋼筋上面D. 計(jì)算主梁支座負(fù)彎矩鋼筋時(shí) ,其截面有效高度?。簡闻配摻顣r(shí) ho=h35；雙排鋼筋時(shí)ho=h-6045、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中,對于板的計(jì)算，下面敘述中哪一個(gè)不正確（ D )A。支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按內(nèi)力塑性重分布的方法計(jì)算B. 板一般均能滿足斜截面的受剪承載力，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行受剪驗(yàn)算C板的計(jì)算寬度可取為 1m，按單筋矩形截面進(jìn)行截面設(shè)計(jì)D。對于四周與梁整體連續(xù)的單向板，其中間跨的跨中截面及中間支座，計(jì)算所得的彎矩可減少 10%，其它截面則不予減少46、單向板肋梁樓蓋考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算連續(xù)板、梁時(shí)，下面敘述中哪一個(gè)是錯(cuò)

23、誤的（ D ）A。對于均布荷載和承受間距相同、大小相等的集中荷載的多跨等跨連續(xù)梁，其內(nèi)力可分別按 M m(g q)lo2 , M m(G Q)l 計(jì)算Bl 計(jì)算nC若梁、板兩端均支承在砌體上，其計(jì)算跨度l 105l0nD。對于等跨連續(xù)梁板，當(dāng)跨度相差不大于 15時(shí)，計(jì)算跨內(nèi)彎矩時(shí)取各自的跨度值,而計(jì)算支座彎矩則相鄰兩跨的平均值計(jì)算多項(xiàng)選擇題1、關(guān)于單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置，下列敘述正確的是（ ABD 。A濟(jì)適用。B柱網(wǎng)盡量布置成長方形或正方形。 C窗洞的高度。D梁格布置盡可能是等跨的，且邊跨最好比中間跨稍?。s在10%以內(nèi)。2、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，對于板和次梁不論其支座是墻還是

24、梁，均視為鉸支座，由此引起的誤差可在計(jì)算時(shí)所取的（ ABD ）加以調(diào)整?？缍群奢d剪力值彎矩值3、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，關(guān)于計(jì)算簡圖的支座情況，下面哪些說法是正確的（ AB ）. Aii梁柱上的連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力分析，否則應(yīng)按框架橫梁計(jì)算內(nèi)力.1時(shí),可將梁視作鉸支于5當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計(jì)算跨度相差不超過4、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，連續(xù)梁、板的跨數(shù)應(yīng)按（ ABD ）來代替。B對于超過五跨的多跨連續(xù)梁、板，可按五跨來計(jì)算其內(nèi)力。C當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí),按五跨來計(jì)算內(nèi)力。D當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。5、鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布的說法哪些是正確的( BC

25、A對于nn+1B鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中某一截面的“屈服,并不是結(jié)構(gòu)的破壞，而其中還有強(qiáng)度儲備可以利用。CD從開裂到第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較大。 E第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)到結(jié)構(gòu)破壞這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較小。 6、塑性鉸的轉(zhuǎn)動限度主要取決于（ABC 。A鋼筋種類配筋率C混凝土的極限壓縮變形截面尺E構(gòu)件的承載能力7、對彎矩進(jìn)行調(diào)整時(shí),應(yīng)遵循的原則是( AB 。A宜采用具有塑性較好的級或級鋼筋。采用強(qiáng)度等級為C20C45 的混凝土。B控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的20。C截面相對受壓區(qū)高度不能太大,即 x hb0MM 絕對值的平均值與調(diào)整后的跨中彎距M 之

26、和,應(yīng)不小ABC于簡支梁計(jì)算的跨中彎矩M 的一半。0E、考慮內(nèi)力重分布，構(gòu)件必須有足夠的抗剪能力,應(yīng)將斜截面受剪承載力所需的箍筋面積增加 10.8力（ ABD 。A預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)直接承受動荷載作用的工業(yè)與民用建C使用階段允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件D二次受力疊合結(jié)構(gòu)三、是非改錯(cuò)題（共 46 題）1.（ )2I和中框架梁均取I2I。0（ )塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)所以一塊板只能有一種破壞機(jī).( )彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。（ ）5現(xiàn)澆板式樓梯在計(jì)算梯段板時(shí)可取1米寬板帶或以整個(gè)梯段板作為計(jì)算單.( ）6現(xiàn)澆梁式樓梯中的平臺,除承受平臺板傳來的均布荷載和平臺梁自重外還承受梯段梁傳來的集中荷.（ ）7 ）8 、

27、不論樓板的支承條件如何, 只要其長短邊比值 l2/l1 2, 就可稱之為雙向板.（ ）9作用在雙向板支承梁上的荷載是均勻分布的。（ ）10、連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下,任一截面的內(nèi)力均不會超過該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖的數(shù)值。（ 11 、求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的跨中最大正彎矩時(shí)， 板上活荷載應(yīng)按滿布考慮.（ ）12求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的板支座最大負(fù)彎矩時(shí)板上荷載應(yīng)按棋盤式布.（ ）13、按塑性理論計(jì)算連續(xù)梁、板內(nèi)力時(shí)，需滿足采用熱處理鋼筋的限制。（ ）14對于四周與梁整澆的多區(qū)格雙向板樓蓋按彈性理論或塑性理論計(jì)算方法得到的所有區(qū) 格的彎矩值均可予以減少。( 15、鋼筋混凝土四邊簡支雙向板，在荷載

28、作用下不能產(chǎn)生塑性內(nèi)力重分.（ ）16、在四邊簡支的單向板中,分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝土?xí)r固定受力鋼筋位置；抵 抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的應(yīng)力;承受板上局部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力；承受沿短邊方向 的彎矩，分布鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。（ 17、按塑性理論計(jì)算雙向板時(shí)，上限解只滿足平衡條件、屈服條件,計(jì)算結(jié)果偏大；下限解 只滿足機(jī)動條件、屈服條,計(jì)算結(jié)果偏小。（ ）18、單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼.（ ）19、 鋼筋混凝土連續(xù)梁考慮塑性內(nèi)力重分布后（ ）20、 在受彎構(gòu)件受拉縱筋配筋率 減小，截面塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力增大。 ）21、塑性鉸可以承受一定的彎矩并能作單向有限的轉(zhuǎn)動。（

29、 ）22）23、 鋼筋混凝土連續(xù)梁,塑性鉸總在支座處出.（ ）24、 超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸形成機(jī)動體系才是完全內(nèi)力重分.（ ）25、彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。( )26、當(dāng) 0.35 時(shí)塑性鉸形,內(nèi)力均可實(shí)現(xiàn)完全分布。( ）27、具有四邊支承的板,當(dāng)板的長邊與短邊之比較大時(shí)，板上的荷載主要沿長跨方向傳遞。（ ) 28、現(xiàn)澆樓蓋中的連續(xù)梁，在進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)跨中按 T 形截面計(jì)算，而支座則矩形截面計(jì)算。（ )29彎矩包絡(luò)圖即為抵抗彎矩圖。（ )30、使梁跨中或支座產(chǎn)生最大內(nèi)力的活荷載位置謂最不利位置。 ）31（ )32、靜定鋼筋混凝土構(gòu)件，截面之間同樣存在著內(nèi)力重分布。（ ）33、

30、不論靜定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，受拉鋼筋屈服,均可形成塑性鉸。( ）34、配件率越大，塑性鉸轉(zhuǎn)動能力也越.（ )35超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布始于塑性鉸的形成。（ ）36、超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸而形成機(jī)動體的才能算“完全的內(nèi)力重分布”。 （ )37多跨連續(xù)梁經(jīng)調(diào)幅后可做到既省鋼筋又提高承載力。（ ）38（ ）39、次梁傳遞荷載給主梁，該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊. ）40、塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律，因而一個(gè)板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。（）41、當(dāng)矩形板的長邊與短邊之比小于20時(shí)就一定是雙向.（ ）42連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下任一截面的內(nèi)力均不會超過該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖的數(shù)值。 ）43、鋼筋

31、混凝土連續(xù)梁中，塑性鉸總是在支座截面先出現(xiàn)。（ ）44、按彈性理論計(jì)算鋼筋混凝土連續(xù)梁時(shí)，不必要求滿 0.35 的要求。（ )45、用調(diào)幅法計(jì)算連續(xù)梁的內(nèi)力，可以提高梁的極限承載力。(）46、雙向板的跨中要設(shè)置分布鋼筋。（）四、簡答題（共 40 題）1.如圖連續(xù)梁，若求第一跨跨中最大彎矩，均布活荷載q 該如何布置？如圖連續(xù)梁，若求第二跨跨中最大彎矩，均布活荷載q如圖連續(xù)梁，若求Bq如圖連續(xù)梁,若求Cq5。如圖連續(xù)梁，若求B 支座最大剪力，均布活荷載q 該如何布置？6.如圖連續(xù)梁,若求C 支座最大剪力,均布活荷載q 該如何布置？7A-AB-B鋼筋并注明。8、簡述現(xiàn)澆肋梁樓蓋的組成及荷載傳遞途徑。

32、答：現(xiàn)澆肋梁樓蓋由板、次梁和主梁組成，荷載的傳遞途徑為荷載作用到板上,到次梁,由次梁傳遞到主梁，由主梁傳遞到柱或墻，再由柱或墻傳遞到基礎(chǔ)，最后由基礎(chǔ)傳.9、什么是鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布？答：在混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中,當(dāng)某截面出現(xiàn)塑性鉸后，引起結(jié)構(gòu)內(nèi)力的重分布，使結(jié)構(gòu)中內(nèi)力的分布規(guī)律與一般力學(xué)計(jì)算方法得到的內(nèi)力(彈性理論得到的內(nèi)力)不同。這種由于塑性 鉸的形成與開展而造成的超靜定結(jié)構(gòu)中的內(nèi)力重新分布稱為鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性 內(nèi)力重分布.10、什么是單向板?什么是雙向板？,及剪切）雙向受力，雙向彎曲（及剪切）向板。單向板的受力鋼筋單向布置，雙向板的受力鋼筋雙向布置。11、單向板和雙

33、向板是如何區(qū)分的？答：兩對邊支承的板為單向板。對于四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊長度之比小于或等于2.0;2.00可按單向板計(jì)算,但按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算時(shí)，應(yīng)沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造 鋼筋；當(dāng)長邊與短邊長度之比大于或等于30時(shí)可按沿短邊方向受力的單向板考慮。12、單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有哪幾種鋼筋？答：單向板肋梁樓蓋中,板內(nèi)應(yīng)配置有板內(nèi)受力鋼筋和構(gòu)造鋼筋.板內(nèi)受力鋼筋種類一般采用 HPB235,板中受力鋼筋的間距,當(dāng)板厚150mm 時(shí),不宜大于200mm，當(dāng)板厚150mm 時(shí),不宜大于 1.5h,且不宜大于 250mm。連續(xù)板中配筋形式采用分離式配筋或彎起式配筋。沖切鋼筋。13、

34、說明單向板肋梁蓋中板的計(jì)算簡圖.答:1m 上的多跨板，為簡化計(jì)算，將次梁或磚墻作為板的不動餃支座.因此，多跨板可視為多跨連板寬度b=1000m。按彈性理論分析時(shí)，連續(xù)板的跨度取相鄰兩支座中心間的距離。對于邊跨,當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，取距磚墻邊緣一定距離處。因此，板的計(jì)算跨度l 為：中間跨l lc(邊支座為磚墻）lhbabln22n22其中l(wèi) 為板支座（l 為次梁截面寬cn度；a 為板支承在磚墻上的長度,通常為 120mm.對于等跨連續(xù)板，當(dāng)實(shí)際跨度超過5 跨時(shí)可按 5 跨計(jì)算；不足 5 跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。14、說明單向板肋梁蓋中次梁的計(jì)算簡圖。.次梁的計(jì)算跨度：中間跨l lc邊跨) labb1

35、.025ln22n2其中l(wèi) 為支座軸線間的距離，次梁的支座為主梁l 為次梁的凈跨；b 為主梁截面寬度;acn為次梁在磚墻上的支承長度，通常為240mm.對于等跨連續(xù)梁,當(dāng)實(shí)際跨度超過 5 跨時(shí)可按 5 跨計(jì)算；不足 5 跨時(shí),按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。15、說明單向板肋梁蓋中主梁的計(jì)算簡圖。主梁的計(jì)算簡圖根據(jù)梁與柱的線剛度比確定，一般結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較小,對主梁的轉(zhuǎn)動 ,. 3 ,.,其作用點(diǎn)位置及個(gè)數(shù)與次梁傳來集中荷載的相同。主梁的計(jì)算跨度：中間跨l lc邊跨（邊支座為磚墻）labb1.025ln22n2其中l(wèi) 為支座軸線間的距離，主梁的支座為柱； l 為主梁邊跨的凈跨； b 為柱截面寬度;cna 為

36、主梁在磚墻上的支承長度，通常為370mm。支 承 情 況板的計(jì)算跨度兩端與梁支 承 情 況板的計(jì)算跨度兩端與梁(柱）整體連接凈跨長ln兩端支承在磚墻上l h lnna一端與梁(柱)整體連接，另一端支承在磚墻上ln2hlna2注 表中h 為板的厚度；a 為梁或板在磚墻上的支承長度。支 承 情 況梁的計(jì)算跨度兩端與梁(柱）整體連接支 承 情 況梁的計(jì)算跨度兩端與梁(柱）整體連接凈跨長ln兩端支承在磚墻上lanna一端與梁(柱)整體連接,另一端支承在磚墻上1.025llnn2注 表中h 為板的厚度;a 為梁或板在磚墻上的支承長度。18、什么叫彎矩調(diào)幅法？控制截面的彎矩值加以調(diào)整。19、彎矩調(diào)幅法的具

37、體步驟是什么?答：具體計(jì)算步驟是：（1）按彈性理論方法分析內(nèi)力；（2)以彎矩包絡(luò)圖為基礎(chǔ)，考慮結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，按適當(dāng)比例對彎矩值進(jìn)行調(diào)幅；影響；（4)繪制考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩包絡(luò)圖；（5）綜合分析，選取連續(xù)緊中各控制截面的內(nèi)力值；(6）根據(jù)各控制截面的內(nèi)力值進(jìn)行配筋計(jì)算。截面彎矩的調(diào)整幅度為：Mae式中 為彎矩調(diào)幅系數(shù)； M為調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值;M 為按彈性方法計(jì)算所得的彎ae矩設(shè)計(jì)值。20、設(shè)計(jì)中為什么要控制彎矩調(diào)幅值？答:若支座負(fù)彎矩調(diào)幅過大，則塑性鉸形成前只能承受較小的荷載，而在塑性鉸形成后還要承受較大的荷載，這就會使塑性鉸出現(xiàn)較早,塑性鉸產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動，即使在正常使用荷載(GB

38、50010-2002)值。因此應(yīng)控制彎矩調(diào)幅值。21、使用彎矩調(diào)幅法時(shí)，應(yīng)注意哪些問題？答:使用彎矩調(diào)幅法進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí),應(yīng)遵守下列原則：(1)受力鋼筋宜采用延性較好的鋼筋，混凝土強(qiáng)度等級宜在C20C45 范圍內(nèi)選用；（2)彎矩調(diào)整后截面相對受壓區(qū)高度x h0不應(yīng)超過 0。35，也不宜小于 0。10；（3)截面的彎矩調(diào)幅系數(shù) 一般不宜超過 0。25；（4); (5）的延伸長度；（6)必須滿足正常使用階段變形及裂縫寬度的要求.22、使用彎矩調(diào)幅法時(shí),為什么要限制 ？答：因?yàn)?b 超筋梁，受壓區(qū)混凝土先破壞,不會形成塑性鉸 b 時(shí)為適筋朵,可以形成塑性鉸 小，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力越大，因此要限制 ,一般要求 0.35 。23的原則是什么？答：活荷載的位置是可以改變的,活荷載對內(nèi)力的影響也隨著荷載的位置而發(fā)生改變。因.24、確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置的原則是什么?答：求某跨跨中最大正彎矩時(shí),應(yīng)在該跨布置活荷載，然后向其左右，每隔一跨布置活荷載.（即最小彎矩活荷載，然后再隔跨布置。求某支座最大負(fù)彎矩時(shí),應(yīng)在該支座左、右兩跨布置活荷載，然后再隔跨布置。求某支座左、右截面最大剪力時(shí),其活載布置與求該支座最大負(fù)彎矩時(shí)的布置相同.在確定端支座最大剪力時(shí),應(yīng)在端跨布置活荷載，然后每隔一跨布置活荷載。25、什么是連續(xù)梁的內(nèi)力包絡(luò)圖？答：將幾種不利荷載組合下的內(nèi)力圖繪制在