工業(yè)建筑模板工程施工方案附圖計(jì)算

模板工程施工方案一、工程概況：工程名稱：建設(shè)單位：監(jiān)理單位：施工單位：項(xiàng)目經(jīng)理：本工程坐落于，建筑面積㎡，建筑高度米，結(jié)構(gòu)層數(shù)。工期：年月日至年月日二、模板安裝的一般要求1、安裝模板時(shí)，高度在2m及其以上時(shí)，應(yīng)遵守《建筑施工高空作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定。2、應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆搗砼時(shí)的施工荷載和側(cè)壓力。3、構(gòu)造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和砼的澆筑及養(yǎng)護(hù)等工藝要求。4、模板接縫應(yīng)嚴(yán)密，不得漏漿。5、遇有惡劣天氣，如降雨、大霧及六級以上大風(fēng)時(shí)，應(yīng)停止露天的高處作業(yè)。雨停止后，應(yīng)及時(shí)清除模架及地面上的積水并及時(shí)檢查有無沉降現(xiàn)象發(fā)生。6、樓層高度超過4m及其以上的建筑物安裝模板時(shí)，外腳手架應(yīng)隨同搭設(shè)，-1-并滿鋪腳踏板、張掛安全網(wǎng)和防護(hù)欄桿。在臨街及交通要道地區(qū)，應(yīng)設(shè)警示牌，并設(shè)專人監(jiān)護(hù)，嚴(yán)防傷及行人。7、施工人員上下班應(yīng)走安全通道，嚴(yán)禁攀登支撐桿件等上下，也不得在墻頂獨(dú)立梁或在其模板上行走。8、模板的預(yù)留孔洞等處，應(yīng)加蓋或設(shè)防護(hù)欄桿，防止操作人員或物體墜落傷人，具體防護(hù)措施詳見“四口臨邊防護(hù)方案”。9、不得腳手板支搭在模板或支承件上，應(yīng)將模板及支承件與腳手架分開。10、在高處支模時(shí)，腳手架或工作臺上臨時(shí)堆放的模板不宜超過三層，所堆放和施工操作人員的總荷載，不得超過腳手架或工作臺的規(guī)定荷載值（詳見腳手架施工方案）。三、模板安裝1、基礎(chǔ)工程模板（1）地面以下支模，應(yīng)先檢查土壁的穩(wěn)定情況，遇有裂紋及塌方危險(xiǎn)時(shí)，應(yīng)采取安全防范措施后，方準(zhǔn)下人作業(yè)。（2）基坑離上口邊緣1米內(nèi)不得堆放模板及支承件。同時(shí)上下人時(shí)要互相呼應(yīng)，運(yùn)下的模板及支承件嚴(yán)禁立放在基槽（坑）土壁上。（3）在地面上支立柱時(shí)應(yīng)墊4m長木板并應(yīng)夯實(shí)基層，斜向支撐土壁應(yīng)加墊板，每層主柱不多于一個(gè)接頭，并上下錯(cuò)開，夾板應(yīng)牢固。（4）灌筑砼不得站立在模板上操作。（5）支模后放置時(shí)間較長者，澆筑砼前應(yīng)進(jìn)行復(fù)查，并及時(shí)處理開裂、變形等不良情況。-2-2、柱模板：（1）柱模板的下端應(yīng)有防止模板位移的固定措施。（2）模板及其支撐等的排列布置應(yīng)按設(shè)計(jì)圖進(jìn)行，柱箍或緊固木楞的規(guī)格，間距應(yīng)按模板設(shè)計(jì)計(jì)算確定。（3）安裝預(yù)拼裝大塊模板，應(yīng)同時(shí)安設(shè)臨時(shí)支撐支穩(wěn)，嚴(yán)禁將大片模板系于柱子鋼筋上，待四周側(cè)板全部就位后，應(yīng)隨時(shí)進(jìn)行校正，并緊固四角摸板，按規(guī)定設(shè)柱箍和緊固木楞，安設(shè)支撐永久固定。（4）安裝預(yù)拼裝整體柱模時(shí)，應(yīng)邊就位邊校正邊安設(shè)支撐。支撐與地面的傾角不能小于60°。3、獨(dú)立梁和整體樓層結(jié)構(gòu)模板：（1）安裝獨(dú)立梁模板應(yīng)設(shè)操作平臺或搭設(shè)腳手架，嚴(yán)禁操作人員在獨(dú)立梁底?；蛑ＶЪ苌喜僮骰蛏舷峦ㄐ?。（2）樓上下層模板的支柱，應(yīng)安裝在同一垂直中心線上，在已拆模板的樓面上支模時(shí)，必須驗(yàn)算該樓層結(jié)構(gòu)的負(fù)荷能力。（3）模板的支柱間距，橫縱向應(yīng)按模板設(shè)計(jì)計(jì)算書進(jìn)行布置。（4）模板的主柱應(yīng)選用整料，若不能滿足要求時(shí)，支柱的接頭不宜超過2個(gè)（包括2個(gè)），對接的支撐要用三面固定。（5）底層模板的支撐，宜先做好地面的墊層再支模，在原地上支模時(shí)，應(yīng)整平夯實(shí)，做好排水措施，支柱下端應(yīng)設(shè)通長墊板，并設(shè)一對木楔并用鐵釘釘牢固。（6）在砼樓面上支模時(shí)，支柱下端應(yīng)墊木板，。（7）模板的支撐，雙向水平拉撐從地面上來50cm設(shè)一道，在擱2米設(shè)一-3-道。4、其他工程模板：（1）安裝圈梁、陽臺、雨篷及挑檐等模板時(shí)，其支撐應(yīng)自成系統(tǒng)，應(yīng)采用斜撐固定在內(nèi)端的柱模或梁模上。懸挑結(jié)構(gòu)模板的支柱，上下必須保持在一條豎直的中心線上。（2）安裝懸挑結(jié)構(gòu)模板應(yīng)搭設(shè)腳手架或懸挑工作臺，并設(shè)防護(hù)欄桿和安全網(wǎng)。在危險(xiǎn)部位作業(yè)時(shí)，操作人員應(yīng)系好安全帶作業(yè)處的下方不得有人通行和停留。模板的拆除模板拆除時(shí)，砼的強(qiáng)度必須達(dá)到75%以上，如砼沒達(dá)到規(guī)定的強(qiáng)度要提前拆模時(shí)，必須經(jīng)過計(jì)算（多留砼試塊，拆模前砼試塊經(jīng)試壓）確認(rèn)其強(qiáng)度能夠拆模，才能拆除。1、拆模的順序和方法，應(yīng)按照模板支撐設(shè)計(jì)書的規(guī)定進(jìn)行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴(yán)格遵守從上而下的原則進(jìn)行拆除。2、基礎(chǔ)模板拆除（1）拆模板時(shí)應(yīng)將拆下的木楞，模板等，隨拆隨派人運(yùn)到離基礎(chǔ)較遠(yuǎn)的地方（指定地點(diǎn)）進(jìn)行堆放，以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方。（2）拆除的模料上鐵釘應(yīng)及時(shí)撥干凈，以防扎傷人員。-4-3、現(xiàn)澆樓板模板拆除（1）現(xiàn)澆樓板或框架結(jié)構(gòu)的模板拆除順序：柱箍→柱側(cè)模→砼板支承構(gòu)件（梁楞）→平板?！簜?cè)?！旱字蜗到y(tǒng)→梁底模。（2）拆除模板時(shí)，要站在安全的地方。（3）拆除模板時(shí)，嚴(yán)禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊膠合板要有人接應(yīng)拿穩(wěn)，應(yīng)妥善傳遞放至地面，嚴(yán)禁拋擲。（4）拆下的支架，模板應(yīng)及時(shí)撥釘，按規(guī)格堆放整齊，工程完成（模板工程）應(yīng)用吊蘭降落（嚴(yán)禁模料從高處拋擲），到指定地點(diǎn)堆放，并安排車運(yùn)到指定地點(diǎn)存放。（5）拆除跨度較大的梁下支柱時(shí)，應(yīng)先從跨中開始，分別向兩端拆除。（6）對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將活動部分固定牢靠，以免發(fā)生事故。（7）水平拉撐，應(yīng)先拆除上拉撐，最后拆除下一道水平拉撐。4、現(xiàn)澆柱子模板拆除（1）拆除要從上到下，模板及支撐不得向地面拋擲。（2）應(yīng)輕輕撬動模板，嚴(yán)禁錘擊，并應(yīng)隨拆隨按指定地點(diǎn)堆放。5、多層樓板模板支柱的拆除，當(dāng)上層樓正灌筑砼時(shí)，下層樓板的支柱不得拆除，待砼澆筑完畢7天后進(jìn)行拆除下層樓板支柱（但砼強(qiáng)度必須達(dá)到設(shè)計(jì)要求）。6、拆除完的模板嚴(yán)禁堆入在外腳手架上。-5-模板設(shè)計(jì)方案墻模板計(jì)算：一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；22):13.00；(N/mm面板彈性模量(N/mm):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc2):1.50；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm5.木方參數(shù)2):13.00；方木彈性模量方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mmc2):9000.00；E(N/mm2):1.50；(N/mmf方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t-6-墻模板設(shè)計(jì)簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式:計(jì)算，并取其中的較小值1/2βF=0.22γtβV21F=γH3混凝土的重力密度，取24.000kN/m；其中γ--；新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000ht--℃；T--混凝土的入模溫度，取20.0002.500m/h；V--混凝土的澆筑速度，?。籋--模板計(jì)算高度，取3.000m1.200；β--外加劑影響修正系數(shù)，取10.850混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取。β--2222作為72.000kN/m分別計(jì)算得17.031kN/m、，取較小值17.031kN/m-7-本工程計(jì)算荷載。2；=17.031kN/m計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F12。=3kN/m傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2三、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩計(jì)算公式如下:22lM=0.1ql+0.117q21其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:11.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；-8-傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；2其中0.90為按《施工手冊》取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。22=300.0+0.117×1.890×面板的最大彎矩：M=0.1×9.197×300.05N·mm；1.03×10按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<f2)；(N/mmσ--面板承受的應(yīng)力其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:243；18.0/6=2.70×10W=bhmm/6=500×18.0×22；f=13.000N/mmf--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm；)54=10/2.70×面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=1.03×102；3.8N/mm2小于σ=3.8N/mm面板截面的抗彎強(qiáng)度面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值2，滿足要求！[f]=13N/mm設(shè)計(jì)值2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:V=0.6ql+0.617ql21其中，V--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:11.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；-9-傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；2面板的最大剪力：V=0.6×9.197×300.0+0.617×1.890×300.0=2005.3N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh)≤fvn2)；(N/mm其中，τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V=2005.3N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=500mm；h--面板厚度(mm)：h=18.0mm；nn22；：f--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm=1.500N/mm)fvv面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ2；500×18.0)=0.334N/mm=3×2005.3/(2×2；]=1.500N/mm:[f面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值v2小于面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.334N/mm面板截面抗剪2，滿足要求！[τ]=1.5N/mm強(qiáng)度設(shè)計(jì)值3.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工手冊》，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:4/(100EI)≤[ν]=l/250ν=0.677ql其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=17.03×0.5=8.516N/mm；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=300mm；2；面板的彈性模量E--:E=6000N/mm-10-4；1.8/12=24.3cm:I=50×1.8×1.8×I--面板的截面慣性矩面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm；45)=10/(100×6000×面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×8.52×3002.43×0.32mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.32mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計(jì)算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；2=128cmW=6×8×8/6×4；8×8/12×2=512cmI=6×8×次楞計(jì)算簡圖1.次楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下式計(jì)算：-11-22ll+0.117qM=0.1q21其中，M--次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:11.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，2其中，0.90為折減系數(shù)。22=1.134×5.518×500.0500.0+0.117×次楞的最大彎矩：M=0.1×5N·mm；1.71×10次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：σ=M/W<f2)；--次楞承受的應(yīng)力(N/mm其中，σM--次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；35；10(mm)，W=1.28×W--次楞的截面抵抗矩22；；(N/mmf--次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.000N/mm)552；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.71×10=1.3N/mm/1.28×102；:[f]=13N/mm次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=1.3N/mm2，滿足要求！[f]=13N/mm2.次楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql+0.617ql21-12-其中，V－次楞承受的最大剪力；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:11.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:21.4×3.00×0.30×0.90/2=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.6×2.759×500.0+0.617×0.567×500.0=1002.6N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bh)02)；--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mmτ其中，V--次楞計(jì)算最大剪力(N)：V=1002.6N；b--次楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；h--次楞的截面高度(mm)：h=80.0mm；0n22；：f次楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f--(N/mm=1.500N/mm)vv次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:280.0)=0.313N/mm1002.6/(2×3×60.0×τ=；2小于τ=0.313N/mm次楞截面的抗剪強(qiáng)次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值2，滿足要求！=1.5N/mmf度設(shè)計(jì)值v3.次楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：-13-4/(100EI)≤[ν]=l/250ν=0.677ql其中，ν--次楞的最大撓度(mm)；q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=17.03×0.30=5.11kN/m；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；22；）：E=9000.00N/mmE--次楞彈性模量（N/mm464；mm)，I=2.56×10I--次楞截面慣性矩(mm46)=2.56×:ν=0.677×10.22/2×50010/(100×9000×次楞的最大撓度計(jì)算值0.094mm；次楞的最大容許撓度值:[ν]=2mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.094mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；8/6×2=128cm8×W=6×4；8×8×8/12×2=512cmI=6×2；E=9000N/mm-14-主楞計(jì)算簡圖(kN)主楞計(jì)算剪力圖m)(kN·主楞計(jì)算彎矩圖-15-(mm)主楞計(jì)算變形圖1.主楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算作用在主楞的荷載:3.696kN；0.3×0.5＝1.4×＝1.2×17.03×0.3×0.5＋3×P):l=600mm；主楞計(jì)算跨度(對拉螺栓水平間距強(qiáng)度驗(yàn)算公式：σ=M/W<f2)主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm其中，σ--5mm10N·主楞的最大彎矩(N·mm)；M=2.99×M--335W=1.28×10；W--主楞的凈截面抵抗矩(mmmm)；22f=13.000N/mm；f--主楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm)，255/1.28×10；=2.3N/mm主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.99×102主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值小于主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=2.3N/mm2,f=13N/mm滿足要求！主楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算2.:主楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足τ=3V/(2bh)0-16-2)；(N/mmτ其中，--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力V--主楞計(jì)算最大剪力(N)：V=2715.8/2=1357.9N；b--主楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；h--主楞的截面高度(mm)：h=80.0mm；0n22；：f主楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f--(N/mm=1.500N/mm)vv主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:2τ=3×1357.9/(2×60.0×80.0)=0.424N/mm；2小于主楞截面的抗剪強(qiáng)主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.424N/mm2，滿足要求！f=1.5N/mm度設(shè)計(jì)值v3.主楞的撓度驗(yàn)算主楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.014mm；主楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.014mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墻螺栓所受的拉力；2)；穿墻螺栓有效面積(mmA--2；穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取f--170N/mm查表得：穿墻螺栓的型號:M12；-17-穿墻螺栓有效直徑:9.85mm；2；:A=76mm穿墻螺栓有效面積5-5=12.92kN；7.60×10穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×10×主楞計(jì)算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=4.93kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=4.933kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！梁模板計(jì)算支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:L1。-18--19-一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)；：D(m)0.75梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度；：1.00；立桿沿梁跨度方向間距(mm)：120.00L(m)混凝土板厚度a0.10；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：；：1.50(m)：立桿步距h(m)1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb0.60；：；梁兩側(cè)立桿間距：梁支撐架搭設(shè)高度H(m)3.30(m)承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；-20-梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)32)：0.30；模板自重(kN/m；鋼筋自新澆混凝土重力密度(kN/m24.00)：3):1.50；重(kN/m22)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：17.8；2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：4.0；(kN/m3.材料參數(shù)2)：9000.0；木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；2)：17.0木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2)：1.7；fv(N/mm面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；22)fm(N/mm：)：6000.0面板彈性模量E(N/mm；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；-21-5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:1/2βF=0.22γtβV21F=γH3；24.000kN/mγ--混凝土的重力密度，取其中t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；1-22-β--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。2222作為，取較小值、18.000kN/m分別計(jì)算得17.848kN/m17.848kN/m本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<[f]3；2×2/6=33.33cm其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×M--面板的最大彎矩(N·mm)；2)(N/mm--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ2)；(N/mm[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值-23-按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：22l+0.117qM=0.1ql21其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；1振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q=1.4×0.5×4=2.8kN/m；2計(jì)算跨度:l=(750-120)/(4-1)=210mm；2+10.709×[(750-120)/(4-1)]面板的最大彎矩M=0.1×24N·mm10；0.117×2.8×[(750-120)/(4-1)]=6.17×面板的最大支座反力為:N=1.1ql+1.2ql=1.1×10.709×[(750-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(750-120)/(421-1)]/1000=3.179kN；4/:σ=6.17×10經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值42；=1.9N/mm3.33×102；:[f]=13N/mm面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2小于σ=1.9N/mm面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值2，滿足要求！[f]=13N/mm2.撓度驗(yàn)算4/(100EI)≤[ν]=l/250ν=0.677qlq--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q=110.709N/mm；l--計(jì)算跨度:l=[(750-120)/(4-1)]=210mm；2；面板材質(zhì)的彈性模量E--:E=6000N/mm-24-4；2×2×2/12=33.33cmI--面板的截面慣性矩:I=50×面板的最大撓度計(jì)算值:ν=45)=0.07mm；10/(100×6000×3.33×10.709×0.677×[(750-120)/(4-1)]面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(750-120)/(4-1)]/250=0.84mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.07mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.84mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=3.179/0.500=6.359kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:3；8×8/6=64cm6×W=1×4；8×6×8×8/12=256cmI=1×2；E=9000.00N/mm-25-計(jì)算簡圖(kN)剪力圖-26-m)彎矩圖(kN·(mm)變形圖，R=3.497kNM=0.159kN·m，最大支座反力經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩ν=0.119mm最大變形）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算（1:強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下σ=M/W<[f]45=2.5σ=1.59×10經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值/6.40×10-27-2；N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.5N/mm2，滿足要求！[f]=17N/mm值（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.119mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.497kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:3；8/6=128cmW=2×6×8×4；8×8/12=512cm8×I=2×6×2；E=9000.00N/mm-28-主楞計(jì)算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.262kN·m，最大支座反力R=5.614kN，最大變形ν=0.069mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<[f]55=2/1.28×經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.62×101022；N/mm；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2小于σ=2N/mm主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2，滿足要求！[f]=17N/mm（2）主楞的撓度驗(yàn)算-29-根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.069mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.069mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；2)；(mmA--穿梁螺栓有效面積2；穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mmf--穿梁螺栓型號:M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；2；穿梁螺栓有效面積:A=76mm穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.614kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.614kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混-30-凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:43；mm20/6=6.67×10W=1000×20×54；10mmI=1000×20×20×20/12=6.67×1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q=1.2×[(24.00+1.50)×0.75+0.30]×1.00=23.310kN/m；1施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；2q=23.310+5.600=28.910kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:225N·mm；=3.25×10M=ql/8=1/8×28.91×300maxR=R=0.5ql=0.5×28.91×0.3=4.336kNBA542=Mσ；10/W=3.25×/6.67×10=4.9N/mmmax-31-2小于σ=4.9N/mm梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)梁底模面板計(jì)算應(yīng)力2，滿足要求！值[f]=13N/mm2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動荷載作用。4/(384EI)≤[ν]=l/250ν=5ql最大撓度計(jì)算公式如下：其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q/1.2=19.425kN/m；1l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；2；:E=6000.0N/mmE--面板的彈性模量面板的最大允許撓度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=45)=0.615mm；6.67×/(384×6000×103005×23.31×面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.615mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：-32-q=4.336/1=4.336kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；8×8/6=64cmW=6×4；8×8/12=256cmI=6×8×方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:22=0.434kN·m；4.336×1M=0.1ql最大彎矩=0.1×62；σ=M/W=0.434×10/64000=6.8N/mm最大應(yīng)力2；[f]=13N/mm抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13方木的最大應(yīng)力計(jì)算值6.8N/mm2,滿足要求N/mm!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh)0其中最大剪力:V=0.6×4.336×1=2.602kN；-33-2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×2.602×1000/(2×60×80)=0.813N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.813N/mm1.72,滿足要求N/mm!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:4/(100EI)≤[ν]=l/250ν=0.677ql4ν=0.677×4.336×1000方木最大撓度計(jì)算值4)=1.274mm；256×109000×/(100×方木的最大允許撓度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=1.274mm小于方木的最大允許撓度[ν]=4mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P=R=4.337kNA1梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P=(0.600-0.300)/4×1.000×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×2(0.750-0.120)×0.300=0.923kN-34-m)(kN·簡圖(kN)剪力圖-35-m)(kN·彎矩圖(mm)變形圖經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：:支座力=5.259kN；N=N21；M=0.789kN·m最大彎矩max=1.296mm；最大撓度計(jì)算值Vmax26σ=0.789×10最大應(yīng)力/5080=155.3N/mm；-36-2；[f]=205N/mm支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度2小于支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值155.3N/mm支撐小橫桿的抗彎2,滿足要求!設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算九、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=5.259kN；R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N=5.259kN；1腳手架鋼管的自重：N=1.2×0.129×3.3=0.511kN；2-37-樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N=1.2×[(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.00×0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.00×30.120×(1.50+24.00)]=3.326kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(0.600-0.300)/4]×1.000=4.620kN；4N=N+N+N+N=5.259+0.511+3.326+4.62=13.717kN；4132φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l/i查表得到；oi--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；2)：A=4.89立桿凈截面面積(cm；A--3)：W=5.08立桿凈截面抵抗矩(cm；W--2)；鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mmσ--2；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mml--計(jì)算長度(m)；o=kμh和ll有兩個(gè)計(jì)算公式根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度ool=h+2a，o為安全計(jì)，取二者間的大值，即:l=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；ok--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；μ--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度l/i=2945.25/15.8=186；o-38-由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207；2；；σ=13716.636/(0.207×489)=135.5N/mm鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值=135.5N/mm鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ2，滿足要求！[f]=205N/mm柱模板計(jì)算柱模板的計(jì)算依據(jù)《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計(jì)算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計(jì)-39-算高度:H=3.00m；計(jì)算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；-40-柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；22):13.00；(N/mm):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f面板彈性模量(N/mmc2):1.50；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm5.木方參數(shù)2):13.00(N/mm；方木彈性模量方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc2):9000.00；E(N/mm2):1.50；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mmt二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:1/2β=0.22γtβVF21F=γH3；--γ混凝土的重力密度，取24.000kN/m其中t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取3.000m；-41-β--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；1β--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。2222作為72.000kN/m20.036kN/m分別計(jì)算得20.036kN/m，取較小值、本工程計(jì)算荷載。2；q=20.036kN/m計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值12。=2kN/m傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計(jì)算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗(yàn)算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=270mm，且豎楞數(shù)為3，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算-42-對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：2M=0.1ql其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:11.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q：21.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q+q=9.737+1.134=10.871kN/m；214N.mm；270×270=7.93×10面板的最大彎矩：M=0.1×10.871×面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：σ=M/W<f2)；面板承受的應(yīng)力(N/mm其中，σ--M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:2/6W=bhb:面板截面寬度，h:面板截面厚度；43；18.0/6=2.43×10mmW=450×18.0×22；(N/mmf--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值)；f=13.000N/mm-43-44=σ=M/W=7.93×1010/2.43×面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：2；3.261N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值面板的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=3.261N/mm2[σ]=13N/mm，滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.625ql其中，V--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:11.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q：21.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q+q=9.737+1.134=10.871kN/m；21面板的最大剪力：V=0.625×10.871×270.0=1834.565N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bh)≤fvn2)；(N/mm其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V=1834.565N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；-44-h--面板厚度(mm)：h=18.0mm；nn22；f=13.000N/mm---面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm：)fvv2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×1834.565/(2×450×18.0)=0.340N/mm2；:[f]=1.500N/mm面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值v2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.34N/mm2，滿足要求！[f]=1.5N/mmv3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:4ν=0.521ql/(100EI)其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=20.04×0.45＝9.02kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；22；E=6000.00N/mm面板彈性模量（N/mm）：E--4)；I--面板截面的慣性矩(mm3/12I=bh54；mmI=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×10面板最大容許撓度:[ν]=270/250=1.08mm；45)106000.0×2.19×面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.521×9.02×270.0/(100×=0.190mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.19mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值[ν]=1.08mm,滿足要求！-45-四、豎楞計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；1=64cmW=60×80×80/6×4；80×80/12×1=256cmI=60×80×豎楞方木計(jì)算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：2M=0.1ql其中，M--豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1-46-1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q：21.4×2.000×0.270×0.900=0.680kN/m；q=5.842+0.680=6.523kN/m；5N·mm10；豎楞的最大彎距：M=0.1×6.523×450.0×450.0=1.32×σ=M/W<f2)；(N/mm其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力M--豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；34；10)，W=6.40×W--豎楞的截面抵抗矩(mm22；f=13.000N/mm)；f--豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm542；10:σ=M/W=1.32×10豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值=2.064N/mm/6.40×2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=2.064N/mm2[σ]=13N/mm，滿足要求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql其中，V--豎楞計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:11.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q：2-47-1.4×2.000×0.270×0.900=0.680kN/m；q=5.842+0.680=6.523kN/m；豎楞的最大剪力：V=0.6×6.523×450.0=1761.182N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bh)≤fvn2)；(N/mm--其中，τ豎楞截面最大受剪應(yīng)力V--豎楞計(jì)算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×6.523×450=1761.182N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；h--豎楞的截面高度(mm)：h=80.0mm；nn22；：f--f豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm=1.500N/mm)vv豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ2；80.0×1)=0.550N/mm1761.182/(2×=3×60.0×2；:[f]=1.500N/mm豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值v2小于τ=0.55N/mm豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值豎楞截面抗剪強(qiáng)2，滿足要求！]=1.5N/mm度設(shè)計(jì)值[fv3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:4/(100EI)≤[ν]=l/250ν=0.677qlmax其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=20.04×0.27=6.52kN/m；ν--豎楞最大撓度(mm)；maxl--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；-48-2），E=9000.00N/mm2；E--豎楞彈性模量（N/mm46；10)，I--豎楞截面的慣性矩(mmI=2.56×豎楞最大容許撓度:[ν]=450/250=1.8mm；46)10/(100×9000.0×豎楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×6.52×450.02.56×=0.079mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.079mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=1.8mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；1=64cmW=60×80×80/6×4；80×80/12×1=256cm80×I=60×按集中荷載計(jì)算（附計(jì)算簡圖）：B方向柱箍計(jì)算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.27×0.45=2.94kN；-49-B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=4.380kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.104kN·m；-50-B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.041mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式σ=M/W<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=104370.31N·mm；3；:W=64000mm彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩2；σ=1.63N/mmB邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:2；:[f]=13N/mm柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值872小于10B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=1.04×10=1.63N/mm/6.40×2，滿足要求!柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:ν=0.041mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=300/250=1.2mm；柱箍的最大撓度ν=0.041mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.2mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算τ=3V/(2bh)≤fvn2)；--柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm其中，τV--柱箍計(jì)算最大剪力(N)：V=1761.182N；b--柱箍的截面寬度(mm)：b=60.0mm；h--柱箍的截面高度(mm)：h=80.0mm；nn-51-22；f(N/mm=13.000N/mm)：---f柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值vv柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ2；1)=0.550N/mm60.0×=3×1761.182/(2×80.0×2τ=0.55N/mm小于柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值2，滿足要求！]=13N/mm值[fv六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；2)；(mmA--對拉螺栓有效面積2；對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mmf--查表得：對拉螺栓的型號:M12；對拉螺栓的有效直徑:9.85mm；2；對拉螺栓的有效面積:A=76mm對拉螺栓所受的最大拉力:N=4.38kN。5-5=12.92kN；107.60××10:[N]=1.70×對拉螺栓最大容許拉力值對拉螺栓所受的最大拉力N=4.38kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:-52-3；80×80/6×1=64cmW=60×4；80×80/12×1=256cmI=60×80×按計(jì)算（附計(jì)算簡圖）：H方向柱箍計(jì)算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.22×0.45=2.39kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=3.717kN；-53-m)(kN·H方向柱箍彎矩圖；:M=0.075kN·m最大彎矩(mm)H方向柱箍變形圖:ν=0.024mm；最大變形1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式σ=M/W<f；柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=74728.6N·mm其中，3；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=64000mm2:σ=1.168N/mmH邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值；2:[f]=13N/mm；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值277小于σ=7.47×10邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值H/6.40×10=1.168N/mm-54-2，滿足要求!柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:ν=0.024mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=250/250=1mm；柱箍的最大撓度ν=0.024mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算τ=3V/(2bh)≤fvn2)；τ--柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm其中，V--柱箍計(jì)算最大剪力(N)：V=1761.182N；b--柱箍的截面寬度(mm)：b=60.0mm；h--柱箍的截面高度(mm)：h=80.0mm；nn22；=13.000N/mm)：ff---柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mmvv柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ2；60.0×80.0×1)=0.550N/mm=3×1761.182/(2×2小于柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)τ=0.55N/mm柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值2，滿足要求！]=13N/mm[f值v八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；2)；(mm對拉螺栓有效面積A---55-2；170N/mmf--對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取查表得：對拉螺栓的直徑:M12；對拉螺栓有效直徑:9.85mm；2；對拉螺栓有效面積:A=76mm5-5=12.92kN；7.60×10對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×10×對拉螺栓所受的最大拉力:N=3.717kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=3.717kN小于[N]=12.92kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!板模板計(jì)算模板支架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):3.00；采用的鋼管(mm):Φ48×3.5；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)23):25.000；(kN/m(kN/m模板與木板自重):0.350；混凝土與鋼筋自重-56-2):1.000；(kN/m施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；22):13；(N/mm):6000；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值面板彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值木方彈性模量E(N/mm2):13.000；(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000(N/mm木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；-57-樓板支撐架荷載計(jì)算單元2圖:二、模板面板計(jì)算按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板為受彎構(gòu)件,W分別為：模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩32W=100×1.8；/6=54cm431.8/12=48.6cm；I=100×模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖、荷載計(jì)算1：靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(1)(kN/m)-58-q=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；1(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q=1×1=1kN/m；22、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:2M=0.1ql其中：q=1.2×3.35+1.4×1=5.42kN/m2=48780N·mm；M=0.1×最大彎矩5.42×3002；σ=M/W=48780/54000=0.903N/mm面板最大應(yīng)力計(jì)算值2；[f]=13N/mm面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為0.903N/mm2,滿足要求!13N/mm3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為：4/(100EI)≤[ν]=l/250ν=0.677ql其中q=q=3.35kN/m144)=0.06348.6×ν=0.677×3.35×30010/(100×6000×面板最大撓度計(jì)算值mm；面板最大允許撓度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.063mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計(jì)算:-59-方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:23；8/6=64cmh/6=6×8×W=b×34；8/12=256cm/12=6×8×8×I=b×h方木楞計(jì)算簡圖（mm）1.荷載的計(jì)算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q=25×0.3×0.12+0.35×0.3=1.005kN/m；1(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q=1×0.3=0.3kN/m；22.強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:2M=0.1ql均布荷載q=1.2×q+1.4×q=1.2×1.005+1.4×0.3=1.626kN/m；2122=0.163kN·m1；最大彎矩M=0.1ql1.626×=0.1×62；方木最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=0.163×10/64000=2.541N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.000N/mm-60-2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為2.541N/mm2,滿足要求!13N/mm3.抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/2bh<[τ]n其中最大剪力:V=0.6×1.626×1=0.976kN；32；/(2×60×方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×0.976×1080)=0.305N/mm2；[τ]=1.4N/mm方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.305N/mm2，滿足要求1.4N/mm!4.撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:4/(100EI)≤[ν]=l/25077qlν=0.6均布荷載q=q=1.005