循環(huán)水泵房腳手架安全專項施工方案模板

11循環(huán)水泵房腳手架

安全專項施工方案附表一環(huán)境因素辨識、評價和控制措施序號作業(yè)活動環(huán)境因素可能導致的環(huán)境影響環(huán)境影響的評價影響程度擬采取的控制措施備注abcdefghMM12正常施工施工產生的邊角余料處理不當固體廢棄物污染環(huán)境32212211122般統(tǒng)一回收，獎勵廢料再利用附表二危險源辨識、風險評價和風險控制措施序號作業(yè)活動風險因素可能導致的事故作業(yè)條件危險性評價危險等級擬采取的控制措施備注LECD1腳手架作業(yè)（搭設與拆除）搭設地排水不暢架子水淹傾倒1017702采取排水措施，安裝排水泵，降低地下水位高處作業(yè)違規(guī)墜物、墜人363542腳手管扣件嚴禁拋扔，應用繩傳遞施工野蠻施工物料受損633542施工前進行班前交底，對施工人員進行安全教育2材料運輸捆扎不牢或綁扎方法錯誤車輛傾翻633542貨物按規(guī)定綁扎牢固超限運輸交通事故327422嚴禁超載運輸3臨時供電盤內供電回路標識不清觸電317212做好用電標識，標識明確未定期對線路進行檢杳處理放炮、觸電617422定期對線路進行檢查維護未按要求做，亂拉電源觸電、元件燒毀1023602按規(guī)范要求，安全用電判斷依據(jù)I、不符合法律法規(guī)及其它要求；n、曾經(jīng)發(fā)生過事故，仍未采取有效控制措施；川、相關方的合理抱怨或要求；W、直接觀察到的危險；V、定量的評價。

計算書循環(huán)泵房承重架、梁模板(扣件式)計算書工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL14新澆混凝土梁計算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mmKmm)300X250新澆混凝土結構層咼(m)14.2梁側樓板厚度(mm)100荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人貝及設備何載標準值Q1k當計算支架立柱及其它支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值wk(kN/m2)基本風壓血(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓咼度變化系數(shù)pz|0.9風荷載體型系數(shù)血|0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板,梁板立柱共用(A) |梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)900

步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)、1lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中 |梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分 |梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)300,600梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)50設計簡圖如下平面圖本圖梁側支撐構造僅作示意.具體詳見衆(zhòng)側模板設計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm)10000取單位寬度1000mm,按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下1iwlvllvllwlvllwvyVIf1VvvVVWW1VVWVl1VvIvvJ/wwwwJIwvvvvvvvwvw'vv'lvv90L 和 1L 8090r dr dW=bh2/6=100015X15/6=37500mm3,I=bh3/12=100015X15X15/12=281250mm4qi=0.9max[1.2(G你+(G2k+G3k)>h)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)>h)+1.4區(qū)7Q1k]>b=0.9max[1.2(0.1+(24+1.5)1.25)+1.4空1.35(0.1+(24+1.5)1.25)+1.40.72]>1=40.61kN/mq^=0.9*35[Gik+(G2k+G3k)>h]>b=0.9*35[0.1+(24+1.5)1.25]1=38.85kN/mq^=0.9X.40.7Q2k>^=0.9X.40.7>2X1=1.76kN/mq2=(G1k+(G2k+G3k)>h)>b=[0.1+(24+1.5)1.25]1=31.98kN/m1、 強度驗算Mmax=-0.107q1靜L2+0.121q1活L2=-0.10738.850.092+0.1211.760.092=0.03kN-m尸Mmax/W=0.03106/37500=0.81N/mm2<[f=15N/mm2滿足要求！2、 撓度驗算vmax=0.632qL4/(100EI)=0.63231.9887.54/(10010000>281250)=0.004mm<[v]400=87.5/400=0.22mm滿足要求！3、支座反力計算設計值（承載能力極限狀態(tài)）Ri=R5=0.393qi靜I+0.446qi活I=0.39338.85迥.09+0.4461X760.09=1.4kNR2=R4=1.143qi靜I+1.223qi活I=1.14338.850.09+1.223K760.09=4.07kNR3=0.928q1靜I+1.142q1活l=0.92838.850.09+1.1421X760.09=3.33kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1=R5'=0.393q2I=0.39331.980.09=1.1kNR2=R4'=1.143q2I=1.14331.980.09=3.2kNR3=0.928q2I=0.92831.980.09=2.6kN五、小梁驗算小梁類型方木|小梁材料規(guī)格(mm)60080小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[t](N/mn)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算 ，如下圖:忡U1UV1u1u1uV1uJ零J卄和1叮叫11U1UV\10⑴￡900900q1=max{1.4+0.9K35[(0.3-0.1)0.35/4+0.5(125-0.1)]+0.9max[1.2(0.3+(24+1.1) x0.1)+1.41X1.35(X5+(24+1.1)0.X)+1.40X7X]Xnax[0.45-0.35/2,(0.9-0.45)-0.35/2]/21,4.07+0.91.35?.3-0.1)0.35/4}=4.1kN/mq2=max[1.1+(0.3-0.1)0.35/4+0.5(1250.1)+(0.5+(24+1.1)0.1%max[0.45-0.35/2,(0.9-0.45)-0.35/2]/2 1,3.2+(0.3-0.1)區(qū)35/4]=3.22kN/m1、 抗彎驗算Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1b2]=max[0.1074d0.92,52]=0.35kN-mc>=Mmax/W=0.35106/64000=5.55N/mm2<[f]=15.44N/mm2滿足要求!2、 抗剪驗算Vmax=max[0.607q1I1,q*2]=max[0.6074.10.9,4.10.05]=2.237kNTax=3Vmax/(2bho)=3>2.2371000/(260X80)=0.7N/mm2<[舌]1.78N/mm2滿足要求!3、 撓度驗算v=0.632q2l14/(100EI)=0.6323.22900勺(1009350>2560000)=0.56mm<[=]/400=900/400=2.25mmv=q2l24/(8EI)=3.22504/(89350>2560000)=0mmC[v=1/400=50/400=0.12mm滿足要求!4、 支座反力計算梁頭處（即梁底支撐小梁懸挑段根部）承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.143qili,0.393qili+qib]=max[1.143來10.9,0.3934.10.9+4.10.05]=4.21kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 Ri=R5=2.83kN,R2=R4=4.21kN,R3=3.45kN正常使用極限狀態(tài)R'max=max[1.143q2I1,0.393q2li+q2l2]=max[1.1433.220.9,0.3933.220.9+3.220.05]=3.31kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R'i=R'5=2.51kN,R'2=R'4=3.31kN,R's=2.69kN六、主梁驗算主梁類型鋼管|主梁材料規(guī)格(mm)①4803可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[t](N/mn)125主梁截面慣性矩l(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下2.33kNd21kN345kN421kN283kN禺 忑 忑 z?.■-3003003001、抗彎驗算

主梁彎矩圖(kNm)(—Mmax/W—0.297106/4490—66.07N/mm2w[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算5.3355.9353^3.3&110.531To613a?■5.935-5.93STo613a?■5.935-5.93S主梁剪力圖(kN)Vmax=5.935kNTax—2Vmax/A=2X5.935X000/424—28N/mm2<[—]25N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖（mm）vmax—0.08mmW[—1/400—300/400—0.75mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R—max[Ri,R4]—0.53kN<8kN單扣件在扭矩達到40~65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，左側立柱扣件受力R—0.53kN<8kN單扣件在扭矩達到40~65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!七、立柱驗算鋼管類型①48X3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205入二h/i=1500/15.9=94.34 <［入］=150長細比滿足要求！查表得，市0.671、 風荷載計算Mw=0.92x1.4忝恣刈2/10=0.92X1.40.22091.52/10=0.05kNm2、 穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式5.2.5-14,荷載設計值qi有所不同：面板驗算q1=0.9忍.2(0.1+(24+1.5)1.25)+0.91.402]>1=36.8kN/m小梁驗算q1=max{1.28+(0.3-0.1)區(qū)35/4+0.9[12(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91M刃>max[0.45-0.35/2,(0.9-0.45)-0.35/2]/21,3.7+(030.1)0.35/4}=3.71kN/m同上四?六計算過程，可得：R1=0.48kN,R2=8.57kN,R3=8.57kN,R4=0.48kN立柱最大受力Nw=max[R計N邊1,R2,R3,R4+N邊2]+Mw/lb=max[0.48+0.9[1.2(0.75+(24+1.1)0.的+0.914刃>(0.9+0.45-0.35/2)/20.9,>8.57,8.57,0.48+0.9[1.2(0.75+(24+1.1)0.的+0.91MX]>(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/20.9]+0.05/0.9=8.68kNf=N/(?A)+M/W=8678.32/(0.67424)+0.051>0