大小井液壓爬模安全專項施工方案

目錄TOC\o"1-3"\h\u一、工程概況及編制依據(jù) 31、工程概況 31、路線起訖及走向 32、地形、地貌 33、地質(zhì)、地震 34、氣象、水文 4二、安全組織機構(gòu)及職責(zé) 41、領(lǐng)導(dǎo)小組成員名單 52、組織機構(gòu)框圖 5安全管理組織機構(gòu)圖 53、保證體系框圖 54、領(lǐng)導(dǎo)小組及成員職責(zé) 64.1、小組職責(zé) 64.2、安全生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組成員職責(zé) 7三、安全控制目標及保證管理措施 82、保證管理措施 8四、爬模施工方法 91.1工程概況 91.2自爬模組成及工作步驟 101.3結(jié)構(gòu)計算復(fù)核的主要內(nèi)容 111.4編制計算書遵守的規(guī)范和規(guī)程 122液壓自爬升模板系統(tǒng)的相關(guān)參數(shù) 122.1液壓自爬模板系統(tǒng)基本參數(shù) 122.2液壓自爬升模板系統(tǒng)計算參數(shù) 133液壓自爬升模板系統(tǒng)荷載計算 133.1荷載計算 133.1.1恒載計算 133.1.2臨時施工荷載 133.2計算工況 134液壓自爬升模板系統(tǒng)的空間有限元仿真分析 144.1工況一：施工狀態(tài) 154.2工況二：爬升狀態(tài) 185系統(tǒng)局部承載構(gòu)件的驗算 225.1錨桿承載力驗算 225.2混凝土沖切承載力驗算 225.3混凝土局部受壓承載力驗算 235.4受力螺栓扭矩計算 235.5受力螺栓承載力驗算 245.6無縫鋼管受力桿驗算 25 25 266模板部分的受力計算 266.1混凝土側(cè)壓力計算 266.2模板系統(tǒng)各構(gòu)件驗算 276.2.1模板6mm鋼面板受力計算 276.2.2次背楞[10驗算 286.2.3主背楞2[14A槽鋼驗算 286.2.4拉桿?25（精軋螺紋鋼）驗算 297結(jié)論 29五、應(yīng)急措施 29六、事故應(yīng)急救援 292、應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組 303、內(nèi)部通訊及聯(lián)系 30大小井特大橋液壓爬模安全專項施工方案一、工程概況及編制依據(jù)1、工程概況貴州省余慶至安龍高速公路平塘至羅甸段（以下簡稱平羅高速）屬于貴州省高速公路網(wǎng)規(guī)劃《貴州省高速公路網(wǎng)規(guī)劃》（“678”網(wǎng)）中的“第六橫”——余慶至安龍高速公路的重要組成部分。項目起點連接已開工建設(shè)的獨山至平塘高速；終點銜接已開工建設(shè)的銀川至百色國家高速公路惠水至羅甸段高速公路。項目實施可以打通斷頭路,形成我省南部地區(qū)橫向連接的運輸大通道,同時對加快滇桂黔石漠化集中連片特困地區(qū)扶貧開發(fā)意義重大。1、路線起訖及走向本合同段路線呈北東-南西走向，起于董當(dāng)隧道出口，起點樁號為YK69+445、ZK69+495，經(jīng)梅坡大橋跨越?jīng)_溝，結(jié)構(gòu)形式為9×40+11×40米T梁，橋梁全長414m，行經(jīng)羅甸縣沫陽鎮(zhèn)董當(dāng)社區(qū)大灣組，設(shè)置大小井特大橋跨越大井河，距離省級風(fēng)景區(qū)大小井1.5km，大橋主跨為450米的上承式鋼管混凝土拱橋，屬于本項目重點控制性工程，橋梁左幅橋長1501m；右幅橋長1486m。橋臺后接304m長挖方路基至本合同段終點拉良村，終點樁號為K71+840，路線總長2.395Km。2、地形、地貌本合同段屬構(gòu)造侵蝕-剝蝕低山河谷地貌區(qū)，區(qū)域上屬貴州高原向廣西丘陵過渡的斜坡地帶。地面自然標高426.8～693.5m，其中大大小井特大橋橋臺所在山坡峰頂與河底相對高差約250m。平塘岸橋臺位于斜坡中下部，地形坡度30°，坡向260°，羅甸岸橋臺位于斜坡中上部，地形坡度30°，坡向110°。河流為地下暗河出水口大小井提供，為兩側(cè)山體匯水、排水區(qū)域。沖溝兩岸地形切割強烈，較為陡峻，山上松林及雜草茂盛。3、地質(zhì)、地震根據(jù)地質(zhì)調(diào)繪及鉆探資料，橋址區(qū)分布地層覆蓋層為第四系（Q）殘坡積、崩坡積層粘性土、碎石土，厚度0～8.3m；下伏地層為三疊系中統(tǒng)邊陽組T2b灰?guī)r、泥灰?guī)r、砂質(zhì)灰?guī)r夾泥巖等。大小井特大橋橋區(qū)地層整體復(fù)式褶皺發(fā)育，兩側(cè)整體為向斜，橋區(qū)壩王河溝谷為背斜。橋位區(qū)兩岸岸坡局部可見小型褶皺及微小斷層發(fā)育，尤以羅甸岸小構(gòu)造行跡較為明顯，兩岸巖體極破碎至較破碎。平塘岸巖體產(chǎn)狀81°～114°∠12°～47°，羅甸岸巖體產(chǎn)狀為208～270°∠5～65°。橋位區(qū)整體呈背斜成谷的“負地形”，核部巖層較陡，兩翼整體較緩。根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015）及《公路橋梁抗震設(shè)計細則》（JTGTB02-01-2008），橋區(qū)內(nèi)地震動峰值加速度為0.05g，地震反映譜特征周期為0.35s，地震基本烈度為Ⅵ度。4、氣象、水文1）氣象

本合同段位于羅甸縣境內(nèi)，屬亞熱帶季風(fēng)濕潤氣候區(qū)，冬無嚴寒、夏無酷暑，熱量豐富，雨量充沛，無霜期長，四季較為分明。全縣年平均氣溫17℃℃℃℃℃，年均日照時數(shù)1316.9小時，年均降水量1259毫米，年均無霜期311天。

2）水文

本合同段大小井特大橋跨越的大井河（又名壩王河），為珠江流域西江干流紅水河段支流蒙江的支流，多年平均流量7.41～63.6m3/s，沖溝、坡表及降雨匯水至大井河，由大井河順地勢向羅甸排泄，部分沿基巖裂隙或巖溶裂隙下滲補給地下水。大井河常水位為428m，計算洪水位為433.13m。2、編制依據(jù)2.1、《建筑施工現(xiàn)場安全防護基本標準》、《建筑工程安全防護標準化圖集》、《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》（JGJ195-2010）2.4、《鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓》（GB/T1228-2006）、《鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接技術(shù)規(guī)程》（JGJ82-2011）、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）2.7、大小井特大橋爬模系統(tǒng)計算書二、安全組織機構(gòu)及職責(zé)成立以項目經(jīng)理為組長的安全生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組，指派一名副經(jīng)理主抓安全工作。項目部必須設(shè)立單獨的安全管理部門，配備專職安全管理人員。領(lǐng)導(dǎo)小組如下：1、領(lǐng)導(dǎo)小組成員名單如下：組長：張廷剛副組長：王福舉、毛家寬組員：任達勇、任開富、李坤陽、杜坤、楊勝軍2、組織機構(gòu)框圖安全管理組織機構(gòu)圖項目經(jīng)理：張廷剛項目經(jīng)理：張廷剛項目副經(jīng)理：毛家寬項目總工：王志堅項目副經(jīng)理：王福舉 項目副經(jīng)理：毛家寬項目總工：王志堅項目副經(jīng)理：王福舉安全負責(zé)人：杜時波安全負責(zé)人：杜時波計量科：楊恩明安全科：李坤陽機料科：王均計量科：楊恩明安全科：李坤陽機料科：王均質(zhì)檢科：任達勇財務(wù)科：韋廣麗試驗室：蘇洪波綜合科：熊必江工程科：任開富一工區(qū)：楊勝軍安全員：馬家勇一工區(qū)：楊勝軍安全員：馬家勇二工區(qū)：柴廣安全員：杜坤臨建施工隊橋梁施工隊路基施工隊臨建施工隊橋梁施工隊路基施工隊3、保證體系框圖安全保證體系安全保證體系組織保證思想保證技術(shù)保證制度保證經(jīng)濟保證成立安全生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組提高全員安全意識執(zhí)行安全技術(shù)規(guī)范完善各項安全生產(chǎn)制度落實安全經(jīng)費管理制度專職安全員現(xiàn)場技術(shù)員班組負責(zé)人參建員工崗前安全教育安全技術(shù)培訓(xùn)編制安全技術(shù)作業(yè)規(guī)程采用新工藝新技術(shù)新材料新設(shè)備編制危險性較大工程專項方案實現(xiàn)安全管理目標落實各項安全生產(chǎn)規(guī)章制度考核安全生產(chǎn)規(guī)章制度執(zhí)行情況考核安全經(jīng)費管理制度落實情況安全技術(shù)交底4、領(lǐng)導(dǎo)小組及成員職責(zé)、小組職責(zé)認真貫徹落實上級黨委關(guān)于安全生產(chǎn)工作的部署、安排、措施和要求。負責(zé)對項目部安全管理工作進行指導(dǎo)、檢查和監(jiān)督。每季度定期開展安全生產(chǎn)工作會議，開展調(diào)查研究，認真總結(jié)經(jīng)驗，對存在的問題制定可行的整改措施。定期向上級報告安全生產(chǎn)工作的情況。完成與安全生產(chǎn)有關(guān)的其他工作。臨時用電安全領(lǐng)導(dǎo)小組擬定落實安全控制目標，制定安全保證計劃，根據(jù)保證計劃要求。負責(zé)保證體系實施過程中的運行實施監(jiān)督、檢查。對安全生產(chǎn)保證體系運行過程中，出現(xiàn)不符合要素的要求，施工中出現(xiàn)的隱患，制定糾正和預(yù)防措施，并對上述措施進行復(fù)查。、安全生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組成員職責(zé)組長：履行承攬合同要求，確定安全控制目標，確保項目工程安全施工，對工程項目的用電安全全面負責(zé)。參與編制施工組織設(shè)計，建立項目安全生產(chǎn)保證體系，組織編制安全施工專項方案。貫徹執(zhí)行各項有關(guān)安全生產(chǎn)的法律法規(guī)、標準、規(guī)范和制度，落實施工組織設(shè)計中的安全技術(shù)措施。支持安全員及施工管理人員行使安全監(jiān)督、檢查工作。副組長：根據(jù)項目安全生產(chǎn)計劃組織有關(guān)管理人員制定針對性的安全技術(shù)措施，并經(jīng)常注意督促檢查。協(xié)調(diào)處理安全保證體系運行中的重大問題，組織召開安全生產(chǎn)工作會議。定期組織管理人員進行安全規(guī)程和安全規(guī)章制度的學(xué)習(xí)。實施現(xiàn)場管理標準化，確保操作現(xiàn)場工作環(huán)境不影響施工安全。組織用電安全設(shè)施的驗收，協(xié)助上級部門對工程項目的安全檢查和監(jiān)督。負責(zé)臨安全設(shè)施所需的材料、設(shè)備及設(shè)施的采購計劃的審核及批準；處理一般工傷事故，協(xié)助項目經(jīng)理處理重大工傷、機械等事故，處理事故遵循“四不放過”原則，并采取有效措施，防止再次發(fā)生。成員：組織安全操作規(guī)程和安全施工管理制度的學(xué)習(xí)。組織并進行安全技術(shù)培訓(xùn)工作。

負責(zé)編制專業(yè)施工組織設(shè)計中安全施工、文明施工措施和重要工程項目的安全施工措施。負責(zé)布置、檢查、指導(dǎo)技術(shù)員編制分項工程的安全施工措施和交底工作。

從技術(shù)方面的指導(dǎo)和支持專職安全員的工作。

組織編制本工地技術(shù)革新和施工新技術(shù)、新工藝中的安全施工措施。

組織安全設(shè)施的研制和推行工作。

負責(zé)對各施工項目進行安全施工技術(shù)上的監(jiān)督與指導(dǎo)。

參加本項目的安全施工檢查，解決存在的安全技術(shù)問題，提出防范措施。安全控制目標及保證管理措施1、目標為了貫徹落實“安全第一，預(yù)防為主、綜合治理”的方針，牢固樹立“安全生產(chǎn)，人人有責(zé)”的思想，嚴格執(zhí)行安全生產(chǎn)法律、法規(guī)，切實做好施工安全管理工作。制定本安全控制目標。杜絕重大事故發(fā)生，減少一般事故，一般事故控制為零；無重大責(zé)任事故；不得因施工對周圍環(huán)境、建筑、設(shè)施等造成破壞，留下重大安全隱患；‰，重傷率為零（項目部職工、民工）；無打架斗毆、酗酒滋事等刑事案件發(fā)生。2、保證管理措施1

爬模施工應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ

80的有關(guān)規(guī)定。

2

爬模工程必須編制安全專項施工方案，方案應(yīng)經(jīng)專家論證。

3

爬模裝置的安裝、操作、拆除應(yīng)在專業(yè)廠家指導(dǎo)下進行，專業(yè)操作人員應(yīng)進行爬模施工安全、技術(shù)培訓(xùn)，合格后方可上崗操作。

4

爬模工程應(yīng)設(shè)專職安全員，負責(zé)爬模施工的安全監(jiān)控，并填寫安全檢查表。

5

操作平臺上應(yīng)在顯著位置標明允許荷載值，設(shè)備、材料及人員等荷載應(yīng)均勻分布，人員、物料不得超過允許荷載；爬模裝置爬升時不得堆放鋼筋等施工材料，非操作人員應(yīng)撤離操作平臺。

6

爬模施工臨時用電線路架設(shè)及架體接地、避雷措施等應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46的有關(guān)規(guī)定。

7

操作人員應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》JGJ33

的有關(guān)規(guī)定定期對機械、液壓設(shè)備等進行檢查、維修，確保使用安全。

8

操作平臺上應(yīng)按消防要求設(shè)置滅火器，施工消防供水系統(tǒng)應(yīng)隨爬模施工同步設(shè)置。在操作平臺上進行電、氣焊作業(yè)時應(yīng)有防火措施和專人看護。

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上、下操作平臺均應(yīng)滿鋪腳手板，腳手板鋪設(shè)應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130的有關(guān)規(guī)定；上架體、下架體全高范圍及下端平臺底部均應(yīng)安裝防護欄及安全網(wǎng)；下操作平臺及下架體下端平臺與結(jié)構(gòu)表面之間應(yīng)設(shè)置翻板和兜網(wǎng)。

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對后退進行清理的外墻模板應(yīng)及時恢復(fù)停放在原合模位置，并應(yīng)臨時拉接固定；架體爬升時，模板距結(jié)構(gòu)表面不應(yīng)大于300mm。

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遇有六級以上強風(fēng)、濃霧、雷電等惡劣天氣，停止爬模施工作業(yè)，并應(yīng)采取可靠的加固措施。

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操作平臺與地面之間應(yīng)有可靠的通訊聯(lián)絡(luò)。爬升和拆除過程中應(yīng)分工明確、各負其責(zé)，應(yīng)實行統(tǒng)一指揮、規(guī)范指令。爬升和拆除指令只能由爬?？傊笓]一人下達，操作人員發(fā)現(xiàn)的不安全問題，應(yīng)及時處理、排除并立即向總指揮反饋信息。

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爬升前爬模總指揮應(yīng)告知平臺上所有操作人員，清除影響爬升的障礙物。

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爬模操作平臺上應(yīng)有專人指揮起重機械和布料機，防止吊運的料斗、鋼筋等碰撞爬模裝置或操作人員。

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爬模裝置拆除時，參加拆除的人員必須系好安全帶并扣好保險鉤；每起吊一段模板或架體前，操作人員必須離開。

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爬模施工現(xiàn)場應(yīng)有明顯的安全標志，爬模安裝、拆除時地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。爬模施工方法1.1工程概況大小井大橋空心薄壁墩，截面尺寸6.5x3m，縱橋向壁厚0.5m，橫橋向壁厚0.5m，內(nèi)設(shè)0.5x0.5m倒角。1.2自爬模組成及工作步驟液壓爬模系統(tǒng)的組成如圖所示，其基本組成可以分為上平臺、下平臺和吊平臺兩個個部分。主要部件有：模板，立桿，可調(diào)斜撐，主平臺，下平臺，后移裝置，液壓頂升裝置及保險防墜裝置等。自爬模的頂升運動通過安裝在爬架上的液壓油缸對帶動爬架在無縫鋼管受力桿上交替頂升來實現(xiàn)。無縫鋼管受力桿從爬架下架體立桿中穿過，二者之間通過液壓千斤頂相互作用，無縫鋼管主要承受豎向荷載。爬架上橫梁下方設(shè)置圍圈桁架，墩柱兩側(cè)爬架的圍圈桁架間設(shè)置一對直徑32mm螺紋鋼拉桿，以平衡爬架水平分力。澆筑混凝土?xí)r，導(dǎo)軌和爬模架都支撐在預(yù)埋件支座上，兩者之間無相對運動。退模后在預(yù)埋爬錐上用受力螺栓錨固掛座體；循環(huán)作業(yè)時首先移動無縫鋼管受力桿至上部預(yù)埋件支座，就位于上部埋件支座上后，在解除爬模架上有礙爬升的所有拉結(jié)之后就可以開始頂升爬模架，這時候無縫鋼管受力桿保持不動，啟動油缸，爬模架就相對于無縫鋼管受力桿運動，通過無縫鋼管受力桿和爬架這種交替附墻，相互提升，爬模架即可沿著墻體上預(yù)埋爬錐上安裝的掛座逐層提升。液壓自爬模的主要工作步驟如下：（1）在已經(jīng)澆筑好的混凝土結(jié)構(gòu)上安裝預(yù)埋件（2）安裝上、下平臺和模板（3）固定模板（4）澆筑混凝土（5）退模、安裝預(yù)埋件（6）提升固定無縫鋼管受力桿（7）頂升爬架（8）重復(fù)步驟（3），如此往復(fù)因橋墩短邊較小，每墩布置4個爬架，短邊模板懸掛于長邊模板之上。此方式已在多個工地成功使用?；炷翝仓叨?.5m模板高度4.61m。爬模布置平面示意圖如下：1.3結(jié)構(gòu)計算復(fù)核的主要內(nèi)容本計算復(fù)核報告的主要內(nèi)容包括以下七點內(nèi)容：（1）計算模板自重及施工活載作用在架體上，架體各部件的強度、剛度，預(yù)埋件的強度是否足夠；（2）主平臺架穩(wěn)定性驗算；（3）主三角架穩(wěn)定性驗算；（4）圍圈桁架變形計算；（5）模板受力計算；（6）對于計算結(jié)果不滿足規(guī)范要求的桿件提出優(yōu)化建議。本次計算采用有限元方法計算模式。有限元計算方法計算模式按分層高度進行計算。1.4編制計算書遵守的規(guī)范和規(guī)程《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）《建筑施工計算手冊》江正榮編著《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50205-2001）《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》（JGJ195-2010）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD06-2015）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTGD62-2004《鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓》（GB/T1228-2006）《鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接技術(shù)規(guī)程》（JGJ82-2011）2液壓自爬升模板系統(tǒng)的相關(guān)參數(shù)液壓自爬模板系統(tǒng)基本參數(shù)（1）架體系統(tǒng)：架體支承跨度：（相鄰埋件點之間水平距離）；外架體高度：約；外架體寬度：上平臺m，；（2）液壓升降系統(tǒng)額定工作壓力：6MPa；油缸行程：35mm；伸出速度：外墻油缸380mm/min；(依配用的控制臺型號和頂升油缸的數(shù)量的多少其值略有所差別)頂升油缸額定推力：100kN；串聯(lián)雙油缸不同步差:≤10mm.（3）爬升機構(gòu)爬升機構(gòu)有自動導(dǎo)向、液壓升降、自動復(fù)位的鎖定機構(gòu)，能實現(xiàn)架體與導(dǎo)軌互爬的功能。液壓自爬升模板系統(tǒng)計算參數(shù)（1）塔肢內(nèi)外墻液壓自爬模各操作平臺的設(shè)計施工荷載為:模板，澆筑，鋼筋綁扎工作平臺（即上平臺）最大允許承載kN/m2爬升裝置工作平臺（即下平臺）最大允許承載kN/m2側(cè)面平臺最大允許承載kN/m2（2）爬模整體提升，同一榀爬架提升機位間同步差控制在20mm以內(nèi)。（3）爬模的每根液壓缸的推力為100kN(即10t)。（4）自爬模爬升時，結(jié)構(gòu)砼抗壓強度不低于15Mpa。3液壓自爬升模板系統(tǒng)荷載計算荷載計算恒載計算外爬架的恒載包括操作平臺自重、模板自重、外架自重。外架自重和操作平臺自重荷載均由軟件自動加載,模板的自重按150kg/m2計算。臨時施工荷載爬架中包含上平臺、下平臺。施工臨時活載均布加載在平臺橫梁上。3.2計算工況本計算書共進行2種工況的計算，按最不利荷載組合考慮，分別為：（1）工況一：施工狀態(tài)××施工活載（澆筑混凝土）（2）工況二：爬升狀態(tài)××施工活載（上架體后退30cm）4液壓自爬升模板系統(tǒng)的空間有限元仿真分析該爬模的Midas計算模型如下：工況一模型工況二模型工況一豎向力由預(yù)埋件承擔(dān)，水平力由預(yù)埋件和下架體滑輪承擔(dān)。工況二豎向力由無縫鋼管導(dǎo)軌承擔(dān)(模擬為僅受豎向力的一般支承)。水平力由圍圈桁架上的精軋螺紋鋼拉桿和下架體滑輪承擔(dān)（模擬為僅受水平力的一般支承）。4.1工況一：施工狀態(tài)××施工活載（澆筑混凝土）。模型加載圖如下:圖4.1-1工況一加載示意圖（單位：KN）該工況下的支座豎向最大反力為91.9kN，支座最大水平反力17.2KN。圖4.1-2工況一支反力（單位：KN）N/mm2，最大壓應(yīng)力為42.8N/mm2，均小于強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，并且最大壓應(yīng)力小于各桿件臨界應(yīng)力，因此滿足要求。該工況下的最大組合應(yīng)力如下圖所示。圖4.1-3工況一的應(yīng)力圖（單位：N/mm2）該工況下最大豎向變形為4.6mm，出現(xiàn)在上架體橫系梁，最大橫向變形為0.5mm，滿足要求。該工況下的變形如下圖所示。圖4.1-4工況一的變形圖（單位：mm）對該工況進行屈曲穩(wěn)定分析,得到臨界荷載系數(shù)為35.5,滿足要求。圖4.1-5工況一的屈曲分析結(jié)果圖4.2工況二：爬升狀態(tài)××施工活載（上架體后退30cm）,模型加載圖如下:圖4.2-1工況二加載示意圖（單位：KN）該工況下的千斤頂處豎向最大反力為89.1kN，圍圈桁架水平最大反力為32.1kN。支反力如圖所示：圖4.2-2工況二支反力（單位：KN）N/mm2N/mm2，均小于強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，因此滿足要求。各桿件應(yīng)力均小于臨界應(yīng)力，穩(wěn)定性滿足要求。該工況下的最大組合應(yīng)力如下圖所示。圖4.2-3工況二的應(yīng)力圖（單位：N/mm2）該工況下最大豎向變形為3.5mm，最大橫向變形為3.0mm，滿足要求。其中圍圈桁架最大橫向變形1.9mm，最大豎向變形1.8mm。該工況下的變形如下圖所示。圖4.2-4工況二的變形圖（單位：mm）對該工況進行屈曲穩(wěn)定分析,得到臨界荷載系數(shù)為35.5,滿足要求。圖4.2-5工況二的屈曲分析結(jié)果圖計算結(jié)果匯總后見下表：項目單位工況控制值工況一工況二水平反力KN豎向反力KN最大應(yīng)力N/mm2205豎向變形mm橫向變形mm臨界荷載系數(shù)不小于55系統(tǒng)局部承載構(gòu)件的驗算5.1錨桿承載力驗算×142×210＝129.2KN，N1<F，滿足要求。5.2混凝土沖切承載力驗算根據(jù)《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》附錄B計算混凝土沖切承載力：F≤2.8（d+s-30）（s-30）ft式中：F承載螺栓所承受的軸力（N）；d預(yù)埋件錨固板直徑（mm），d=105mm；s錐形承載接頭埋入長度（mm），s=150mm；ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值（M/mm2），ft=0.91Mpa.計算：F=≤2.8（d+s-30）（s-30）ft×（105+150-30）×（150-30）×0.91=75600N=75.6KN，滿足要求。5.3混凝土局部受壓承載力驗算根據(jù)《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》附錄B計算混凝土局部受壓承載力：F≤2fc式中：F承載螺栓所承受的軸力（N）；a承載螺栓的墊板尺寸（mm）；fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc≤2fc×100×100×滿足要求。5.4受力螺栓扭矩計算高強螺栓須分兩次（即初擰和終擰）進行擰緊，終擰后進行扭矩值檢查。根據(jù)《建筑施工計算手冊》扭矩值可按下式計算：=1\*GB2⑴初擰扭矩值計算：TOCd式中：TO高強螺栓的初擰扭矩（N·mm）；PC高強螺栓施工拉力（kN）；PC=P+△P=kN；P高強螺栓拉力設(shè)計值（kN）；P=kN；△P預(yù)拉力損失值，一般取拉力設(shè)計值的10%；△P=kN；高強螺栓公稱直徑（mm）；d=36mmTO=0.065××36=(kN)·mm=2\*GB2⑵終擰扭矩值計算：dTC=KPCd式中：K高強螺栓連接副的扭矩系數(shù)平均值，一般取0.13；TC高強螺栓的終擰扭矩（N·mm）；其它符號意義同前。TC=0.13××36(kN)·mm=3\*GB2⑶檢查扭矩值計算：高強度大六角頭螺栓扭矩檢查應(yīng)在終擰1h后，24h以內(nèi)完成。扭矩檢查時，應(yīng)將螺母退回30o～50o，再擰到原位測定扭矩，該扭矩與檢查扭矩的偏差應(yīng)在檢查扭矩的±10%以內(nèi)，檢查扭矩應(yīng)按下式計算：Tch=KPd式中：Tch高強螺栓的檢查扭矩（N·mm）；其它符號意義同前。Tch=KPd=0.13××36(kN)·mm5.5受力螺栓承載力驗算高強螺栓材料：40Cr型號：M36查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003表3.4.1-4，10.9級的高強螺栓抗拉、抗剪以及承壓強度設(shè)計值分別為：=500MPa，=310MPa，=470MPa。（1）螺栓抗剪驗算≤A××滿足要求。（2）螺栓抗拉驗算≤A××滿足要求。（3）螺栓抗拉抗剪綜合驗算承載力驗算公式：計算：Nv=5=A×=253.18KN,=A×=36×15×則：滿足要求。無縫鋼管受力桿驗算（1）無縫鋼管受力桿剛度驗算無縫鋼管受力桿強度驗算時取最不利工況進行驗算，無縫鋼管受力桿只受豎向力，最大豎向反力為81.3kN。鋼管外徑48mm，厚度6mm。鋼管截面積A=π×(D2/4-d22×N/mm2=102.7＜[f]=245N/mm2，承載力滿足要求。（3）掛點計算從上述計算中得到，上支點最大反力為施工工況，F(xiàn)=91.9kN，單點設(shè)置30x30mm方形鋼銷，鋼銷剪應(yīng)力：鋼銷雙剪，τ=91900/(2*30x30)=51.06MPa<120MPa；銷孔承壓：91900/(2×30×20)=76.6MPa<200MPa，滿足要求。圍圈桁架與下架體橫梁連接處的最大剪力為32.1KN，由4顆M20螺栓共同承擔(dān)。單個高強螺栓承受剪力8.03KN。單個高強螺栓抗剪承載力設(shè)計值NbvfμP=0.9x2x0.3x155=83.7KN＞8.03KN，滿足要求。圍圈桁架由兩根14a槽鋼組成,其抗彎慣性矩Wz=5881cm4t.m,其彎拉應(yīng)力：，滿足規(guī)范要求。6模板部分的受力計算×105MPa；變形按L/400進行控制。根據(jù)路橋施工計算手冊，將按3跨連續(xù)梁計算內(nèi)力，計算公式為：最大彎矩Mmax=1qL2/10σmax=Mmax/Wf=qL4/150EI6.1混凝土側(cè)壓力計算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此時的側(cè)壓力即為新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力（側(cè)壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭）。根據(jù)《橋梁施工常用數(shù)據(jù)手冊》，混凝土側(cè)壓力可按下列二式計算，并取其較小值：式中：新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kPa）；混凝土的重力密度（kN/m3），取=26kN/m3；t0新澆混凝土的初凝時間（h）,取t0=15h；K1外加劑影響修正系數(shù)，摻外加劑時，取K1=1.2；K2塌落度影響修正系數(shù)，索塔采用泵送混凝土，坍落度較大，取K2=1.15；V混凝土的澆筑速度（m/h）;取V=1m/h；h有效壓頭高度（m），,所以m；T混凝土入模時的溫度（℃），取T=25℃；則：取二者中的較小值，作為模板側(cè)壓力的標準值。傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標準值取4KN/m2，荷載分項系數(shù)取1.4。6.2模板系統(tǒng)各構(gòu)件驗算6.2.1模板6mm鋼面板受力計算由于次背楞為單筋布置，間距280mm，面板可簡化為單向板計算，取1.0m寬為計算單元。模板截面參數(shù)力學(xué)性能：截面抵抗矩：W=bh2/6=1000×62/6=6000mm3截面慣性矩：I=bh3/12=1000×63/12=×104mm4截面積：A=bh=1000×6=6000mm2×三跨等跨連續(xù)梁最大彎矩：Mmax=1qL2/10=1××2802/10=411443.4N·mm最大彎拉應(yīng)力：σmax=Mmax/W=×105/×103MPa＜［σ］=125MPa，滿足要求面板撓度：f=qL4/150EI=(×2804)/(150××105××104)=mm＜280/400=mm，滿足要求。6.2.2次背楞[10驗算[10按280mm布置，主背楞間距為1050mm，最下端懸臂長度200mm。[10截面參數(shù)力學(xué)性能：截面抵抗矩：W×103mm3截面慣性矩：I=×104mm4截面積：A=×102mm2q0=8×=N/mm跨中最大彎矩：Mmax=3qL2/40=3××10502/40=1.21×106N·mm最大彎拉應(yīng)力：σmax=Mmax/W=1.21×106/×103)=30.48MPa＜［σ］=145MPa次背楞撓度：f=qL4/150EI=(×10504)/(150××105××1