T地基變形計(jì)算

第三章地基變形計(jì)算3.1土的壓縮性3.2地基的最終沉降量3.3地基變形與時(shí)間的關(guān)系3.1土的壓縮性

一基本概念土在壓力作用下體積縮小的特性稱(chēng)為土的壓縮性。試驗(yàn)研究表明，在一般壓力（100－600kN)作用下，土粒和水的壓縮與土的總壓縮量之比是很微小的，因此完全可以忽略不計(jì)，所以把土的壓縮看作為土中孔隙體積的減小。此時(shí)，土粒調(diào)整位置，重行排列，互相擠緊。飽和土壓縮時(shí)，隨著孔隙體積的減少土中孔隙水則被排出。在荷載作用下，透水性大的飽和無(wú)粘性土，其壓縮過(guò)程在短時(shí)間內(nèi)就可以結(jié)束。相反地，粘性土的透水性低，飽和粘性土中的水分只能慢慢排出，因此其壓縮穩(wěn)定所需的時(shí)間要比砂土長(zhǎng)得多。土的壓縮隨時(shí)間而增長(zhǎng)的過(guò)程，稱(chēng)為土的固結(jié)，對(duì)于飽和粘性土來(lái)說(shuō)，土的固結(jié)問(wèn)題是十分重要的。

計(jì)算地基沉降量時(shí)，必須取得土的壓縮性指標(biāo)，在一般工程中，常用不允許土樣產(chǎn)生側(cè)向變形(側(cè)限條件)的室內(nèi)壓縮試驗(yàn)來(lái)測(cè)定土的壓縮性指標(biāo)。二、壓縮曲線和壓縮性指標(biāo)(一)壓縮試驗(yàn)和壓縮曲線

為求土樣壓縮穩(wěn)定后的孔隙比，利用受壓前后土粒體積不變和土樣橫截面積不變的兩個(gè)條件，得出受壓前后土粒體積(見(jiàn)圖2—25)：

只要測(cè)定土樣在各級(jí)壓力戶(hù)作用下的穩(wěn)定壓縮量后，就可按上式算出相應(yīng)的孔隙比e，從而繪制土的壓縮曲線。壓縮曲線可按兩種方式繪制，一種是采用普通直角座標(biāo)繪制的曲線[圖2-6(a)]在常規(guī)試驗(yàn)中，一般按50、100，200，300，400kPa五級(jí)加荷，另一種的橫座標(biāo)則取的常用對(duì)數(shù)取值，即采用半對(duì)數(shù)直角座標(biāo)紙繪制成曲線，試驗(yàn)時(shí)以·較小的壓力開(kāi)始，采取小增量多級(jí)加荷，并加到較大的荷載(例如1000kPa)為止.(二)土的壓縮系數(shù)和壓縮指數(shù)壓縮性不同的土，其曲線的形狀是不一樣的。曲線愈陡，說(shuō)明隨著壓力的增加，土孔隙比的減小愈顯著，因而土的壓縮性愈高，所以，曲線上任一點(diǎn)的切線斜率a就表示了相應(yīng)于壓力p作用下土的壓縮性：

土的壓縮性可用圖中割線的斜率表示設(shè)割線與橫座標(biāo)的夾角為，則，

為了便于應(yīng)用和比較，通常采用壓力間隔由增加到時(shí)所得的壓縮系數(shù)來(lái)評(píng)定土的壓縮性。

(三)壓縮模量(側(cè)限壓縮模量)根據(jù)曲線，可以求算另一個(gè)壓縮性指標(biāo)——壓縮模量。它的定義是土在完全側(cè)限條件下的豎向附加壓應(yīng)力與相應(yīng)的應(yīng)變?cè)隽恐戎怠Ｍ恋膲嚎s模量可根據(jù)下式計(jì)算：亦稱(chēng)側(cè)限壓縮模量，以便與一般材料在無(wú)側(cè)限條件下簡(jiǎn)單拉伸或壓縮時(shí)的彈性模量相區(qū)別。(四)土的回彈曲線和再壓縮曲線

三、土的變形模量土的壓縮性指標(biāo)，除從室內(nèi)壓縮試驗(yàn)測(cè)定外，還可以通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)原位測(cè)試取得。例如可以通過(guò)載荷試驗(yàn)或旁壓試驗(yàn)所測(cè)得的地基沉降(或土的變形)與壓力之間近似的比例關(guān)系，從而利用地基沉降的彈性力學(xué)公式來(lái)反算土的變形模量。(一)以載荷試驗(yàn)測(cè)定土的變形模量地基土載荷試驗(yàn)是工程地質(zhì)勘察工作中的一項(xiàng)原位測(cè)試。試驗(yàn)前先在現(xiàn)場(chǎng)試坑中豎立載荷架，使施加的荷載通過(guò)承壓板(或稱(chēng)壓板)傳到地層中去，以便測(cè)試巖、土的力學(xué)性質(zhì)，包括測(cè)定地基變形橫量，地基承載力以及研究土的濕陷性質(zhì)等。圖2-31所示兩種千斤頂型式的載荷架，其構(gòu)造一般由加荷穩(wěn)壓裝置，反力裝置及觀測(cè)裝置三部分組成。根據(jù)據(jù)各各級(jí)級(jí)荷荷載載及及其其相相應(yīng)應(yīng)的的(相對(duì)對(duì))穩(wěn)定定沉沉降降的的觀觀測(cè)測(cè)數(shù)數(shù)值值，，即即可可采采用用適適當(dāng)當(dāng)?shù)牡谋缺壤叱呃L繪制制荷荷載載p與穩(wěn)穩(wěn)定定沉沉降降s的關(guān)關(guān)系系曲曲線線(曲線線)，必必要要時(shí)時(shí)還還可可繪繪制制各各級(jí)級(jí)荷荷載載下下的的沉沉降降與與時(shí)時(shí)間間的的關(guān)關(guān)系系曲曲線線(曲線線)。圖圖2——32為一一些些代代表表性性土土類(lèi)類(lèi)的的曲曲線線。。其其中中曲曲線線的的開(kāi)開(kāi)始始部部分分往往往往接接近近于于直直線線，，與與直直線線段段終終點(diǎn)點(diǎn)1對(duì)應(yīng)應(yīng)的的荷荷載載稱(chēng)稱(chēng)為為地地基基的的比比例例界界限限荷荷載載，，相相當(dāng)當(dāng)于于地地基基的的臨臨塑塑荷荷載載(詳見(jiàn)見(jiàn)第第四四章章)。一一般般地地基基承承載載力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值取取接接近近于于或或稍稍超超過(guò)過(guò)此此比比例例界界限限值值。。所所以以通通常常將將地地基基的的變變形形按按直直線線變變形形階階段段，，以以彈彈性性力力學(xué)學(xué)公公式式，，即即按按式式(2——52)來(lái)反反求求地地基基土土的的變變形形模模量量，，其其計(jì)計(jì)算算公公式式如如下下：：(二)變形形模模量量與與壓壓縮縮模模量量的的關(guān)關(guān)系系如前所所述，，土的的變形形模量量是土土體在在無(wú)側(cè)側(cè)限條條件下下的應(yīng)應(yīng)力與與應(yīng)變變的比比值；；而土土的壓壓縮模模量則則是土土體在在完全全側(cè)限限條件件下的的應(yīng)力力與應(yīng)應(yīng)變的的比值值。與與兩兩者在在理論論上是是完全全可以以互換換算的的。從側(cè)向向不允允許膨膨脹的的壓縮縮試驗(yàn)驗(yàn)土樣樣中取取一微微單元元體進(jìn)進(jìn)行分分析，，可得得與與兩兩者者具有有如下下關(guān)系系【例】某圖樣樣高10cm,底面積積50，在側(cè)側(cè)限條條件下下壓縮縮，垂垂直應(yīng)應(yīng)力時(shí)時(shí)，，水平平應(yīng)力力，，已知知求求：1.土的壓壓縮模模量2.壓力從從100KPa增加至至200KPa時(shí)，土土樣的的垂直直變形形解：3.2地基的的最終終沉降降量一、按按分層層總和和法計(jì)計(jì)算地基的的最終終沉降降量，，通常常采用用分層層總和和法進(jìn)進(jìn)行計(jì)計(jì)算，，即在在地基基沉降降計(jì)算算深度度范圍圍內(nèi)劃劃分為為若干干分層層計(jì)算算各分分層的的壓縮縮量，，然后后求其其總和和，計(jì)計(jì)算時(shí)時(shí)應(yīng)先先按基基礎(chǔ)荷荷載、、基礎(chǔ)礎(chǔ)形狀狀和尺尺寸，，以及及土的的有關(guān)關(guān)指標(biāo)標(biāo)求得得土中中應(yīng)力力的分分布(包括基基底附附加壓壓力，，地基基中的的自重重應(yīng)力力和附附加應(yīng)應(yīng)力)。計(jì)算地地基最最終沉沉降量量的分分層總總和法法，通通常假假定地地基土土壓縮縮時(shí)不不允許許側(cè)向向變形形(膨脹)，即采采用側(cè)側(cè)限條條件下下的壓壓縮性性指標(biāo)標(biāo)，為為了彌彌補(bǔ)這這樣得得到的的沉降降量偏偏小的的缺陷陷，通通常取取基底底中心心點(diǎn)下下的附附加應(yīng)應(yīng)力進(jìn)進(jìn)行計(jì)計(jì)算。。1、薄壓壓縮土土層的的沉降降計(jì)算算當(dāng)基礎(chǔ)礎(chǔ)底面面以下下可壓壓縮土土層較較薄且且其下下為不不可壓壓縮的的巖層層時(shí)，，—般當(dāng)可可壓縮縮土層層厚度度H小于基基底寬寬度b的1／2時(shí)(圖2—34)，由于于基底底摩阻阻力和和巖層層層面面摩阻阻力對(duì)對(duì)可壓壓縮土土層的的限制制作用，土土層壓縮縮時(shí)只出出現(xiàn)很少少的側(cè)向向變形，，因而認(rèn)認(rèn)為它與與壓縮儀儀中土樣樣的受力力和變形形條件很很相近，，地基的的最終沉沉降量S(m)就可直接接利用式式(2—60b),以S代替其中中的，，以H代替,即得：式中H———薄可壓縮縮土層的的厚度，，m，——根據(jù)薄土土層頂面面處和底底面處自自重應(yīng)力力(即初始?jí)簤毫Γ┑钠骄祻耐镣恋膲嚎s縮曲線上上查得的的相應(yīng)的的孔隙比比；——根據(jù)薄土土層的頂頂面處和和底面處處自重應(yīng)應(yīng)力平平均均值與附附加應(yīng)力力平均值值(即壓力增增量，，此處近近似等于于基底平平均附加加壓力)之和(即總壓應(yīng)應(yīng)力)，從土的的壓縮曲曲線上得得到的相相應(yīng)的孔孔隙比。。實(shí)際上，，大多數(shù)數(shù)地基的的可壓縮縮土層較較厚而且且是成層層的。下下面討論論較厚且且成層可可壓縮土土層的沉沉降計(jì)算算。2、較厚且且成層可可壓縮土土層的沉沉降計(jì)算算方法與與步驟（1）按比例例尺繪制制地基土土層剖面面圖和基基礎(chǔ)剖面面圖；（2）地基土土的分層層。分層層厚度一一般取0.4b或1-2m,此外,成層土的的界面和和地下水水面是當(dāng)當(dāng)然的分分層面；；（3）地基豎豎向自重重應(yīng)力的的計(jì)算。。分別計(jì)計(jì)算基底底處、土土層層面面處及地地下水位位面處的的自重應(yīng)應(yīng)力，并并畫(huà)在基基礎(chǔ)中心心線的左左側(cè)；（4）計(jì)算基基礎(chǔ)底面面中心點(diǎn)點(diǎn)下各分分層界面面處的附附加應(yīng)力力，并畫(huà)在在基礎(chǔ)中中心線的的右側(cè)；；（5）計(jì)算地地基各分分層自重重應(yīng)力平平均值（（））和自自重應(yīng)力力平均值值與附加加應(yīng)力平平均值之之和（））；（6）由土的壓壓縮曲線線分別依依；；（7）確定地地基沉降降計(jì)算深深度（地地基壓縮縮層深度度）。所所謂地基基沉降計(jì)計(jì)算深度度是指自自基礎(chǔ)底底面向下下需要計(jì)計(jì)算壓縮縮變形所所到達(dá)的的深度，，亦稱(chēng)地地基壓縮縮層深度度。該深深度以下下土層的的壓縮變變形值小小到可以以忽略不不計(jì)。地地基沉降降計(jì)算深深度的下下限，一一般取地地基附加加應(yīng)力等等于自重重應(yīng)力的的20%處，即處，在該該深度以以下如有有高壓縮縮性土，，則應(yīng)繼繼續(xù)向下下計(jì)算至至處處：計(jì)算算精度均均為±5kPa(圖2—35)。（8）計(jì)算地地基各分分層的沉沉降量：：（9）計(jì)算地地基最終終沉降量量：【例】見(jiàn)課本63頁(yè)【例】見(jiàn)課本65頁(yè)二、按規(guī)規(guī)范方法法計(jì)算《建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范》所推薦的的地基最最終沉降降量計(jì)算算方法是是另一種種形式的的分層總總和法。。它也采采用側(cè)限限條件的的壓縮性性指標(biāo)，，并運(yùn)用用了平均均附加應(yīng)應(yīng)力系數(shù)數(shù)計(jì)算，，還規(guī)定定了地基基沉降計(jì)計(jì)算算深度的的標(biāo)準(zhǔn)以以及提出出了地基基的沉降降計(jì)算經(jīng)經(jīng)驗(yàn)系數(shù)數(shù)，使得得計(jì)算成成果接近近于實(shí)測(cè)測(cè)值。1、第i層壓縮量量的計(jì)算算對(duì)于圖2-37所示的第第i層，其壓壓縮量為為——對(duì)應(yīng)于荷荷載效應(yīng)應(yīng)準(zhǔn)永久久組合時(shí)時(shí)的基礎(chǔ)礎(chǔ)底面附附加壓力力——基礎(chǔ)底面面至第i層、第i-1層土底面面的距離離——基礎(chǔ)底面面計(jì)算點(diǎn)點(diǎn)至第i層、第i-1層土底面面范圍內(nèi)內(nèi)平均附附加應(yīng)力力系數(shù)，，可查表表3.7——基礎(chǔ)底面面下第i層土的壓壓縮模量量。2、地基沉降降計(jì)算深深度地基沉降降計(jì)算深深度—第分層（（最底層層）層底底深度。。規(guī)范規(guī)定定：由深深度處向向上取按按表2-8規(guī)定的計(jì)算算厚度（見(jiàn)見(jiàn)圖2-37）所得的計(jì)計(jì)算沉降量量應(yīng)滿(mǎn)足按上式所確確定的沉降降計(jì)算深度度下若有軟軟弱土層時(shí)時(shí)，尚應(yīng)向向下繼續(xù)計(jì)計(jì)算，直至至軟弱土層層中i厚的計(jì)算沉沉降量滿(mǎn)足足上式為止止．當(dāng)無(wú)相鄰荷荷戴影響，，基礎(chǔ)寬度度在1-50m范圍內(nèi)時(shí)，，基礎(chǔ)中點(diǎn)點(diǎn)的地基沉沉降計(jì)算深深度規(guī)范規(guī)規(guī)定，也可可按下列簡(jiǎn)簡(jiǎn)化公式計(jì)計(jì)算：3、規(guī)范推薦的的地基最終終沉降量的的計(jì)算公式式如下：式中S’—按分層總和和法計(jì)算的的地基沉降降量：─沉降汁算經(jīng)經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，，根據(jù)地區(qū)區(qū)沉降觀測(cè)測(cè)資料及經(jīng)經(jīng)驗(yàn)確定，，也可采用用表3.9的數(shù)值，表表中為為深度范范圍圍內(nèi)土的壓壓縮模量當(dāng)當(dāng)量值：：其其余參參量意義同同前。表2-l0和表2-11分別為均布布的矩形荷荷載角點(diǎn)下下(b為荷載面寬寬度)和三角形分分布的矩形形荷載角點(diǎn)點(diǎn)下(b為三角形分分布方向荷荷載面的邊邊長(zhǎng))的地基平均均豎向附加加應(yīng)力系數(shù)數(shù)，借助于于該兩表可可以運(yùn)用角角點(diǎn)法計(jì)算算基底附加加壓力為均均布、三角角形分布或或梯形分布布時(shí)地基中中任意點(diǎn)點(diǎn)的平均豎豎向附加應(yīng)應(yīng)力系數(shù)α值．3.3地基變形與與時(shí)間的關(guān)關(guān)系一、飽和土土的有效應(yīng)應(yīng)力原理前述在研究究土中自重重應(yīng)力分布布時(shí)(見(jiàn)節(jié)2—2)，都只只考慮土中中某單位面面積上的平平均應(yīng)力。。實(shí)際上，，如圖2—48(a)所示，土中中任意截面面(a-a截面)上都包括有有土粒和粒粒間孔隙的的面積在內(nèi)內(nèi)，只有通通過(guò)土粒接接觸點(diǎn)傳遞遞的粒間應(yīng)應(yīng)力，才能能使土粒彼彼此擠緊，，從而引起起土體的變變形，而粒粒間應(yīng)力又又是影響土土體強(qiáng)度的的一個(gè)重要要因素，所所以粒間應(yīng)應(yīng)力又稱(chēng)為為有效應(yīng)力力。同時(shí)，，通過(guò)土中中孔隙傳遞遞的壓應(yīng)力力，稱(chēng)為孔孔隙壓力，，孔隙壓力力包括孔隙隙中的水壓壓應(yīng)力和氣氣壓應(yīng)力。。產(chǎn)生于土土中孔隙水水傳遞的壓壓應(yīng)力，稱(chēng)稱(chēng)為孔隙水水壓力。飽飽和土中的的孔隙水壓壓力有靜止止孔隙水壓壓力和超靜靜孔隙水壓壓力之分為了研究有有效應(yīng)力，，取飽和土土單元體中中任一水平平斷面，但但并不切斷斷任何一個(gè)個(gè)固體粒，，而只是通通過(guò)土粒之之間的那些些接觸面，，如圖2—48(b)所示。圖中中橫截面面面積為，應(yīng)應(yīng)力等于該該單元體以以上土、水水自重或外外荷，此應(yīng)應(yīng)力則稱(chēng)為為總應(yīng)力σ。在b-b截面上，作作用在孔隙隙面積上的的(超靜)孔隙水壓力力u(注意超靜孔孔隙水壓力力不包括靜靜止孔隙水水壓力，而而超靜孔隙隙水壓力又又往往簡(jiǎn)稱(chēng)稱(chēng)孔隙水壓壓力)，而各力的的豎向分量量之和稱(chēng)為為有效應(yīng)力力σ’，具有關(guān)系式式：因此得出結(jié)結(jié)論：飽和和土中任意意點(diǎn)的總應(yīng)應(yīng)力σ，總是等于有有效應(yīng)力σ’與(超靜)孔隙水壓力力u之和；或土土中任意點(diǎn)點(diǎn)的有效應(yīng)應(yīng)力σ’，總是等于總總應(yīng)力σ，減去(超靜)孔隙水壓力力u。二、飽和土土的滲透固固結(jié)一般認(rèn)為當(dāng)當(dāng)土中孔隙隙體積的80％以上為水水充滿(mǎn)時(shí)，，土中雖有有少量氣體體存在，但但大都是封封閉氣體，，就可視為為飽和土。。如前前所所述述，，飽飽和和土土在在壓壓力力作作用用下下，，孔孔隙隙中中的的一一些些自自由由水水將將隨隨時(shí)時(shí)間間而而逐逐漸漸被被排排出出，，同同時(shí)時(shí)孔孔隙隙體體積積也也隨隨著著縮縮小小，，這這個(gè)個(gè)過(guò)過(guò)程程稱(chēng)稱(chēng)為為飽飽和和土土的的滲滲透透固固結(jié)結(jié)或或主主固固結(jié)結(jié)。。飽和和土土的的滲滲透透固固結(jié)結(jié)，，可可借借助助彈彈簧簧活活塞塞模模型型來(lái)來(lái)說(shuō)說(shuō)明明。。如如圖圖2——49所示示，，設(shè)想想以以彈彈簧簧來(lái)來(lái)模模擬擬土土骨骨架架，，圓圓筒筒內(nèi)內(nèi)的的水水就就相相當(dāng)當(dāng)于于土土孔孔隙隙中中的的水水，，則則此此模模型型可可以以用用來(lái)來(lái)說(shuō)說(shuō)明明飽飽和和土土在在滲滲透透固固結(jié)結(jié)中中，，土土骨骨架架和和孔孔隙隙水水對(duì)對(duì)壓壓力力的的分分擔(dān)擔(dān)作作用用，，即即施施加加在在飽飽和和土土上上的的外外壓壓力力開(kāi)開(kāi)始始時(shí)時(shí)全全部部由由土土中中水水承承擔(dān)擔(dān)，，隨隨著著土土孔孔隙隙中中一些些自自由由水水的的擠擠出出，，外外壓壓力力逐逐漸漸轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)嫁嫁給給土土骨骨架架，，直直到到全全部部由由土土骨骨架架承承擔(dān)擔(dān)為為止止。。當(dāng)當(dāng)在在加加壓壓的的那那一一瞬瞬間間,由于于所所以以，，，，而而當(dāng)當(dāng)固固結(jié)結(jié)變變形形完完全全穩(wěn)穩(wěn)定定時(shí)時(shí)，，則則，u＝0。因此此；；只只要要土土中中孔孔隙隙水水壓壓力力還還存存在在，，就就意意味味著著土土的的滲滲透透固固結(jié)結(jié)變變形形尚尚未未完完成成。。換換句句話話說(shuō)說(shuō)，，飽飽和和土土的的固固結(jié)結(jié)就就是是孔孔隙隙水水壓壓力力的的消消散散和和有有效效應(yīng)應(yīng)力力相相應(yīng)應(yīng)增增長(zhǎng)長(zhǎng)的的過(guò)過(guò)程程。。三、太沙基一一維固結(jié)理論論為求飽和土層層在滲透固結(jié)結(jié)過(guò)程中任意意時(shí)間的變形形，通常采用用太沙基(K.Terzaghi，1925)提出的一維固固結(jié)理論進(jìn)行行計(jì)算。其適適用條件為荷荷載面積遠(yuǎn)大大于壓縮土層層的厚度，地地基中孔隙水水主要沿豎向向滲流。對(duì)于于堤壩及其地地基，孔隙水水主要沿二個(gè)個(gè)方向滲流，，屬于二維固固結(jié)問(wèn)題，對(duì)對(duì)于高層房屋屋地基，則應(yīng)應(yīng)考慮三維固固結(jié)問(wèn)題。如圖2—50(a)所示的是一維維固結(jié)的情況況之一，其中中厚度為H的飽和粘性土土層的頂面是是透水的、而而其底面則不不透水。假使使該土層在自自重作用下的的固結(jié)已經(jīng)完完成，只是由由于透水面上上一次施加的的連續(xù)均布荷荷載才引起土土層的固結(jié)。。一維固結(jié)理理論的基本假假設(shè)如下：1．土是均質(zhì)、、各向同性和和完全飽和的的；2．土粒粒和孔孔隙水水都是是不可可壓縮縮的；；3．土中中附加加應(yīng)力力沿水水平面面是無(wú)無(wú)限均均勻分分布的的，因因此土土層的的壓縮縮和土土中水水的滲滲流都都是一一維的的；4．土中中水的的滲流流服從從于達(dá)達(dá)西定定律；；5，在滲滲透固固結(jié)中中，土土的滲滲透系系數(shù)和和壓縮縮系數(shù)數(shù)都是是不變變的常常數(shù)；；6．外荷荷是一一次驟驟然施施加的的．（二））一維維固結(jié)結(jié)微分分方程程在飽和和土層層頂面面下z深度處處的一一個(gè)微微單元元體[圖2—50(b)]。根據(jù)固固結(jié)滲滲流的的連續(xù)續(xù)條件件，該該微單單元體體在某某時(shí)間間的水水量變變化應(yīng)應(yīng)等于于同一一時(shí)間間該微微單元元體中中孔隙隙體積積的變變化率率，可可得上式即即飽和和土的的一維維固結(jié)結(jié)微分分方程程，其其中稱(chēng)稱(chēng)為土土的豎豎向固固結(jié)系系數(shù)。。如圖2—50(a)所示的的初始始條件件(開(kāi)始固固結(jié)時(shí)時(shí)的附附加應(yīng)應(yīng)力分分布情情況)和邊界界條件件(可壓縮縮土土層層頂?shù)椎酌娴牡呐潘畻l件件)如下：：當(dāng)t＝0和時(shí)時(shí)和z＝0時(shí)u＝0和z＝H時(shí)和時(shí)時(shí)u＝0根據(jù)以以上的的初始始條件件和邊邊界條條件，，采用用分離離變量量法可可求得得式(2-104)的特解解如下下：——豎向固固結(jié)時(shí)時(shí)間因因數(shù)，，，，其其中為為豎向向固結(jié)結(jié)系數(shù)數(shù)，t為時(shí)間間（年年），，H為壓縮縮土層層最遠(yuǎn)遠(yuǎn)的排排水距距離，，當(dāng)土土層為為單面面(