化工單元操作之傳質(zhì)與分離選擇、判斷題庫(kù)

吸收當(dāng)吸收劑需循環(huán)使用時(shí)，吸收塔的吸收劑入口條1 √件將受到解吸操作條件的制約。22HOG將增大，NOG將不變?！?根據(jù)相平衡理論，低溫高壓有利于吸收，因此吸收壓力越高越好?！?亨利定律是稀溶液定律,適用于任何壓力下的難√溶氣體。5亨利系數(shù)隨溫度的升高而減小，由亨利定律可×知，當(dāng)溫度升高時(shí)，表明氣體的溶解度增大。6目前用于進(jìn)行吸收計(jì)算的是雙膜理論?！?難溶氣體的吸收阻力主要集中在氣膜上?！岭p膜理論認(rèn)為相互接觸的氣，液兩流體間存在著8穩(wěn)定的相界面，界面兩側(cè)各有一個(gè)很薄的滯流膜×層。吸收質(zhì)以渦流擴(kuò)散方式通過此二膜層。在相界面處，氣，液兩相達(dá)到平衡。9提高吸收劑用量對(duì)吸收是有利的。當(dāng)系統(tǒng)為氣膜×控制時(shí)，Ka10填料塔的液泛僅受液氣比影響，而與填料特性等無關(guān)。×y1填料吸收塔正常操作時(shí)的氣體流速必須大于載11點(diǎn)氣速，小于泛點(diǎn)氣速。 √12 脫吸因數(shù)的大小可反映溶質(zhì)吸收率的高低。 物理吸收操作是一種將分離的氣體混合物，通過13 √吸收劑轉(zhuǎn)化成較容易分離的液體。物理吸收法脫除CO14

時(shí)，吸收劑的再生采用三級(jí)×CO2吸收操作的依據(jù)是根據(jù)混合物的揮發(fā)度的不同15 ×而達(dá)到分離的目的。吸收操作是雙向傳質(zhì)過程?！涛詹僮骶€方程是由物料衡算得出的，因而它與吸收相平衡、吸收溫度、兩相接觸狀況、塔的結(jié)√構(gòu)等都沒有關(guān)系吸收操作中，增大液氣比有利于增加傳質(zhì)推動(dòng)18 √力，提高吸收速率 吸收塔的吸收速率隨著溫度的提高而增大。 ×吸收塔中氣液兩相為并流流動(dòng)。 ×當(dāng)氣體溶解度很大時(shí)，可以采用提高氣相湍流強(qiáng)度1 √來降低吸收阻力。22√高度來補(bǔ)償。3亂堆填料安裝前，應(yīng)先在填料塔內(nèi)注滿水?！?×置。5√收劑用量，這樣吸收效果較好。6溫度升高和壓力降低對(duì)解吸有利?！?吸收操作中，所選用的吸收劑的粘度要低?！?吸收過程一般只能在填料塔中進(jìn)行。×9吸收既可以選用板式塔，也可以用填料塔?！?0吸收塔在停車時(shí)，先卸壓至常壓后方可停止吸收×劑。3PAGEPAGE261干燥硫化氫氣體中的水分可以用濃硫酸?！?HSO吸收物料中的濕份是干燥。2 4×3物料的平衡水分隨其本身溫度升高的變化趨勢(shì)×為增大。4T于不飽和空氣，其干球溫度＞濕球溫度＞露點(diǎn)√溫度總是成立的；5當(dāng)空氣溫度為t、濕度為H時(shí)，干燥產(chǎn)品含水量×為零是干燥的極限（ ）6Ht愈低則相×對(duì)濕度φ值愈低，因此吸水能力愈大。7對(duì)于一定的干球溫度的空氣，當(dāng)其相對(duì)濕度愈低時(shí)，則其濕球溫度愈低.√8沸騰床干燥器中的適宜氣速應(yīng)大于帶出速度，小×于臨界速度。9干燥操作的目的是將物料中的含水量降至規(guī)定的×指標(biāo)以上。10干燥過程既是傳熱過程又是傳質(zhì)過程。√蒸餾11減壓蒸餾時(shí)應(yīng)先加熱再抽真空?！?精餾操作時(shí)，塔釜溫度偏低，其他操作條件不變，√則餾出液的組成變低。精餾操作時(shí)。增大回流比，其他操作條件不變，則×精餾段的液氣比和餾出液的組成均不變。精餾操作中，操作回流比必須大于最小回流比。 ×精餾操作中，若塔板上汽液兩相接觸越充分，則塔精餾操作中，塔頂餾分重組分含量增加時(shí)，常采用×降低回流比來使產(chǎn)品質(zhì)量合格。精餾塔操作過程中主要通過控制溫度、壓力、進(jìn)料√量和回流比來實(shí)現(xiàn)對(duì)氣、液負(fù)荷的控制。精餾塔操作中，若餾出液質(zhì)量下降，常采用增大回√流比的辦法使產(chǎn)口質(zhì)量合格?！辆鶆蚍植??？刂凭s塔時(shí)，加大加熱蒸汽量，則塔內(nèi)壓力一定×升高。1板間距與物料性質(zhì)有關(guān)。 √采用圖解法與逐板法求理論塔板數(shù)的2 √基本原理完全相同；當(dāng)塔頂產(chǎn)品重組分增加時(shí)，應(yīng)適當(dāng)提高3 √回流量。對(duì)乙醇-水系統(tǒng)，用普通精餾方法進(jìn)行4分離，只要塔板數(shù)足夠，可以得到純度 ×98％(摩爾分?jǐn)?shù))以上的純乙醇。5 ×度。二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)6 √的變化將引起操作線與q線的變化。浮閥塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)也不高，操作7 √彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。根據(jù)恒摩爾流的假設(shè)，精餾塔中每層塔板液體的摩爾流量和蒸汽的摩爾流量 ×均相等。5050%水的溶液，用普通蒸餾的方法不能獲得98％的乙醇水溶 √液?；旌弦旱姆悬c(diǎn)只與外界壓力有關(guān)。 ×間歇精餾只有精餾段而無提餾段。 √間歇蒸餾塔塔頂餾出液中的輕組分濃12 ×度隨著操作的進(jìn)行逐漸增大。精餾采用飽和蒸汽進(jìn)料時(shí)，精餾段與提13餾段下降液體的流量相等。 √精餾操作的回流比減小至最小回流比14 ×?xí)r，所需理論板數(shù)為最小。精餾段、提餾段操作線方程為直線基于15 ×的假設(shè)為理論板。精餾過程塔頂產(chǎn)品流量總是小于塔釜16 ×產(chǎn)品流量。精餾設(shè)計(jì)中，回流比越大，所需理論17 √板越少，操作能耗增加。精餾時(shí)，飽和液體進(jìn)料，其精、提餾段18 ×F操作線交點(diǎn)為（xF，x）。F精餾是傳熱和傳質(zhì)同時(shí)發(fā)生的單元操19 √作過程。精餾塔的操作彈性越大，說明保證該塔20 √正常操作的范圍越大，操作越穩(wěn)定。⑤蒸餾——共55題下列說法錯(cuò)誤的是（下列說法錯(cuò)誤的是（）1A、回流比增大時(shí)，操作線偏離平衡線越遠(yuǎn)越接近對(duì)角線；B、全回流時(shí)所需理論板數(shù)最小，生產(chǎn)中最好選B用全回流操作；C、全回流有一定的實(shí)用價(jià)值。D、實(shí)際回流比應(yīng)在全回流和最小回流比之間。不影響理論塔板數(shù)的是進(jìn)料的（ ）DA、位置；B、熱狀態(tài)；C、組成；D、進(jìn)料量精餾塔中自上而下（）A、分為精餾段、加料板和提餾段三個(gè)部分；B、溫度依次降低 CC、易揮發(fā)組分濃度依次降低；D、蒸汽質(zhì)量依次減少最小回流比（ ）A、回流量接近于零； B、在生產(chǎn)中有一定應(yīng)用價(jià)值 DC、不能用公式計(jì)算； D、是一種限狀態(tài)，可用來計(jì)算實(shí)際回流比由氣體和液體流量過大兩種原因共同造成的是（ ）現(xiàn)象DA、漏夜； B、液沫夾帶； C、氣泡夾帶；D、液泛其他條件不變的情況下增大回流比（ ）A、減少操作費(fèi)用； B、增大設(shè)備費(fèi)用； CC、提高產(chǎn)品純度； D、增大塔的生產(chǎn)能力從溫度─組成(t-x-y)圖中的氣液共存區(qū)內(nèi)，當(dāng)度增加時(shí)，液相中易揮發(fā)組分的含量會(huì)（ ）。CA、增大； B、增大及減少； C、減少；D、不變用只有提餾段的半截塔，則進(jìn)料口應(yīng)位于塔的A（ ）部。A、頂； B、中； C、中下； D、底在四種典型塔板中操作彈性最大的（ 型A、泡罩； B、篩孔； C、浮閥； D、C舌從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)，適宜回流比R應(yīng)?。?）倍最小回流比Rmin。 AA、1.1；B、1.3；C、1.7；D、2.0將引起（）的變化。A、相平衡線； B、進(jìn)料線和提餾段操作線； BC、精餾段操作線； D、相平衡線和操線加大回流比，塔頂輕組分組成將（ 。 A、不變； B、變??； C、變大； D、忽 大忽小下述分離過程中不屬于傳質(zhì)分離過程的是（。A萃取分離； B吸收分離； C精餾分離； D、離心分離若要求雙組分混合液分離成較純的兩個(gè)組分，則應(yīng)采用（ 。CA、平衡蒸餾；B、一般蒸餾；C、精餾；D、無法確定以下說法正確的是（。A冷液進(jìn)料理q=1； B汽液混合進(jìn)料0<q<1； C、過熱蒸氣進(jìn)料q=0； D、飽和液體進(jìn)料q<1某精餾塔的餾出液量是50kmol/h，回流比是2，則精餾段的回流量是（ ）kmol/h。AA100kmol/h； B50kmol/h；C25kmol/h；D、125kmol/h餾操作壓力應(yīng)采用（。BA、加壓； B、減壓； C.常壓； D、不確定蒸餾操作的依據(jù)是組分間的( )差異。A溶解度； B沸點(diǎn)； C揮發(fā)度； D、C蒸汽壓塔頂全凝器改為分凝器后，其它操作條件不變則所需理論塔板數(shù)( )。BA、增多； B、減少； C、不變； D、不確定A1 某二元混合物，若液相組成x 為0.45，相應(yīng)的點(diǎn)溫度為t；氣相組成y 為0.45，相應(yīng)的露點(diǎn)溫A1 2度為t，則（。 A21 2 1 2 1 A.t＜t； B.t=t； Ct＞t； D1 2 1 2 1 兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越（ 。BA、容易； B、困難； C、完全； D、不完全在相同的條件R、x、x、x下，q值越大，所需D F W理論塔板數(shù)( )。AA、越少； B、越多； C、不變； D、不確定在再沸器中溶液（ ）而產(chǎn)生上升蒸氣，是餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個(gè)必不可少條件。CA、部分冷凝； B、全部冷凝； C、部分氣化； D、全部氣化。正常操作的二元精餾塔，塔內(nèi)某截面上升氣相組成y和下降液相組成Xn的關(guān)系是 。n+1A、Yn+1>Xn； B、Yn+1<Xn； C、Yn+1=Xn；AD、不能確定精餾過程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，塔頂溫度 。AA、增大； B、減?。?C、不變； D、確定某精餾塔的理論板數(shù)為17塊（包括塔釜，全塔效率為0.5，則實(shí)際塔板數(shù)為 塊。 DA、34； B、31； C、33； D、32若僅僅加大精餾塔的回流量，會(huì)引起以下的結(jié)是： 。A、塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高；B、塔底產(chǎn) A量冷凝器的作用是提供 產(chǎn)品及保證有適宜的液相回流。BA、塔頂氣相； B、塔頂液相； C、塔底氣相； D、塔底液相。連續(xù)精餾中，精餾段操作線隨 而變。A、回流比； B、進(jìn)料熱狀態(tài)； C、殘液組 A成； D、進(jìn)料組成精餾塔塔頂產(chǎn)品純度下降，可能是 。A、提餾段板數(shù)不足； B、精餾段板數(shù)不足； BC、塔頂冷凝量過多； D、塔頂溫度過低精餾塔塔底產(chǎn)品純度下降，可能是 。A、提餾段板數(shù)不足； B、精餾段板數(shù)不足； AC、再沸器熱量過多； D、塔釜溫度升高精餾塔操作時(shí)，回流比與理論塔板數(shù)的關(guān)系 。A、回流比增大時(shí)，理論塔板數(shù)也增多；32 （B）B、回流比增大時(shí)，理論塔板數(shù)減少C、全回流時(shí)，理論塔板數(shù)最多，但此時(shí)無產(chǎn)品；D、回流比為最小回流比時(shí)，理論塔板數(shù)最小降低精餾塔的操作壓力，可以（ ；A、降低操作溫度，改善傳熱效果； B、降33 低操作溫度，改善分離效果； BC、提高生產(chǎn)能力，降低分離效果； D、低生產(chǎn)能力，降低傳熱效果操作中的精餾塔，若選用的回流比小于最小回比，則（ 。W A、不能操作；B、xD、x 均增加；C、xW DWx 均不變； D、DW34

減少，xW增加D在常壓下苯的沸點(diǎn)為80.1℃，環(huán)乙烷的沸點(diǎn)為80.73℃，欲使該兩組分混合物得到分離，則宜采用（ 。 CA、恒沸精餾； B、普通精餾； C、萃取餾； D、水蒸汽蒸餾（ 。A、先通加熱蒸汽再通冷凝水； B、先全B回流再調(diào)節(jié)回流比；C、先停再沸器再停進(jìn)料； D、先冷卻水再停產(chǎn)品產(chǎn)出精餾塔的操作壓力增大( )A、氣相量增加； B、液相和氣相中易揮發(fā)組分的濃度都增加； BC、塔的分離效率增大； D、塔的處理能力少塔板上造成氣泡夾帶的原因是( )A、氣速過大；B、氣速過小； C、液流過大； D、液流量過小C有關(guān)靈敏板的敘述,正確的是( )A、是操作條件變化時(shí),塔內(nèi)溫度變化最大的那塊板； B板上溫度變化,物料組成不一定都變 AC、板上溫度升高反應(yīng)塔頂產(chǎn)品組成下降；D、板上溫度升高,反應(yīng)塔底產(chǎn)品組成增下列敘述錯(cuò)誤的是( )A、板式塔內(nèi)以塔板作為氣、液兩相接觸傳質(zhì)的基本構(gòu)件；B、安裝出口堰是為了保證氣、液兩相在塔板上有充分的接觸時(shí)間； DC夾帶氣體的分離場(chǎng)所；D度精餾塔中由塔頂向下的第n—1、n、n+1層塔板，其氣相組成關(guān)系為（。CAyn+1>yn>yn—； Byn+1=yn=yn—； C、1 1yn+1<yn<yn—1； D、不確定若進(jìn)料量、進(jìn)料組成、進(jìn)料熱狀況都不變，要提高x（。DA減小回流比；B增加提餾段理論板數(shù)；C、 C增加精餾段理論板數(shù)； D、塔釜保溫良好在一定操作壓力下，塔釜、塔頂溫度可以反映出（。BA、生產(chǎn)能力；B、產(chǎn)品質(zhì)量；C、操作條件；D、不確定度波動(dòng)會(huì)破壞（。CA、生產(chǎn)效率；B、產(chǎn)品質(zhì)量；C、氣—液平衡；D、不確定自然循環(huán)型蒸發(fā)器的中溶液的循環(huán)是由于溶液產(chǎn)生（ 。 BA、濃度差；B、密度差；C、速度差；D、溫度差（ 之一。AA、液相回流；B、進(jìn)料；C、側(cè)線抽出；D、產(chǎn)品提純（ ）而且塔板上的液相組成也可視為均勻的。CA浮閥板； B噴射板； C理論板； D、分離板回流比的（ ）值為全回流。A、上限； B、下限； C、平均； D、 混合100F要求塔頂x不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為D49 （ 。A、60kmol/h； B、66.7kmol/h； C、kmol/h； D100kmol/h某二元混合物α=3全回流條件下x3150 （）A0.9； B0.3； C0.854； 0.794D精餾操作時(shí)，增大回流比，其他操作條件不變，則精餾液氣比/（，餾出液組成x（D51 xW（。A、增加； B、不變； C、不確定；D、小某減壓操作的精餾塔，若真空度加大，而其他條件不變，則塔釜?dú)堃航M成x（，餾出液組成52 （。A、減小；B、不變； C、增加； D、不定塔頂溫度（，塔釜溫度（。53A、增大；B、不變； C、減??； D、不確定

BBAADACCAA在篩板精餾塔設(shè)計(jì)中，增加塔板開孔率，可使漏在篩板精餾塔設(shè)計(jì)中，增加塔板開孔率，可使漏54 液線（。AA、上移；B、不動(dòng)；C、下移精餾操作有五種進(jìn)料狀況，其中（）進(jìn)料時(shí)，（）55 最低。ADABCD、過熱蒸氣⑥吸收——共30題選擇吸收劑時(shí)不需要考慮的是（ ）ABC、操作條D件下的揮發(fā)度；D、操作溫度下的密當(dāng)X*>X時(shí)（ ）A、發(fā)生吸收過程； B、發(fā)生解吸過程； C、吸收A推動(dòng)力為零；D、解吸推動(dòng)力為零為改善液體的壁流現(xiàn)象的裝置是（A、填料支承； B、液體分布； C、液體再分布器；CD、除沫最小液氣比（ ）A、在生產(chǎn)中可以達(dá)到；B、是操作線斜率；C、均D可用公式進(jìn)行計(jì)算；D、可作為選擇適宜液氣比的依對(duì)氣體吸收有利的操作條件應(yīng)是（ ）。A、低溫+高壓；B+高壓；C+低壓；D、高A溫+低壓氨水的摩爾分率為20%，而它的比分率應(yīng)是（ ）%。CA、15； B、20； C、25； D、30選擇吸收劑時(shí)應(yīng)重點(diǎn)考慮的是（ ）性能。A、揮發(fā)度+再生性； B、選擇性+再生性； C、揮D發(fā)度+選擇性； D、溶解度+選擇性從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)，適宜的吸收劑用量L應(yīng)取（ ）倍最D小用量Lmin。A、2.0； B、1.5； C、1.3； D、1.1利用氣體混合物各組分在液體中溶解度的差異而使氣體中不同組分分離的操作稱為（） A、蒸餾； B、萃取； C、吸收； D、解吸下述說法錯(cuò)誤的是（ 。A、溶解度系數(shù)H值很大，為易溶氣體； B、亨利系數(shù)E值越大，為易溶氣體； C、亨利系數(shù)E值越大，為難溶氣體； D、平衡常數(shù)m吸收操作的目的是分離（ 。A、氣體混合物； B、液體均相混合物； C、氣液混合物； D、部分互溶的均相混合物在一符合亨利定律的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾濃度與其在液相中的摩爾濃度的差值為（。 A、正值； B、負(fù)值； C、零； D、不確定溫度( ),將有利于解吸的進(jìn)行。A、降低； B、升高； C、變化； D、不 B變只要組分在氣相中的分壓（）液相中該組分的平衡分壓，解吸就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。 BA、大于；B、小于；C、等于；D、不等于填料支承裝置是填料塔的主要附件之一，要求支承裝置的自由截面積應(yīng)（）填料層的自由截面積。 BA、小于； B、大于； C、等于； D、都可以適宜的空塔氣速為液泛氣速的（ ）倍；用來計(jì)算吸塔的塔徑。AA、0.6-0.8； B、1.1-2.0； C、0.3-0.5； D1.6-2.4L不變，隨著氣體速度的增加，塔壓的變化趨勢(shì)（。AA、變大； B、變小； C、不變； D、不確定液體進(jìn)口組成一定，減小吸收劑用量，傳質(zhì)推動(dòng)力將C（A、變大； B、不變； C、變?。籇、不確定逆流填料塔的泛點(diǎn)氣速與液體噴淋量的關(guān)系是 A、噴淋量減小泛點(diǎn)氣速減??；B、無關(guān)；C、噴淋量C減小泛點(diǎn)氣速增大；D、噴淋量增大泛點(diǎn)氣速增大正C以至液氣比小于原定的最小液氣比時(shí)，下列哪些情況將發(fā)生？A、出塔液體濃度增加，回收率增加； B、出氣體濃度增加，但出塔液體濃度不變C、出塔氣體濃度與出塔液體濃度均增加； D、在下部將發(fā)生解吸現(xiàn)象在填料塔中，低濃度難溶氣體逆流吸收時(shí)，若其它條件不變，但入口氣量增加，則出口氣體組成將（ ）。 AA、增加；B、減少；C、不變；D、不定低濃度的氣膜控制系統(tǒng)，在逆流吸收操作中，若其它條件不變，但入口液體組成增高時(shí)，則氣相出口組成將A（）。A、增加；B、減少；C、不變；D、不定在吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，為完一定的任務(wù)，則 。DA回收率趨向最高； B吸收推動(dòng)力趨向最大；C、總費(fèi)用最低；D、填料層高度趨向無窮大。吸收塔尾氣超標(biāo)，可能引起的原因是 。A、塔壓增大； B、吸收劑降溫； C、吸收劑用量D增大； D、吸收劑純度下降吸收過程是溶質(zhì) 的傳遞過程。A、從氣相向液相； B、氣液兩相之間； C、從液A相向氣相； D、任一相態(tài)對(duì)難溶氣體，如欲提高其吸收速率，較有效的手段是 。AA、增大液相流速； B、增大氣相流速； C、減小液相流速； D、減小氣相流速吸收過程中一般多采用逆流流程，主要是因?yàn)?。A、流體阻力最小； B、傳質(zhì)推動(dòng)力最大； C、流B程最簡(jiǎn)單； D、操作最方便吸收操作大多采用填料塔。下列（ ）不屬于填塔構(gòu)件。BA、液相分布器； B、疏水器； C、填料；D、液相再分布器kY4×10-4kmol/(m2