6層框架結(jié)構(gòu)計算書

1工程概況1.1工程背景本項目為6層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，占地面積約為6138.76m2,總建筑面積約為6138.73m2；首層高3.9m,標準層3.6m平面尺寸為14.7mx69.6m。采用樁基礎(chǔ)，室內(nèi)地坪為±0.000m，室外內(nèi)高差0.45m?？蚣芰骸⒅敲?、屋面板板均為現(xiàn)澆。1.1.1設(shè)計資料（1）氣象資料夏季最高氣溫42.3C，冬季室外氣溫最低-200C凍土深度25cm，基本風(fēng)荷載W。=0.35kN/m2；基本雪荷載為0.35kN/m2。年降水量650mm。（2）地質(zhì)條件建筑場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。自上而下敘述如下：新近沉積層（第一層），粉質(zhì)粘土，厚度0.5—1.0米，巖性特點，團粒狀大孔結(jié)構(gòu)，欠壓密。粉質(zhì)粘土層（第二層），地質(zhì)主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態(tài)，具有大孔結(jié)構(gòu)，厚度約3.0米,qsk=35—40kPa。粉質(zhì)粘土層（第三層），地質(zhì)巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，可塑狀態(tài)，厚度3.5米，qsk=30—35kPa。粉質(zhì)粘土層(第四層)，巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，硬塑狀態(tài)，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2000kPa。不考慮地下水。地震設(shè)防烈度7度抗震等級三級設(shè)計地震分組場地為1類一組Tg(s)=0.25s以max"0.16(表3.8《高層建筑結(jié)構(gòu)》)1.1.2材料柱采用C30，縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，縱筋采用HRB335,箍筋采用HPB235。基礎(chǔ)采用C30，縱筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。1.2工程特點本工程為6層，主體高度為24米，屬多層建筑。高層建筑采用的結(jié)構(gòu)可分為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)、鋼-鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)等類型。根據(jù)不同結(jié)構(gòu)類型的特點，正確選用材料，就成為經(jīng)濟合理地建造高層建筑的一個重要方面。經(jīng)過結(jié)構(gòu)論證以及設(shè)計任務(wù)書等實際情況，以及本建筑自身的特點，決定采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。由于本次設(shè)計是辦公樓設(shè)計，要求有靈活的空間布置，和較高的抗震等級，故采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。1.3本章小結(jié)本章主要論述了本次設(shè)計的工程概況、相關(guān)的設(shè)計資料、高層建筑的一些特點以及綜合本次設(shè)計所確定的結(jié)構(gòu)體系類型。2結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1工程特點本項目為6層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，占地面積約為960.96m2,總建筑面積約為8811.84m2；層高3.6m平面尺寸為18.3mx52.0m。采用樁基礎(chǔ)，室內(nèi)地坪為±0.000m，室外內(nèi)高差0.6m。框架平面同柱網(wǎng)布置如下圖：圖2.1框架平面柱網(wǎng)布置框架梁柱現(xiàn)澆，屋面及樓面采用120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土。2.2設(shè)計資料（1）氣象條件：基本風(fēng)荷載W。=0.35kN/m2；基本雪荷載為0.2KN/m2。（2）樓、屋面使用荷載：走道：2.5kN/m2；消防樓梯2.5kN/m2；辦公室2.0kN/m2；為安全考慮，均按2.5kN/m2計算。（3）屋面及樓面做法：屋面做法：20mm厚1：2水泥砂漿找平；100?140mm厚(2%找坡)膨脹珍珠巖100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板；15mm厚紙筋石灰抹灰。樓面做飯：25mm厚水泥砂漿面層；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板15mm紙筋石灰抹灰2.3梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定初估截面尺寸柱：bxh=400mmx400mm梁：梁編號如下圖：L1:h=(1/10?1/15)x600=400?600取h=500mmb=(1/3?1/2)H=(1/3?1/2)x500=167?250取b=250mmL2:h=(1/12?1/8)x2700=225?338取h=450mmb=(1/3?1/2)H=(1/3?1/2)x450=130?225取b=250mmL3:h=(1/12?1/8)x4500=375?562取h=450mmb=(1/3?1/2)H=(1/3?1/2)x450=150?225取b=250mm(2)梁的計算跨度框架梁的計算跨度以上柱形心為準，由于建筑軸線與柱軸線重合，故計算跨度如下:

圖2.2梁的計算跨度柱高度底層柱h=3.9+0.45+0.5=4.85m其他層h=3.6m圖2.3橫向框架計算簡圖2.4荷載計算(1)屋面均布恒載二氈三油防水層0.35kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂0.05kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平0.02x20=0.4kN/m2100?140厚(2%坡度)膨脹珍珠巖(0.1+0.14)x7/2=0.84kN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.1x25=2.5kN/m215mm厚紙筋石灰抹底

0.015x16=0.24kN/m2共計4.38kN/m2屋面恒載標準值為:共計(69.6+0.24)x(6x2+2.7+0.24)x4.38=4570.13kN(2)樓面均布恒載按樓面做法逐項計算25厚水泥砂漿找平0.025x20=0.05kN/m2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.1x25=2.5kN/m215厚紙筋石灰抹灰0.015x16=0.24kN/m2共計3.24kN/m2樓面恒載標準值為:(69.6+0.24)x(6x2+2.7+0.24)x3.24=3380.04kN屋面均布活載計算重力荷載代表值時，僅考慮屋面雪荷載：0.2x(69.2+0.24)x(6x2+2.7+0.24)=208.67kN樓面均布活荷載樓面均布活荷載對于辦公樓一般房間為2.0KN/m2，走道、消防樓梯為2.5kN/m2，為計算方便，偏安全的統(tǒng)一取均布活荷為2.5kN/m2。樓面均布活荷載標準值為：2.5x(69.2+0.24)x(6x2+2.7+0.24)=2608.52kN梁柱自重(包括梁側(cè)、梁底、柱的抹灰重量)L1：bxh=0.25mx0.5m長度5.66m每根重量0.5x5.6x25x(0.02x2+0.25)=42.84kN根數(shù)21x2x6=252根

L2：L2：bxh=0.25mx0.45m長度2.1m每根重量0.45x2.1x25x(0.02x2+0.25)=6.85kN根數(shù)21x6=126根L3：bxh=0.25mx0.45m長度3.2m每根重量0.45x3.2x25x(0.02x2+0.25)=10.44kN根數(shù)16x2x9=288根Z1：截面0.6x0.6m2長度4.7mZ1：截面0.6x0.6m2長度4.7m每根重量(0.4+0.02x2)2x4.7x25=16.4kN根數(shù)14x4=56根Z2：截面0.4x0.4m2長度3.6m每根重量(0.4+0.02x2)2x3.6x25=14.4kN根數(shù)21x4x5=420根表2.1梁柱自重梁（柱）編號截面"）長度（m）根數(shù)每根重量（kN）L10.25x0.55.625220.3L20.25x0.452.31356.85L30.25x0.453.228810.44Z10.4x0.44.18416.4Z20.4x0.43.642014.4（6）墻體自重外墻墻厚240mm，采用瓷磚貼面；內(nèi)墻墻厚1240mm，采用水泥砂漿抹面，內(nèi)外墻均采用粉煤灰空心砌塊砌筑。單位面積外墻體重量為：7.0x0.24=1.68kN/m2單位面積外墻貼面重量為：0.5kN/m2

單位面積內(nèi)墻體重量為：7.0x0.24=1.68kN/m2單位面積內(nèi)墻貼面重量為（雙面抹面）：0.36x2=0.72kN/m2表2.2墻體自重墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（KN）3.2x3.436外墻墻體407.43外墻墻面121.263.0x4.302外墻墻體10.15外外墻墻面3.02743.23底墻4.1x3.42外墻墻體27.23層外墻墻面8.11縱5.6x3.144外墻墻體127.95墻外墻墻面38.083.2x3.48內(nèi)墻墻體132.12內(nèi)內(nèi)墻墻面56.62548.57墻3.6x3.49內(nèi)墻墻體277.30內(nèi)墻墻面82.537.2x4.04外墻墻體96.77底外外墻墻面82.94207.56層墻2.1x4.252外墻墻體15.0橫外墻墻面12.85墻內(nèi)7.2x4.016內(nèi)墻墻體387.07718.85墻內(nèi)墻墻面331.78外3.4x3.1516外墻墻體287.89墻外墻墻面85.68續(xù)表2-2

墻體每片面積（E）片數(shù)重量（kN）其他層縱墻外墻3.4X3.136外墻墻體282.14537.31外墻墻面83.975.6x3.14外墻墻體116.66外墻墻面34.722.3x3.152外墻墻體15.27外墻墻面4.55內(nèi)墻3.4x3.137內(nèi)墻墻體577.551179.5內(nèi)墻墻面247.525.6x3.122內(nèi)墻墻體634.57內(nèi)墻墻面271.964.1x3.12內(nèi)墻墻體9.68內(nèi)墻墻面8.294.1x3.11內(nèi)墻墻體17.82內(nèi)墻墻面7.64其他層橫墻外墻7.2x2.904外墻墻體140.37210.48外墻墻面41.762.1x3.152外墻墻體22.23外墻墻面6.12內(nèi)墻7.2x2.9016內(nèi)墻墻體280.62514.48內(nèi)墻墻面233.86（7）荷載總匯頂層重力荷載代表值包括屋面恒載+50%屋面雪載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重。頂層恒載Q1:4570.13kN頂層活載Q2:208.68kN頂層梁自重Q3:%+L2+L3+L4+L5+L6=20.3x42+6.85x21+10.47x76=1789.891kN頂層柱自重Q4:14.4x84=1209.60kN頂層墻自重Q:1179.51+537.31=1716.82kN5G'=Q+1/2Q+Q+1/2Q+1/2Q=7927.57kN612345其他層重力荷載代表值包括樓面恒載+50%活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。G6'G=3380.65+1/2x2608.52+1789.89+1209.60+1716.82=9401.22G6'=G；=G「=G；=G2'=9401.22kNG1'=3380.65+1/2x2608.52+1789.89+1/2x1209.60+1/2x16.4x84=7768.4kN門窗荷載計算M-1、M-2采用鋼框門，單位面積鋼框門重量為0.4kN/m2M-3、采用木門，單位面積木門重量為0.2kN/m2C-1、C-2、C-3均采用鋼框玻璃窗，單位面積鋼框玻璃窗重量為0.45kN/皿表2.3門窗重量計算層號門窗號單位面積(m2)數(shù)量重量(kN)底層M-12.0X3.037.280.39M-22.0X2.423.84M-31.00x2.141.68C-12.7X2.112.55C-21.5X1.867.29C-43.4X2.11857.83至六層M-31.0X2.12410.08110.24C-12.7X2.112.55C-21.5X1.889.72C-33.0X2.13187.89(1)底層墻體實際重量：G=7848.79kN二至六層實際重量：TOC\o"1-5"\h\zG2=G3=G4=G5=G6=9813.3kN.G6=9451.98kN建筑物總重力荷載代表值寸G=77783.76kN?如《5水平地震作用下框架的側(cè)向位移驗算.知講(1)橫向線剛度混凝土C30E=3x107kN/m2=在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆樓面或預(yù)制板樓面。.mm而現(xiàn)澆板的樓面，板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。為考慮這一有

利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取I=1.510（10為梁的截面慣性矩）。對中框架取I=2.010。若為裝配樓板，現(xiàn)澆層的樓圖2.5質(zhì)點重力荷載值面，則邊框架梁取I=1.210，對中框架取I=1.510。橫向線剛度計算見表2.4。（2）橫向框架柱的側(cè)移剛度D值柱線剛度列于表2.5,橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算見表2.6。（3）橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化為無限質(zhì)點的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點位移表示的基本公式。表2.4橫向剛度計算梁截面跨度慣性矩邊框架梁中框架梁號BxhL(m)梁截面跨度慣性矩邊框架梁中框架梁號BxhL(m)I0=bh3/12Ib=1.5I0Kb=E0Ib=2I0Kb=E0(m2)L10.25x0.560L20.25x0.452.7L3—0.25x0.45362.6x1.90x1.90x/l3.0x10-3—1.95x1042.85x10-33.17x1042.85x10-32.38x104/l5.20x10-32.60x1043.80x10-34.22x1043.80x10-32.85x104表2.5柱線剛度柱號Z截面(m2)柱高度(m)慣性矩線剛度,bh3/八I=(m4)012K=—c(kN-m)chZ10.4X0.44.12.13x10-31.56x104Z20.4X0.43.62.13x10-31.78x104

表2.6橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算項目柱類型層-ZKK=b（—般層）2Kc-ZK、口K=b（底層）Kc偵=弋（一般層）2+K_0.5+K曰、a=（底層）2+KD=aK《（kN/m）根數(shù)邊框架邊柱1.95—=1.251.560.53859914底邊框架中柱1.95+3.17=3.281.560.71679744層中框架邊柱2.61”——=1.671.560.591658138中框架中柱公些=4.371.560.765851938ZD629660二邊框架邊柱1.95+1.95[=1.1U2xl.780.3557694至—六層邊框架中柱（4.95+3.17>2=0.9022x9.00.5997244\項目一■柱類型、'、層K=千（一般層）2KcK=￡—（底層）Kca=~K^C一般層）2+K_0.5+Kn、a=C；（底層）2+KD=aKh（kN/m）根數(shù)至六層中框架邊柱⑵6+2.6）x2=1462xl.78.0.42692238中框架中柱（2.6+4.22）x2=1.922xl.780.49807638ZD631896這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期：T=1.7a面[6]10式中a0——基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，取0.6；AT——框架的頂點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移；AT是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。然后由AT求出〈，再用〈求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點位移計算見表2-7。表2.7橫向框架頂點位移層次G(kN)iZG(kN)D(kN/m)層間相對位移Si=Zg/diAi68037.818037.816318960.01270.299559511.4617549.396318960.02780.286849511.4627060.86318960.04280.259039511.4636372.266318960.05760.216229511.4646083.726318960.07290.158617848.7953932.516296600.08570.8570T=1.7?-酒=1.7x0.6x<0.2995=0.55810橫向地震作用計算在I類場地，6度設(shè)防區(qū)，設(shè)計地震分組為第二組情況下，結(jié)構(gòu)的特征周期T=0.25s，水平地震影響系數(shù)最大值a[6]=0.16。gmax由于〈=0.558>T=1.4x0.25=0.35(s),應(yīng)考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按F=￡^尸分配給各層，則iZGHek水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際。但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對于周期比較長的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴重。因此，S’即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。S’考慮了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。S=0.08〈+0.01=0.08x0.558+0.01=0.0546結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標準值：F=（T/T）xaX0.85寸GEKg1maxii=1=（0.25/0.558）0.9x0.16x0.85x53932.51=3560.74kN頂點附加水平地震作用:△F=5Fek=0.0546x3560.74=194.43kN各層橫向地震剪力計算見表2-8,表中：F=一9巨—F(1-5)i寸GHEKnjjj=1橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖2.4。表2.8各層橫向地震作用及樓層地震剪力次~6~5Hh（m）i1（m）Gi（kN）GH（kN-m）3.622.18037.811776363.618.59511.461759623.6363614.99511.4614.8511.39511.46〒9511.46"J!7848.741417211074797323832184"ZGHjjj=10.2510.2480.200Fi（kN）844.99Vi（kN）844.99834.901679.89673.302353.190.152511.712864.900.103346.753211.650.045151.493363.14注：表中第6層F中加入了AF,其中AF=194.43kNo-LL.0-LL.E：圖2.4橫向框架剪力圖L5.L5.3?S（5）橫向框架抗震變形驗算詳見表2.9。表2.9橫向框架抗震變形驗算V層高層間相對彈性層間剪力v層間剛度D層間位移/Di(m)hi層次i(kN)i(kN)轉(zhuǎn)角0(m)e6844.996318960.001343.61/268751679.896318960.002663.61/135342353.1916318960.003723.61/96732864.906318960.004533.61/79422211.656318960.005083.61/70913363.146299600.005344.851/674注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求。0<[0]=1/450。(若考慮填充墻抗ee力作用為1/550)(6)水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計取中框架為例，柱端計算結(jié)果詳見表2.10。地震作用下框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力分別見表2.11、圖2-7,圖2.8。

表2.10A軸柱(邊柱)柱端彎矩計算層次層高h層間剪力V(kN)i層間剛度DiDimVimKy(m)M上M下63.6844.9963189662999.281.460.323.3910.0253.61679.89631896629918.41.460.439.7726.5143.62353.19631896629925.751.460.4550.9941.7233.62864.90631896629931.521.460.4561.8850.6323.63211.65631896629935.161.460.4569.6256.9414.853363.14629660658135.141.670.582.5682.58注.表中.y=y+y+yV=VD/D'?衣中.J。J]'2,3imCimi下圖2.9荷載折減示意圖~~表2.11D圖2.9荷載折減示意圖層次層高h層間剪力V(KN)i層間剛度DiDimVimKy(m)M上M下63.6844.996318968076111.920.4521.4217.5353.61679.896318968076211.920.4542.5334.8043.62353.196318968076301.920.4559.4848.6633.62864.906318968076371.920.565.8465.8423.63211.656318968076411.920.573.8573.8514.853363.146296608519454.370.664.14128.28該框架為對稱結(jié)構(gòu)A軸柱與D軸柱相同，B軸柱與C軸柱相同。圖2.5地震作用下中框架彎矩圖

(kN/m)(7)豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分仍以中框架為例進行計算。2.6荷載計算a=4.0x1/2=2.0ma=a/l=2.0/7.8=0.261-2a2+a3=1-0.135+0.018=0.883AB跨：屋面均布恒載傳給梁4.38x3.6x0.847=17.52kN/m第6AB跨：屋面均布恒載傳給梁4.38x3.6x0.847=17.52kN/m橫梁自重（包括抹灰）(0.25+0.02x2)x0.5x25=5.95kN/m恒載：16.99kN/mBC跨：屋面均布恒載傳給梁4.38x3.6x0.847=13.36kN/m橫梁自重（包括抹灰）(0.25+0.02x2)x0.45x25=3.26kN/m恒載：16.22kN/m第2~5層梁均布線荷載AB跨：樓面均布恒載傳給梁3.24x3.6x0.847=12.96kN/m橫梁自重（包括抹灰）(0.25+0.02x2)x0.5x25=5.95kN/m無橫墻恒載：13.51kN/mBC跨：樓面均布恒載傳3.24x3.6x0.847=12.96kN/m橫梁自重（包括抹灰）(0.25+0.02x2)x0.45x25=3.26kN/m恒載：13.14kN/m第2~5層集中何載：縱梁自重（包括抹灰）：(0.25+0.02x2)x0.45x25x3.6=11.75kN外縱墻自重（包括抹灰）：(1.68+0.72)x3.6x(3.6-0.40)=27.65kN內(nèi)縱墻自重：(1.68+0.72)x3.6x(3.6-0.40)=27.65kN柱自重（包括抹灰）：0.4x0.4x3.6x25=14.40kN總計：81.45kN第1層梁均布線荷載AB跨恒載：

CD跨恒載:13.14kN/m第1層集中荷載:縱梁自重（包括抹灰）:13.05kN縱墻自重（包括抹灰）:16.22kN柱自重（包括抹灰）:48.13kN總計:104.05kN活荷載計算:屋面梁上線活荷載%=0.883x4.0x0.5=1.77kN/m樓面梁上線活荷載q2=0.883x4.0x2.5=8.83kN/CD跨恒載:13.14kN/m第1層集中荷載:縱梁自重（包括抹灰）:13.05kN縱墻自重（包括抹灰）:16.22kN柱自重（包括抹灰）:48.13kN總計:104.05kN（1）用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘1.1?1.2的放大系數(shù)予以調(diào)整。a.固端彎矩計算恒荷載作用下內(nèi)力計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結(jié)果見表2-13。表2.13固端彎矩計算層數(shù)簡圖邊跨框架梁頂層,1,■T土—ql2=土—x16.99kN/m21212x6.02m2=±50.970『底層/\■/1，」*」」」/■±—ql2=土-!-x13.51kN/m21212x6.02m2=±40.530『中間跨框架梁頂層苒kN/in//尸*4fI///一商p±—ql2=±—x16.62kN/m21212x2.72m2=±10.10kN^m底層13.1^Wm/#kf4*廠//?411±—ql2=±—x13.14kN/m21212x2.72m2=±7.98kN^m2.活荷載作用下內(nèi)力計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結(jié)果見表2.14。b.分配系數(shù)計算考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖2-11。各桿端分配系數(shù)見表2.15。表2.15各桿端分配系數(shù)層號節(jié)點A各桿端分配系數(shù)節(jié)點B各桿端分配系數(shù)頂層A6A60.41B6B50.14A6B60.59B6A60.20B6C60.66標準層A5A60.29A6A50.29B5B60.12B5B60.12A5B50.42B5A50.18B5C50.58底層B1B70.30A1A00.26B1B20.12B1B00.11B1D10.44B1A10.18B1C10.593一層板計算3.1房間編號133.1.1基本資料1、房間編號：132、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值：g=6.25kN/M2可變荷載標準值：q=2.50kN/M2計算跨度Lx=3600mm；計算跨度Ly=6000mm板厚H=120mm；砼強度等級：C25；鋼筋強度等級：HPB2354、計算方法：彈性算法。5、泊松比：p=1/5.6、考慮活荷載不利組合。3.1.2計算結(jié)果：Mx=(0.03670+0.00760/5)x(1.20x6.3+1.40X1.3)x3.6"2=4.58kN-M考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.08200+0.02420/5)x(1.4x1.3)x3.6"2=1.97kN-MMx=4.58+1.97=6.55kN-MAsx=326.81mm2,實配？8@150(As=335.mm2)pmin=0.272%,p=0.279%My=(0.00760+0.03670/5)x(1.20x6.3+1.40X1.3)x3.6"2二1.79kN-M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.02420+0.08200/5)x(1.4x1.3)x3.6"2=0.92kN-MMy=1.79+0.92=2.71kN-MAsy=326.81mm2,實配？8@150(As=335.mm2)pmin=0.272%,p=0.279%Mx'=0.07930x(1.20x6.3+1.40x2.5)x3.6"2=11.31kN?MAsx'=566.55mm2,實配？10@125(As=628.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)pmin=0.272%,p=0.524%My'=0.05710x(1.20x6.3+1.40x2.5)x3.6"2=8.14kN-MAsy'=450.52mm2,實配？8@125(As=402.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)pmin=0.272%，p=0.335%3.1.3跨中撓度驗算：Mk按荷載效應(yīng)的標準組合計算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準永久組合計算的彎矩值、撓度和裂縫驗算參數(shù)：Mk=(0.03670+0.00760/5)x(1.0x6.3+1.0x2.5)x3.6"2=4.33kN-MMq=(0.03670+0.00760/5)x(1.0x6.3+0.5x2.5)x3.6"2=3.71kN-MEs=210000.N/mm2Ec=27871.N/mm2Ftk=1.78N/mm2Fy=210.N/mm2、在荷載效應(yīng)的標準組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexosk)(混凝土規(guī)范式8.1.2-2)osk=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)osk=4.33/(0.87x101.x335.)=147.19N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=335./60000.=0.00559W=1.1-0.65x1.78/(0.00559x147.19)=-0.307當(dāng)W<0.2時，取W=0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aE：aE=Es/Ec=210000.0/27870.7=7.535、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Yf'：矩形截面，Yf'=0、縱向受拉鋼筋配筋率p=As/b/ho=335./1000/101.=0.00332、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式(混凝土規(guī)范式8.2.3—1)計算:Bs二EsxAsxho”2/[1.15w+0.2+6xaExp/(1+3.5丫f')]Bs=210000.x335.x101."2/[1.15x0.200+0.2+6x7.535x0.00332/(1+3.5x0.00)]二1237.70kN-M、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)0:按混凝土規(guī)范第8.2.5條，當(dāng)p'=0時，0=2.0、受彎構(gòu)件的長期剛度B,可按下列公式計算：B=Mk/[Mqx(0-1)+Mk]xBs(混凝土規(guī)范式8.2.2)B=4.33/[3.71x(2-1)+4.33]x1237.70=666.454kN-M、撓度f=KxQkxL"4/Bf=0.00236x8.8x3.6"4/666.454=5.204mmf/L=5.204/3600.=1/692.，滿足規(guī)范要求！3.1.4裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2-2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=4.33x10"6/(0.87x101.x335.)=147.19N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=335./60000.=0.006當(dāng)pte<0.01時，取pte=0.01W=1.1-0.65x1.78/(0.01x147.19)=0.3143max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.314x147.2/210000.x(1.9x20.+0.08x11.43/0.01000)=0.060,滿足規(guī)范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2-2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=1.69x10"6/(0.87x93.x335.)=62.49N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=335./60000.=0.006當(dāng)pte<0.01時，取pte=0.01W=1.1-0.65x1.78/(0.01x62.49)=-0.751當(dāng)W<0.2時，取W=0.23max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.200x62.5/210000.x(1.9x20.+0.08x11.43/0.01000)=0.016，滿足規(guī)范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2Osk=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=8.99x10"6/(0.87x100.x628.)=164.51N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=628./60000.=0.010W=1.1-0.65x1.78/(0.01x164.51)=0.4293max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.429x164.5/210000.x(1.9x20.+0.08x14.29/0.01047)=0.104，滿足規(guī)范要求！、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2—2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=6.48x10"6/(0.87x101.x402.)=183.25N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=402./60000.=0.007當(dāng)pte<0.01時，取pte=0.01W=1.1-0.65x1.78/(0.01x183.25)=0.4693max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)

3max=2.1x0.469x183.3/210000.x(1.9x20.+0.08x11.43/0.01000)=0.111,滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2-2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=8.99x10"6/(0.87x100.x628.)=164.51N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=628./60000.=0.010W=1.1-0.65x1.78/(0.01x164.51)=0.4293max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.429x164.5/210000.x(1.9x20.+0.08x14.29/0.01047)=0.104，滿足規(guī)范要求！、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2—2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=ask=6.48x10"6/(0.87x101.x402.)183.25N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.二60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=402./60000.=0.007當(dāng)pte<0.01時，取pte=0.01W=1.1-0.65x1.78/(0.01x183.25)=0.4693max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.469x183.3/210000.x(1.9x20.+0.08x11.43/0.01000)=0.111,滿足規(guī)范要求！4頂層板計算書4.1房間編號4.1.1基本資料：1、房間編號：152、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值：g=7.38kN/M2可變荷載標準值：q=2.00kN/M2計算跨度Lx=3600mm；計算跨度Ly=6000mm板厚H=120mm；砼強度等級：C25；鋼筋強度等級：HPB2354、計算方法：彈性算法。5、泊松比：p=1/5.6、考慮活荷載不利組合。4.1.2計算結(jié)果：Mx=(0.03670+0.00760/5)x(1.35x7.4+0.98x1.0)x3.6"2=5.42kN-M考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.08200+0.02420/5)x(1.4x1.0)x3.6"2=1.10kN-MMx=5.42+1.10=6.52kN-MAsx=326.81mm2,實配中8@150(As=335.mm2)pmin=0.272%,p=0.279%My=(0.00760+0.03670/5)x(1.35x7.4+0.98x1.0)x3.6^2=2.12kN-M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.02420+0.08200/5)x(1.4x1.0)x3.6"2=0.52kN-MMy=2.12+0.52=2.63kN-MAsy=326.81mm2,實配中8@150(As=335.mm2)pmin=0.272%,p=0.279%Mx'=0.07930x(1.35x7.4+0.98x2.0)x3.6"2=12.25kN-MAsx'=616.97mm2,實配中10@125(As=628.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)pmin=0.272%,p=0.524%My'=0.05710x(1.35x7.4+0.98x2.0)x3.6"2=8.82kN-MAsy'=490.32mm2,實配中8@100(As=503.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)pmin=0.272%,p=0.419%4.1.3跨中撓度驗算：Mk按荷載效應(yīng)的標準組合計算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準永久組合計算的彎矩值、撓度和裂縫驗算參數(shù)：Mk=(0.03670+0.00760/5)x(1.0x7.4+1.0x2.0)x3.6"2=4.65kN-MMq=(0.03670+0.00760/5)x(1.0x7.4+0.5x2.0)x3.6"2=4.15kN-MEs=210000.N/mm2Ec=27871.N/mm2Ftk=1.78N/mm2Fy=210.N/mm2、在荷載效應(yīng)的標準組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2-2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=4.65/(0.87x101.x335.)=157.79N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=335./60000.=0.00559W=1.1-0.65x1.78/(0.00559x157.79)=-0.212當(dāng)W<0.2時，取W=0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aE：aE=Es/Ec=210000.0/27870.7=7.535、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Yf'：矩形截面，Yf'=0、縱向受拉鋼筋配筋率p=As/b/ho=335./1000/101.=0.00332、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式(混凝土規(guī)范式8.2.3—1)計算:Bs二EsxAsxho”2/[1.15w+0.2+6xaExp/(1+3.5丫f')]Bs=210000.x335.x101."2/[1.15x0.200+0.2+6x7.535x0.00332/(1+3.5x0.00)]二1237.70kN-M、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)0:按混凝土規(guī)范第8.2.5條，當(dāng)p'=0時，0=2.0、受彎構(gòu)件的長期剛度B,可按下列公式計算：B=Mk/[Mqx(0-1)+Mk]xBs(混凝土規(guī)范式8.2.2)B=4.65/[4.15x(2-1)+4.65]x1237.70=653.695kN?M、撓度f=KxQkxL"4/Bf=0.00236x9.4x3.6"4/653.695=5.688mmf/L=5.688/3600.=1/633.，滿足規(guī)范要求！4.1.4裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2-2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=4.65x10"6/(0.87x101.x335.)=157.79N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=335./60000.=0.006當(dāng)pte<0.01時，取pte=0.01W=1.1-0.65x1.78/(0.01x157.79)=0.3673max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.367x157.8/210000.x(1.9x20.+0.08x11.43/0.01000)=0.075，滿足規(guī)范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2-2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=1.82x10"6/(0.87x93.x335.)=66.99N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=335./60000.=0.006當(dāng)pte<0.01時，取pte=0.01W=1.1-0.65x1.78/(0.01x66.99)=-0.627當(dāng)W<0.2時，取W=0.23max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.200x67.0/210000.x(1.9x20.+0.08x11.43/0.01000)=0.017，滿足規(guī)范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2-2)Osk=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=9.64x10"6/(0.87x100.x628.)=176.35N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=628./60000.=0.010W=1.1-0.65x1.78/(0.01x176.35)=0.4743max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.474x176.4/210000.x(1.9x20.+0.08x14.29/0.01047)=0.123，滿足規(guī)范要求！、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2—2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=6.94x10"6/(0.87x101.x503.)=157.16N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=503./60000.=0.008當(dāng)pte<0.01時，取pte=0.01W=1.1-0.65x1.78/(0.01x157.16)=0.3643max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.364x157.2/210000.x(1.9x20.+0.08x11.43/0.01000)=0.074，滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2-2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)ask=9.64x10"6/(0.87x100.x628.)=176.35N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=628./60000.=0.010W=1.1-0.65x1.78/(0.01x176.35)=0.4743max=acrxwxask/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.474x176.4/210000.x(1.9x20.+0.08x14.29/0.01047)=0.123，滿足規(guī)范要求！、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)W，按下列公式計算：W=1.1-0.65xftk/(ptexask)(混凝土規(guī)范式8.1.2—2)ask=Mk/(0.87xhoxAs)(混凝土規(guī)范式8.1.3—3)Osk=6.94x10"6/(0.87x101.x503.)=157.16N/mm矩形截面，Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120.=60000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)pte=503./60000.=0.008當(dāng)pte<0.01時，取pte=0.01W=1.1-0.65x1.78/(0.01x157.16)=0.3643max=acrxwxosk/Esx(1.9c+0.08xDeq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)3max=2.1x0.364x157.2/210000.x(1.9x20.+0.08x11.43/0.01000)=0.074，滿足規(guī)范要求！5樓梯鋼筋計算書5.1荷載和受力計算5.1.1樓梯計算簡圖如下:計算公式如下：hh=dd+&TLJq=1.2缺悴+25*海)/cosQ+1.4*綏=1.35*(^+25