上海車站預(yù)制現(xiàn)澆疊合拱形頂板計(jì)算書(shū)

上海市軌道交通XX號(hào)線工程土建XX標(biāo)XX路站預(yù)制+現(xiàn)澆疊合拱形頂板計(jì)算書(shū)附件Xxx2018年12月上海市軌道交通xx號(hào)線工程土建xx標(biāo)xx路站預(yù)制+現(xiàn)澆疊合拱形頂板計(jì)算書(shū)目錄HYPERLINK\l"_Toc535914169"附件1內(nèi)襯墻、拱座、門洞梁及現(xiàn)澆拱板端模計(jì)算書(shū) 1HYPERLINK\l"_Toc535914170"一內(nèi)襯墻600mm厚模板計(jì)算 1HYPERLINK\l"_Toc535914171"二拱座模板計(jì)算 4HYPERLINK\l"_Toc535914172"三門洞梁模板計(jì)算 9HYPERLINK\l"_Toc535914173"四現(xiàn)澆拱板側(cè)模計(jì)算 12HYPERLINK\l"_Toc535914174"附件2預(yù)制混凝土底模設(shè)計(jì)及施工驗(yàn)算 15HYPERLINK\l"_Toc535914175"1預(yù)制混凝土底模的截面設(shè)計(jì) 15HYPERLINK\l"_Toc535914176"2預(yù)制混凝土底模澆筑混凝土階段受力分析 15HYPERLINK\l"_Toc535914177"3底?？缍确较虺休d力校核與施工驗(yàn)算 18HYPERLINK\l"_Toc535914178"4底模寬度方向承載力校核與施工驗(yàn)算 20HYPERLINK\l"_Toc535914179"5預(yù)制底模底腳局部承壓與抗剪計(jì)算 23HYPERLINK\l"_Toc535914180"6考慮澆筑非對(duì)稱及跨中節(jié)點(diǎn)半剛性連接的施工分析與驗(yàn)算 25HYPERLINK\l"_Toc535914181"7預(yù)制底模吊裝施工驗(yàn)算 28HYPERLINK\l"_Toc535914182"附件3運(yùn)架一體機(jī)上部鋼結(jié)構(gòu)分析 29HYPERLINK\l"_Toc535914183"1預(yù)制拱殼作用于鋼結(jié)構(gòu)上荷載 29HYPERLINK\l"_Toc535914184"1.1預(yù)制拱殼準(zhǔn)確就位時(shí)對(duì)鋼結(jié)構(gòu)荷載 29HYPERLINK\l"_Toc535914185"1.2預(yù)制拱殼偏差就位時(shí)對(duì)鋼結(jié)構(gòu)荷載 29HYPERLINK\l"_Toc535914186"1.3運(yùn)架一體機(jī)制動(dòng)時(shí)預(yù)制拱殼對(duì)鋼結(jié)構(gòu)荷載 30HYPERLINK\l"_Toc535914187"1.4預(yù)制拱殼作用于下部鋼結(jié)構(gòu)荷載匯總 30HYPERLINK\l"_Toc535914188"2運(yùn)架一體機(jī)上部鋼結(jié)構(gòu)分析 30HYPERLINK\l"_Toc535914189"2.1荷載 30HYPERLINK\l"_Toc535914190"2.2分析模型和結(jié)果 30HYPERLINK\l"_Toc535914191"2.3螺栓強(qiáng)度校核 31HYPERLINK\l"_Toc535914192"2.4慣性力作用下鋼結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性分析 31HYPERLINK\l"_Toc535914193"附件4運(yùn)架一體機(jī)在中樓板上開(kāi)行工況校核 33HYPERLINK\l"_Toc535914194"1.荷載統(tǒng)計(jì) 33HYPERLINK\l"_Toc535914195"2.計(jì)算位置A 33HYPERLINK\l"_Toc535914196"2.1X向抗彎承載力校核 35HYPERLINK\l"_Toc535914197"2.2Y向抗彎承載力校核 35HYPERLINK\l"_Toc535914198"2.3抗剪承載力校核 35HYPERLINK\l"_Toc535914199"2.4裂縫寬度校核 35HYPERLINK\l"_Toc535914200"2.5抗沖切承載力校核 36HYPERLINK\l"_Toc535914201"3.計(jì)算位置B 36HYPERLINK\l"_Toc535914202"3.1X向抗彎承載力校核 37HYPERLINK\l"_Toc535914203"3.2Y向抗彎承載力校核 37HYPERLINK\l"_Toc535914204"3.3抗剪承載力校核 37HYPERLINK\l"_Toc535914205"3.4裂縫寬度校核 37HYPERLINK\l"_Toc535914206"4.計(jì)算位置C 38HYPERLINK\l"_Toc535914207"4.1X向抗彎承載力校核 39HYPERLINK\l"_Toc535914208"4.2Y向抗彎承載力校核 39HYPERLINK\l"_Toc535914209"4.3抗剪承載力校核 39HYPERLINK\l"_Toc535914210"4.4裂縫寬度校核 39HYPERLINK\l"_Toc535914211"4.5抗沖切承載力校核 40HYPERLINK\l"_Toc535914212"5結(jié)論 40HYPERLINK\l"_Toc535914213"附件515號(hào)線預(yù)制+現(xiàn)澆疊合拱殼結(jié)構(gòu)試驗(yàn)初步結(jié)果 41HYPERLINK\l"_Toc535914214"1試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)及內(nèi)容 41HYPERLINK\l"_Toc535914215"1.1研究目標(biāo) 41HYPERLINK\l"_Toc535914216"1.2研究?jī)?nèi)容 41HYPERLINK\l"_Toc535914217"2設(shè)計(jì)分析 41HYPERLINK\l"_Toc535914218"3試驗(yàn)方案 41HYPERLINK\l"_Toc535914219"4試驗(yàn)過(guò)程 43HYPERLINK\l"_Toc535914220"5試驗(yàn)結(jié)果 43HYPERLINK\l"_Toc535914221"5.1全跨滿載工況 43HYPERLINK\l"_Toc535914222"5.2極限工況 43附件1內(nèi)襯墻、拱座、門洞梁及現(xiàn)澆拱板端模計(jì)算書(shū)一內(nèi)襯墻600mm厚模板計(jì)算內(nèi)襯墻模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的橫楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞，用以支撐橫楞所受的壓力；豎楞外用水平鋼管頂托支撐與中板或頂板支撐架形成一個(gè)完整的模板支撐體系。1.參數(shù)1.1基本參數(shù)內(nèi)襯墻厚度(mm)：600；模板的計(jì)算高度:H=4.747m；1.2側(cè)模板參數(shù)面板：厚度15mm膠合板；主楞龍骨材料：木楞；寬度50mm，高度100mm，間距為：600mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；間距為：250mm；支撐方式：水平鋼管+可調(diào)頂托；豎向和水平向間距為：600mm采用的鋼管類型為Φ48×3，下述計(jì)算式中鋼管壁厚均按2.8mm計(jì)算；1.3材料參數(shù)面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.4；木方彈性模量E(N/mm2):9500；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；2、側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算其中γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取3h；T--混凝土的入模溫度，取20℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.0m/h；H--模板計(jì)算高度，取4.747m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得21.859kN/m2、113.928kN/m2，取較小值21.859kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=21.859kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2kN/m2。3.模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。3.1面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算最大彎距：其中，M--面板計(jì)算最大彎距(N·mm)；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×21.859×0.60=15.738kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.60=1.68kN/m；q=q1+q2=15.738+1.68=17.418kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×17.418×250×250=1.088×105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=600×15×15/6=2.25×104mm3；f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.0N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=1.088×105/（2.25×104）=4.836N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=4.836N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[σ]=13N/mm2，滿足要求！3.2面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=21.859×0.60＝13.115kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=600×15×15×15/12=1.687×105mm4；面板最大容許撓度:[ν]=250/250=1.0mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×13.115×2504/(100×9500×1.687×105)=0.22mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.22mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值[ν]=1.0mm，滿足要求！4.內(nèi)楞計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的內(nèi)楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×102×1/6=83.33cm3；I=5×103×1/12=416.67cm4；內(nèi)楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖4.1抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：其中，M—內(nèi)楞計(jì)算最大彎距(N·mm)；l--計(jì)算跨度(外楞跨度):l=600mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×21.859×0.25=6.557kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.0×0.25=0.7kN/m；q=q1+q2=6.557+1.68=7.257kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×7.257×600×600=2.613×105N.mm；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=M/W=2.613×105/（83.33×103）=3.135N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=3.135N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[σ]=13.0N/mm2，滿足要求！4.2撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=21.859×0.25=5.464kN/m；ν—內(nèi)楞最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(外楞跨度):l=600mm；E—內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=9500N/mm2；I—內(nèi)楞截面的慣性矩(mm4)，I=416.67×104；內(nèi)楞最大容許撓度:[ν]=600/250=2.4mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×5.464×6004/(100×9500×416.67×104)=0.12mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.12mm小于內(nèi)楞最大容許撓度[ν]=2.4mm，滿足要求！5.外楞計(jì)算按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×102×1/6=83.33cm3；I=5×103×1/12=416.67cm4；外楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：其中，M—外楞計(jì)算最大彎距(N·mm)；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞跨度):l=250mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×21.859×0.6=15.738kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.6=1.68kN/m；q=q1+q2=15.738+1.68=17.418kN/m；外楞的最大彎距：M=0.1×17.416×250×250=1.088×105N.mm；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=M/W=1.088×105/（83.33×103）=1.3N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=1.3N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[σ]=13.0N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，q--作用在外楞上的線荷載(kN/m)：q=21.859×0.60=13.115kN/m；ν—外楞最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞跨度):l=250mm；E—外楞彈性模量（N/mm2）：E=9500N/mm2；I—外楞截面的慣性矩(mm4)，I=416.67×104；外楞最大容許撓度:[ν]=250/250=1.0mm；外楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×13.115×2504/(100×9500×416.67×104)=0.008mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.008mm小于外楞最大容許撓度[ν]=1.0mm，滿足要求！6.側(cè)向鋼管支撐驗(yàn)算6.1側(cè)向荷載確定內(nèi)襯墻側(cè)壓力為qq=1.2××21.8559+1.4×2=29..031KNN/m2；支撐鋼管縱橫向間間距為600mmm×600mm；因此側(cè)向向壓力N=29..031×0.6×0.6=110.4511KN6.2鋼管穩(wěn)定性性驗(yàn)算側(cè)向支撐桿的穩(wěn)定定性計(jì)算公式式：其中N立桿桿的軸心壓力力設(shè)計(jì)值(kN)：N=110.4511kN；φφ軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比llo/i查查表得到；ii計(jì)算立桿桿的截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=11.60cm；AA立桿凈截截面面積(cm2)：A=3.997cm2；σ鋼管管立桿最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[ff]鋼管立桿桿抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：[f]==205NN/mm2；L00計(jì)算長(zhǎng)度((m)；按下式計(jì)算ll0=h++2ak11計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，取取值為1.1155；u計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，u=1.77；a立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=0.22m；h最大大步距；h=1.22m上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LL0=h++2a=1.2+0..2×2=1.6m；L0/i=16000/116=1000；由長(zhǎng)細(xì)比Lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.6338；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；σ=104511/（0.638×397）=36.7767N/mmm2；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=41.2662N/mmm2小于鋼管立桿的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2205N//mm2，滿足要求求！模板支撐架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。二拱座模板計(jì)算2.1材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：100000；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值fvv(N/mmm2)：1.7；面板類型：膠合面面板；面板彈彈性模量E((N/mm22)：9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fm(NN/mm2)：13.0；2.2梁底模板參參數(shù)面板厚度(mm))：15；梁底方木截面寬度度b(mm))：50；梁底方方木截面高度度h(mm))：100；2.3梁側(cè)模板參參數(shù)次楞間距(mm))：250，主主楞豎向根數(shù)數(shù)：2；主楞間距為：6000mm；穿梁螺栓水平間距距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(mmm)：M14；主楞龍骨材料：鋼鋼楞；截面類類型為圓鋼管管48×3..0；主楞合并根數(shù)：22；次楞龍骨材料：木木楞，寬度550mm，高高度100mmm；2.4荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自自重(kN/m3):1.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.55；傾倒混凝土側(cè)壓力力(kN/m2):2.00；振搗混凝凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.00；2.梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算2.1梁側(cè)模板荷荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新澆混混凝土的初凝凝時(shí)間，取33.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.00m/h；H混凝土土側(cè)壓力計(jì)算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取1.0m；β1外加劑劑影響修正系系數(shù)，取1..200；β2混凝土土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)以上兩個(gè)公式式計(jì)算的新澆澆筑混凝土對(duì)對(duì)模板的最大大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得211.859kN/m22、24.0kkN/m2，取較小值值21.8599kN/mm2作為本工程程計(jì)算荷載。3.梁側(cè)模板面板的計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。面板板計(jì)算簡(jiǎn)圖((單位：mm))1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式式如下:其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=100×1.5×1.5/6=37.5cm3；M面板的的最大彎距((N·mm))；σ--面板板的彎曲應(yīng)力力計(jì)算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm2)；按以下公式計(jì)算面面板跨中彎矩矩：其中，q作用在模模板上的側(cè)壓壓力，取1m寬度新澆混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值:q1=1.22×21.8859×1=26.2331kN/mm；傾倒混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值:q2=1.44×2×1=2.8kN//m；q=q1+qq2=26..231+22.8=29..031kkN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=2550mm；面板的最大彎距M=0..125×229.0311×2502=2..268×1005N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=2..268×1005/（37.5×1103）=6.0488N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=6.0448N/mmm2小于面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算q作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:qq=29.0031N/mmm；l計(jì)算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=250mmm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=100×11.5×1.5×1.5/12=288.125ccm4；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=5×299.031××2504/(3844×95000×28.1125×1004)=00.55mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.55mm小于面板的最大大容許撓度值值[ν]=1mmm，滿足要求求！4.梁側(cè)模板內(nèi)外楞的的計(jì)算4.1內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度500mm，截面面高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×1002×1/6=83..33cm33；I=5×1003×1/122=4116.67ccm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)；M內(nèi)楞的的最大彎距((N·mm))；W內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×211.859++1.4×22)×0.25=7.2588kN/m；內(nèi)楞計(jì)計(jì)算跨度(外楞間距)::l=600mmm；內(nèi)楞的的最大彎距::M=1//8×7.2258×60002=0.3227×106N·mm；經(jīng)計(jì)算得得到，內(nèi)楞的的最大受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=0.3327×1006/（83.3×1003）=3.9266N/mmm2；內(nèi)楞楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==17N//mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=3.9926N//mm2小于內(nèi)楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==17N/mmm2，滿足足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中l(wèi)--計(jì)算算跨度(外楞間距)：l=600mm；q作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=7.2558N/mmm；E內(nèi)楞的的彈性模量：：100000N/mmm2；I內(nèi)楞的的截面慣性矩矩：I=4.17××106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×7..258×6004/(1000×100000×4.117×1066)=00.15mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ν]=600/2550=2.44mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.15mm小于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ν]=2.4mm，滿足要要求！4.2外楞計(jì)算本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3..0，下述計(jì)算式式中鋼管壁厚厚均按2.8mm計(jì)算；外鋼楞截面抵抗矩矩W=8..49cm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=20.388cm4；（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ外楞受受彎應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N·mm))；W外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在外楞楞的荷載，qq=(11.2×211.859++1.4×22)×0.6=17.4118kN/mm；外楞計(jì)計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)::l=250mm；外楞的的最大彎距::M=1//8×17..418×2502=0.1366×106N·mm；經(jīng)計(jì)算得得到，外楞的的最大受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=0.1136×1006/（8.49×1103）=16.0228N/mmm2；外楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值:[f]]=2005N/mmm2；外楞的強(qiáng)度計(jì)算值值σ=16.0028N/mmm2小于于外楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==205N//mm2，滿滿足要求！5.穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓栓的直徑:14mmm；穿梁螺栓栓有效直徑::11..55mmm；穿梁螺栓栓有效面積::A=1105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×221.8599+1.4××2)×0..6×0.7=12.1193kNN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=12.1193kN小于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]]=17.885kN，滿滿足要求！6.梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=600××15×15/6=2..25×1004mm3；I=600××15×15×15/12==1.6888×105mm4；6.1抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，σ梁底模板板的彎曲應(yīng)力力計(jì)算值(N/mm2)；M計(jì)算的的最大彎矩(kN·mm)；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=2000mm；q作用在在梁底模板的的均布荷載設(shè)設(shè)計(jì)值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計(jì)值值：q1:1.2×（224.00++1.00）×0.6×2.077（最大高度度）=37.3886kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.660=0.2252kN//m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q3:1.4×2..00×0..60=1..68kN/mm；q=q1++q2++q3=337.3866+0.2522+1.68=39.3118kN/mm；跨中彎矩計(jì)算公式式如下:Mmax=0..10×399.318××0.22=0.1577kN·m；σ=0.157××106/（2.25×1104）=6.99N//mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)應(yīng)力σ=6.999N/mm2小于梁底模面板板的抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[f]=133N/mm22，滿足要求求！6.2撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.00))×2.0777×0.660+0.35××0.60==31.3665KN/mm；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=2000mm；E面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2000/250=0.88mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×311.365××2004/(1000×95000×1.6888×105)=0.2mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.2mm小于于面板的最大大允許撓度值值:[ν]=0.88mm，滿足要要求！7、梁底支撐的計(jì)算算本工程梁底支撐采采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。7.1荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11)×2.0077×0..2=10..385kkN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.35××0.2=00.07kN//m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2..5+2)××0.2=00.9kN//m；7.2方木的支撐撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值qq=1..2×10..385+11.2×0..07=12.5446kN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PP=1..4×0.99=1.26kN//m；方木計(jì)算算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5××10×100/6=83.333cm3；I=5××10×100×10/112=4416.677cm4；7.3方木強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的設(shè)計(jì)值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:線荷載設(shè)計(jì)值q=12.5446+1.26=13.8006kN/mm；最大彎距MM=0.11ql2=0.11×13.8806×0..6×0.66=0.4497kNN.m；最大應(yīng)力σσ=M//W=0.4977×106/833333.3==5.9644N/mmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==13N//mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值5.9644N/mmm2小于方木抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N//mm2,滿足要求!7.4方木抗剪驗(yàn)驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:其中最大剪力:V=00.6×133.806××0.6==4.97kkN；方木木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值τ=3××4970/((2×50××100)=1.4491N//mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值1..491N//mm2小小于方木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7NN/mm2,,滿足要求!7.5方木撓度驗(yàn)驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的撓度和，計(jì)計(jì)算公式如下下:q=10.3385+00.07=110.4555kN/mm；方木最大撓度計(jì)算算值ν=0.6677×100.455××6004/(1000×100000×4116.6677×104)=0.222mm；方木的最大允許撓撓度[ν]=6000/2500=2.4mm；方木的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.222mm小于于方木的最大大允許撓度[ν]=2.44mm，滿滿足要求！8.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算托梁采用：鋼管((雙鋼管):Φ48×3；E=2.06×1055N/mmm2；W=8.49ccm3；I=20.38cm4；8.1荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=（224+1）×2.0777×0.6=31.1555kN/mm；(2)模板的自重荷荷載(kN/m))：q2=0.35××0.6=0..21kN//m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到到，活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值P1=(22.5+2))×0.6=2.7kN//m；8.2應(yīng)力驗(yàn)算：：靜荷載設(shè)計(jì)值qq=1.2××(31.1555+0.21))=37.6338kN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PP=1.4××2.7=3.78kNN/m；荷載設(shè)計(jì)值q=37..638+3.78=41.4118kN//m；支座最大反力N==1.2×41.4118×0.45==22.3666kN；最大彎矩Mmaax=00.177××41.4118×0.452=1.4885kN·mm；最大應(yīng)力σ=11.485××106/（2×8.49×103）=87.4228N/mmm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值87.4228N/mmm2小于托梁的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值205N/mm22,滿足要求!8.3撓度驗(yàn)算：：最大變形Vmaax=0.999×41.4118×4504/（100×2.06×105×2×20.388×104）=0.2mmm；托梁的最大撓度為為0.2mm小于450/1550與10mmm,滿足要求求!9.立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式梁底受力最大的支支撐立桿穩(wěn)定定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：梁底支撐最最大支座反力力：N=22.3366kNN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比llo/i查表得得到；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.60；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=3.97；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：[[f]=2205N//mm2；lo--計(jì)算算長(zhǎng)度(mm)；按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表55.3.3，u=1..7；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.0555=2..071m；Lo/i=20771/116.0=129；由長(zhǎng)細(xì)比Lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.444；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σ=223666/(0.444×397)==33.0223N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=1288N/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2205N//mm2，滿足要求求！三門洞梁模板計(jì)算1.梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按單跨簡(jiǎn)支支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=600××15×15/6=2..25×1004mm3；I=600××15×15×15/12==1.6888×105mm4；1.1抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，σ梁底模板板的彎曲應(yīng)力力計(jì)算值(N/mm2)；M計(jì)算的的最大彎矩(kN·mm)；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=2000mm；q作用在在梁底模板的的均布荷載設(shè)設(shè)計(jì)值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計(jì)值值：q1:1.2×（224.00++1.00）×0.6×2.334（混凝土澆澆筑高度）==42.0112kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.660=0.2252kN//m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q3:1.4×2..00×0..60=1..68kN/mm；q=q1++q2++q3=442.0122+0.2522+1.68=43.9444kN/mm；跨中彎矩計(jì)算公式式如下：Mmax=0.1125ql22Mmax=0..125×43.9444×0.22=0.2200kN·m；σ=0.22×1106/（2.25×1104）=9.78N//mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)應(yīng)力σ=9.788N/mm2小于梁底模面板板的抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[f]=133N/mm22，滿足要求求！1.2撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公式式如下:V=5ql4/384EII其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.00))×2.3334×0.660+0.35××0.60==35.2220KN/mm；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=2000mm；E面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2000/250=0.88mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=5×35.2220×2004/(384×95500×1..688×1105)=0.466mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.46mm小于面板的最大大允許撓度值值:[ν]=0.88mm，滿足要要求！2、梁底支撐的計(jì)算算本工程梁底支撐采采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。2.1荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11)×2.3334×0..2=11..67kN//m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.35××0.2=00.07kN//m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2..5+2)××0.2=00.9kN//m；2.2方木的支撐撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值qq=1..2×11..67+1..2×0.007=14.0888kN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PP=1..4×0.99=1.26kN//m；本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=100×10×110/6==166..7cm3；I=100×10×110×10//12=833.33cm4；2.3方木強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的設(shè)計(jì)值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:線荷載設(shè)計(jì)值q=14.0888+1.26=15.3448kN/mm；最大彎距MM=0.1125ql2=0.125×15.3448×0.66×0.6==0.6991kN..m；最大應(yīng)力σσ=M//W=0.6911×106/（166.77×103）=4.1455N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==13N//mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值4.1455N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N//mm2,滿足要求!2.4方木抗剪驗(yàn)驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:其中最大剪力:V=00.6×155.348××0.6==5.5255kN；方木木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值τ=3××5525/((2×100×1000)=0.8299N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ]=11.7N/mmm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值0.8299N/mm22小于方木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7NN/mm2,,滿足要求!2.5方木撓度驗(yàn)驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的撓度和，計(jì)計(jì)算公式如下下:V=5ql44/384EIIq=11.667+0..07=11..74kNN/m；方木最大撓度計(jì)算算值ν=5×11.744×6004/(3844×100000×8333.3×1004)=0.224mm；方木的最大允許撓撓度[ν]=6000/250=2.4mm；方木的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.224mm小于于方木的最大大允許撓度[ν]=2.4mm，滿足要要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算托梁采用：鋼管((雙鋼管):Φ48×3；E=2.06×1055N/mmm2；W=8.49ccm3；I=20.38cm4；3.1荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=（224+1）×2.3344×0.6=35.011kN/m；(2)模板的自重荷荷載(kN/m))：q2=0.35××0.6=0..21kN//m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到到，活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值P1=(22.5+2))×0.6=2.7kN//m；3.2應(yīng)力驗(yàn)算：：靜荷載設(shè)計(jì)值qq=1.2××(35.011+0.21))=42.2664kN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PP=1.4××2.7=3.78kNN/m；荷載設(shè)計(jì)值q=42..264+3.78=46.0444kN/mm；支座最大反力N==46.0444×0.45//2=10..36kNN；最大彎矩Mmaax=00.125××46.0444×0.452=1.1665kN·mm；最大應(yīng)力σ=11.165××106/（2×8.49×103）=68.6339N/mmm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值68.6339N/mmm2小于托梁的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值205N/mm22,滿足要求!3.3撓度驗(yàn)算：：最大變形Vmaax=5×46.0444×4504/（384×2.06×105×2×20.388×104）=0.3mmm；托梁的最大撓度為為0.3mm小于450/1550與10mmm,滿足要求求!4.立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式梁底受力最大的支支撐立桿穩(wěn)定定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：梁底支撐最最大支座反力力：N=10.336kN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比llo/i查表得得到；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.60；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=3.97；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：[[f]=2205N//mm2；lo--計(jì)算算長(zhǎng)度(mm)；按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表55.3.3，u=1..7；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.2=2..356m；Lo/i=23556/116.0=147；由長(zhǎng)細(xì)比Lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.3551；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σ=103600/(0.3551×397)==74.3447N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=74..347N//mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2205N//mm2，滿足要求！四現(xiàn)澆拱板側(cè)模計(jì)算算1.參數(shù)1.1材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：：100000；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fm(NN/mm2))：17.0；木木材抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值fvv(N/mmm2)：1.7；面板類型：膠合面面板；面板彈彈性模量E((N/mm22)：9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fm(NN/mm2))：13.0；1.2梁側(cè)模板參參數(shù)次楞間距(mm))：250，主主楞豎向根數(shù)數(shù)：2；主楞間距為：6000mm；穿梁螺栓水平間距距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(mmm)：M14；主楞龍骨材料：鋼鋼楞；截面類類型為圓鋼管管48×3..0；主楞合并根數(shù)：22；次楞龍骨材料：木木楞，寬度550mm，高高度100mmm；1.4荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):00.35；鋼鋼筋自重(kN/m33):1.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m22):2.55；傾倒混凝土側(cè)壓力力(kN/m22):2.00；振搗混凝凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m22):2.00；2.梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算2.1梁側(cè)模板荷荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新澆混混凝土的初凝凝時(shí)間，取33.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.00m/h；H混凝土土側(cè)壓力計(jì)算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取1.45m；β1外加劑劑影響修正系系數(shù)，取1..200；β2混凝土土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)以上兩個(gè)公式式計(jì)算的新澆澆筑混凝土對(duì)對(duì)模板的最大大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得211.859kN/m22、34.8kkN/m2，取取較小值21.8599kN/mm2作為本工工程計(jì)算荷載載。3.梁側(cè)模板面板的計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。面板板計(jì)算簡(jiǎn)圖((單位：mm))3.1強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式式如下:其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=100×1.5×1.5/6=37.5cm3；M面板的的最大彎距((N·mm))；σ--面板板的彎曲應(yīng)力力計(jì)算值(N/mm22)[f]]--面面板的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm22)；按以下公式計(jì)算面面板跨中彎矩矩：其中，q作用在模模板上的側(cè)壓壓力，取1m寬度新澆混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值:q1=11.2×211.859××1=26.2331kN/mm；傾倒混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值:q2=11.4×2××1=2.8kN//m；q=q1+qq2=226.2311+2.8=29..031kkN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=2550mm；面板的最大彎距M=0..125×229.0311×25022=2..268×1005N·mmm；經(jīng)計(jì)算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=2..268×1005/（37.5×1103）=6.0488N/mm22；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=6.0448N/mmm2小于面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13N/mmm2，滿足足要求！3.2撓度驗(yàn)算q作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:qq=29.0031N/mmm；l計(jì)算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=250mmm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=100×11.5×1.5×1.5/12=288.125ccm4；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=5×299.031××2504//(384××9500××28.1225×104)=00.55mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.55mm小于面板的最大大容許撓度值值[ν]=1mmm，滿足要求求！4.梁側(cè)模板內(nèi)外楞的的計(jì)算4.1內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度500mm，截面面高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×1002×1/66=833.33cmm3；I=5×1003×1/112=4416.677cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm22)；M內(nèi)楞的的最大彎距((N·mm))；W內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm22)。按以下公式計(jì)算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×211.859++1.4×22)×0.25=7.2588kN/m；內(nèi)楞計(jì)計(jì)算跨度(外楞間距)::l=600mmm；內(nèi)楞的的最大彎距::M=1//8×7.2258×60002=00.327××106N··mm；經(jīng)計(jì)算得得到，內(nèi)楞的的最大受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=0.3327×1006/（83.3×1003）=3.9266N/mmm2；內(nèi)楞楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==17N//mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=3.9926N//mm2小于內(nèi)楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==17N/mmm2，滿足足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中l(wèi)--計(jì)算算跨度(外楞間距)：l=600mm；q作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=7.2558N/mmm；E內(nèi)楞的的彈性模量：：100000N/mmm2；I內(nèi)楞的的截面慣性矩矩：I=4.17××106mmm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×7..258×6004/((100×110000××4.17××106)=0.115mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ν]=600/2550=2.44mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.15mm小于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ν]=2.4mm，滿足要要求！4.2外楞計(jì)算本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3..0，下述計(jì)計(jì)算式中鋼管管壁厚均按2.8mm計(jì)算；外鋼楞截面抵抗矩矩W=8..49cm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=20.388cm4；（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ外楞受受彎應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm22)M外楞的的最大彎距((N·mm))；W外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm22)。按以下公式計(jì)算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在外楞楞的荷載，qq=(11.2×211.859++1.4×22)×0.6=17.4118kN/mm；外楞計(jì)計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)::l=250mm；外楞的的最大彎距::M=1//8×17..418×2502=0.1136×1006N·mmm；經(jīng)計(jì)算得得到，外楞的的最大受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=0.1136×1006/（8.49×1103）=16.0228N/mmm2；外楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值:[f]]=2005N/mmm2；外楞的強(qiáng)度計(jì)算值值σ=16.0028N/mmm2小于于外楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==205N//mm2，滿滿足要求！5.穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm22)；f穿梁螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170NN/mm2；；查表得：穿梁螺栓栓的直徑:14mmm；穿梁螺栓栓有效直徑::11..55mmm；穿梁螺栓栓有效面積::A=1105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×221.8599+1.4××2)×0..6×0.7=12.1193kNN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=12.1193kN小于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]]=17.885kN，滿滿足要求！

附件2預(yù)制混凝土土底模設(shè)計(jì)及及施工驗(yàn)算預(yù)制混凝土底模為為三鉸拱形式式，預(yù)制底模寬寬度，跨度，矢高高為，具體構(gòu)構(gòu)型見(jiàn)圖2.1。圖1預(yù)制混凝土底底模構(gòu)型1預(yù)制混凝土底模的的截面設(shè)計(jì)預(yù)制底模在施工階階段承受現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)澆筑的混凝凝土頂板自重重?；炷另旐敯搴穸葹?，混混凝土強(qiáng)度等等級(jí)為C40。（1）截面及配筋概況況底模采用雙肋倒ππ型截面，肋肋高，肋寬，底模模板厚，底模模板寬。圖2.2給出了預(yù)制制混凝土底模模截面的配筋筋布置形式。板底沿拱跨方向布布置12@1550mm的縱向鋼筋筋。垂直拱跨方方向布置鋼筋筋桁架，鋼筋筋桁架高度為為95mm，由25的上層縱向向鋼筋、12的下層縱向向鋼筋和8的“幾字形”腹筋組成。肋梁上皮布置316縱向鋼筋，下下皮布置716縱向鋼筋，全全跨布置12@150mmm雙肢箍。圖2預(yù)制底模截面配筋筋詳圖2預(yù)制混凝土底模澆澆筑混凝土階階段受力分析析預(yù)制混凝土底模在在澆筑階段和和混凝土凝結(jié)結(jié)后階段的受受力狀態(tài)存在在差異，其中中澆筑階段由由于混凝土未未凝固而對(duì)底底模產(chǎn)生較大大的側(cè)壓力，待待凝固后該壓壓力值將大幅幅降低，本節(jié)節(jié)針對(duì)受力更更大的澆筑階階段進(jìn)行底模模受力分析。2.1荷載統(tǒng)計(jì)計(jì)（1）恒荷載G預(yù)制底模結(jié)構(gòu)自重重，容重按25kN/mm3考慮，由軟軟件自動(dòng)計(jì)算算。（2）澆筑混凝土壓力力Q根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)工程施工規(guī)規(guī)范》（GB506666-20011），新澆筑筑混凝土的側(cè)側(cè)壓力按下式式計(jì)算：對(duì)于本結(jié)構(gòu)工況，取取混凝土重力力密度，混凝凝土初凝試件件t0=8h，混凝凝土塌落度修修正系數(shù)β=1.0，混凝凝土澆筑速度度V=1.0mm/s，則：：本文將施工活載與與模板上部鋼鋼筋重量均化化進(jìn)澆筑混凝凝土壓力，偏偏于安全取澆澆筑混凝土產(chǎn)產(chǎn)生的最大壓壓力值為，對(duì)對(duì)應(yīng)混凝土高高度為2.5m。即當(dāng)澆筑筑混凝土高度度超過(guò)2.5m時(shí)，2.5m下方的底模模承受的壓力力維持60kN//m2不變。（3）荷載組合根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)工程施工規(guī)規(guī)范》，對(duì)于于預(yù)制底模板板，其基本組組合?。?；用用于計(jì)算變形形的荷載組合合?。骸?.2澆筑步驟驟根據(jù)澆筑順序，并并結(jié)合施工分分析，將澆筑筑工況分為如如下8個(gè)步驟，在在分析時(shí)根據(jù)據(jù)該8個(gè)步驟施加加對(duì)應(yīng)的新澆澆混凝土壓力力，具體步驟驟見(jiàn)圖2.3。（a）第一層澆筑（b）第二層澆筑（c）第三層澆筑（d）第四層澆筑（e）第五層澆筑（f）第六層澆筑（g）第七層澆筑（h）第八層澆筑圖3混凝土澆筑工況圖圖（用于施工工分析）2.3有限元分分析本文采用Midaas軟件和Abaquss軟件分別進(jìn)進(jìn)行建模分析析，其中利用用Midas分析時(shí)，將將底模以梁?jiǎn)螁卧M(jìn)行模擬擬，并施加線線荷載進(jìn)行分分析，且不考考慮二階效應(yīng)應(yīng)；利用Abaquss分析時(shí)，將將底模根據(jù)構(gòu)構(gòu)型建立殼單單元，后施加加面荷載進(jìn)行行分析，且考考慮二階效應(yīng)應(yīng)；兩種軟件件分析時(shí)均不不考慮材料的的非線性；由由于對(duì)稱性，僅僅建立左側(cè)一一半的模型，底底腳約束所有有平動(dòng)約束，上上頂腳僅約束束水平約束。（1）Midas軟件分分析利用Midas建立梁梁?jiǎn)卧?，按圖圖2.3的澆筑狀態(tài)態(tài)轉(zhuǎn)換為線荷荷載進(jìn)行施加加，共建立了了9個(gè)荷載工況況，具體分析析結(jié)果見(jiàn)表2.1和圖2.4。表1預(yù)制底模內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值一覽表施工階段最大軸力（kN）最大剪力（kN）最大彎矩（kN??m）預(yù)制底模擱置就位位2271311第一層澆筑228129第二層澆筑2375321第三層澆筑26711775第四層澆筑333199169第五層澆筑464289298第六層澆筑700359432第七層澆筑1086372508第八層澆筑1718285387（a）軸力分布圖（b）剪力分布圖（c）彎矩分布圖（d）變形分布圖圖4底模的內(nèi)力分分布（第7層澆筑階段段）根據(jù)表2.1可見(jiàn)見(jiàn)，底模可能能承受的最大大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值值為508kNN.m，最大的的軸力標(biāo)準(zhǔn)值值為1718kkN，最大剪力力標(biāo)準(zhǔn)值為372kN，第7層澆筑完產(chǎn)產(chǎn)生的最大向向上變形為7.66mmm。（2）Abaqus軟件件分析利用Abaqus建立殼殼元模型，共共建立了9個(gè)分析步，其其中分析步Step0施加加底模自重，分分析步Step1~~Step88根據(jù)圖2.3的澆筑工況況施加對(duì)應(yīng)的的壓力荷載，并并自Step0開(kāi)始即考慮慮結(jié)構(gòu)的二階階效應(yīng)，具體體的分析模型型和結(jié)果見(jiàn)圖圖2.5。（a）分析模型（b）結(jié)構(gòu)最大變形分分布（對(duì)應(yīng)第第6荷載步）（c）跨中節(jié)點(diǎn)豎向變變形曲線（d）全部澆筑完成時(shí)時(shí)的截面內(nèi)力力分布（e）最大彎矩處的彎彎矩變化曲線線（f）最大彎矩處的軸軸力變化曲線線（g）全部澆筑完成時(shí)時(shí)的約束反力力分布（h）底部約束點(diǎn)的水水平向反力變變化曲線（i）底部約束點(diǎn)的豎豎向反力變化化曲線圖5Abaquss模型分析根據(jù)圖5可知，底底模存在的最最不利荷載情情況有：第6層混凝土澆筑完成成后，底模產(chǎn)產(chǎn)生的最大彎彎矩標(biāo)準(zhǔn)值453.8kN.m，對(duì)應(yīng)截截面處的軸力力標(biāo)準(zhǔn)值730.88kN；第7層混凝土澆筑完成成后，底模產(chǎn)產(chǎn)生的