典型塔設(shè)備設(shè)計

典型塔設(shè)備設(shè)計1.1塔設(shè)備設(shè)計依據(jù)《壓力容器》GB150-2011《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》TSG21-2016《化工設(shè)備基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)定》HG/T20643-2012《石油化工塔器設(shè)計規(guī)范》SH/T3098-2011《鋼制化工容器結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)定》HG/T20583-2011《塔頂?shù)踔稧/T21639-2005《壓力容器封頭》GB/T25198-20101.2塔設(shè)備概述石化行業(yè)是國民經(jīng)濟中能耗較高的產(chǎn)業(yè)部門，其能耗占工業(yè)能耗接近1/5，占全國總能耗的14%左右。在目前占有工業(yè)能耗接近五分之一的石化行業(yè)中，較大的能耗主要來源于化學(xué)原料及化學(xué)制品制造業(yè)能耗、石油天然氣開采業(yè)能耗、石油加工、煉焦及核燃料加工業(yè)能耗、橡膠制品業(yè)能耗。而在化工生產(chǎn)中，分離的能耗占主要部分，其中尤以精餾塔在分離設(shè)備中占有最大比例，因此，塔設(shè)計的好壞與否，對于整個工廠的經(jīng)濟效益有著很重要的作用。所以在本設(shè)計中，對MTBE合成裂解聯(lián)合車間中第二甲醇回收塔進(jìn)行詳細(xì)設(shè)計。1.3塔型選擇精餾塔主要有板式塔和填料塔兩種，它們都可以用作蒸餾和吸收等氣液傳質(zhì)過程，但兩者各有優(yōu)缺點，要根據(jù)具體情況選擇。表1-1精餾塔主要類型及特點類型板式塔填料塔結(jié)構(gòu)特點每層板上裝配有不同型式的氣液接觸元件或特殊結(jié)構(gòu)，如篩板、泡罩、浮閥等；塔內(nèi)設(shè)置有多層塔板，進(jìn)行氣液接觸塔內(nèi)設(shè)置有多層整砌或亂堆的填料，如拉西環(huán)、鮑爾環(huán)、鞍型填料等散裝填料，格柵、波紋板、脈沖等規(guī)整填料；填料為氣液接觸的基本元件操作特點氣液逆流逐級接觸微分式接觸，可采用逆流操作，也可采用并流操作設(shè)備性能空塔速度（亦即生產(chǎn)能力）高，效率高且穩(wěn)定；壓降大，液氣比的適應(yīng)范圍大，持液量大，操作彈性小大尺寸空塔氣速較大，小尺寸空塔氣速較?。坏蛪簳r分離效率高，高壓時分離效率低，傳統(tǒng)填料效率較低，新型亂堆及規(guī)整填料效率較高；大尺寸壓力降小，小尺寸壓力降大；要求液相噴淋量較大，持液量小，操作彈性大制造與維修直徑在600mm以下的塔安裝困難，安裝程序較簡單，檢修清理容易，金屬材料耗量大新型填料制備復(fù)雜，造價高，檢修清理困難，可采用非金屬材料制造，但安裝過程較為困難適用場合處理量大，操作彈性大，帶有污垢的物料，多用于傳統(tǒng)蒸餾過程處理強腐蝕性，液氣比大，真空操作，要求壓力降小的物料，多用于吸收等過程類型選擇時需要考慮多方面的因素，如物料性質(zhì)、操作條件、塔設(shè)備的性能，以及塔的制造、安裝、運轉(zhuǎn)和維修等。對于真空精餾和常壓精餾，通常填料塔塔效率優(yōu)于板式塔，應(yīng)優(yōu)先考慮選用填料塔，其原因在于填料充分利用了塔內(nèi)空間，提供的傳質(zhì)面積很大，使得汽液兩相能夠充分接觸傳質(zhì)。而對于加壓精餾，若沒有特殊情況，一般不采用填料塔。這是因為填料塔的投資大，耐波動能力差。同樣，吸收過程也分為液膜控制、氣膜控制和介于兩者之間的共同控制吸收三種類型。氣膜控制的吸收與真空精餾相似，應(yīng)優(yōu)先考慮選用高效規(guī)整填料塔；液膜控制的吸收與加壓精餾相似，往往選用板式塔或汽液湍動大、持液量高的散裝填料塔；介于兩者之間的，宜采用比表面積大、持液量高、液相湍動大的填料塔，一般多采用散裝填料塔。具體來講，應(yīng)著重考慮以下幾個方面：（1）與物性有關(guān)的因素易起泡的物系，如處理量不大時，以選用填料塔為宜。因為填料能使泡沫破裂，在板式塔中則易引起液泛。具有腐蝕性的介質(zhì)，可選用填料塔。如必須用板式塔，宜選用結(jié)構(gòu)簡單、造價便宜的篩板塔盤、穿流式塔盤或舌形塔盤，以便及時更換。具有熱敏性的物料須減壓操作，以防過熱引起分解或聚合，故應(yīng)選用壓力降較小的塔型。粘性較大的物系，可以選用大尺寸填料。板式塔的傳質(zhì)效率太差。含有懸浮物的物料，應(yīng)選擇液流通道大的塔型，以板式塔為宜。操作過程中有熱效應(yīng)的系統(tǒng)，用板式塔為宜。（2）與操作條件有關(guān)的因素若氣相傳質(zhì)阻力大，宜采用填料塔。大的液體負(fù)荷，可選用填料塔。液氣比波動的適應(yīng)性，板式塔優(yōu)于填料塔。操作彈性，板式塔較填料塔大，其中以浮閥塔最大，泡罩塔次之。（3）其他因素對于多數(shù)情況，塔徑大于800mm，宜用板式塔，小于800mm時，則可用填料塔。但也有例外，鮑爾環(huán)及某些新型規(guī)整填料在大塔中的使用效果也可優(yōu)于板式塔。一般填料塔比板式塔重。大塔以板式塔造價較廉。填料塔用于吸收和解吸過程，可以達(dá)到很好的傳質(zhì)效果，它具有通量大、阻力小、傳質(zhì)效率高等性能。因此實際過程中，吸收、解吸和氣體洗滌過程絕大多數(shù)都使用填料塔。第二甲醇回收塔中，介質(zhì)甲醇腐蝕性小，塔壓為常壓，操作條件下，物系不起泡且無懸浮物質(zhì)，物系分離難度不大，充分考慮各物系特點等因素，最大化權(quán)衡塔的通量、分離效率、操作彈性造價、檢修的難易程度等進(jìn)行塔型的選取，最終確定第二甲醇回收塔為填料塔。1.4填料塔填料類型的選取表1-2常用填料的分類與名稱填料類型填料名稱散堆填料環(huán)形拉西環(huán)形拉西環(huán)，環(huán)，十字環(huán)，內(nèi)螺旋環(huán)開孔環(huán)形鮑爾環(huán)，改進(jìn)型鮑爾環(huán)，階梯環(huán)鞍形弧鞍形，矩鞍形，改進(jìn)矩鞍形環(huán)鞍形金屬環(huán)矩鞍形，金屬雙弧形，納特環(huán)其他新型塑料球形，花環(huán)形，麥勒環(huán)形規(guī)整填料波紋型垂直波紋型網(wǎng)波紋型，板波紋型水平波紋型Spraypak，Panapak非波紋型珊格形GlitschGrid板片形壓延金屬板，多孔金屬板繞圈形古德洛形，Hyperfil填料的幾何特性數(shù)據(jù)主要包括比表面積、空隙率、填料因子等，是評價填料性能的基本參數(shù)。（1）比表面積單位體積填料的填料表面積稱為比表面積，以a表示，其單位為m2/m3。填料的比表面積愈大，所提供的氣液傳質(zhì)面積愈大。因此，比表面積是評價填料性能優(yōu)劣的一個重要指標(biāo)。（2）空隙率單位體積填料中的空隙體積稱為空隙率，以ε表示，其單位為m3/m3，或以%表示。填料的空隙率越大，氣體通過的能力越大且壓降低。因此，空隙率是評價填料性能優(yōu)劣的又一重要指標(biāo)。（3）填料因子填料的比表面積與空隙率三次方的比值，即a/ε3，稱為填料因子，以φ表示，其單位為1/m。它表示填料的流體力學(xué)性能，φ值越小，表明流動阻力越小。通常情況下，散堆填料應(yīng)用于小直徑塔，而規(guī)整填料因為其規(guī)定了氣、液流徑，改善了氣、液分布狀況，在低壓降下也能提供很大的比表面積和高空隙率使塔的傳質(zhì)性能和生產(chǎn)能力得到大幅提高，且規(guī)整填料幾乎無放大效應(yīng)，應(yīng)用于大直徑塔，可以強化傳質(zhì)，降低塔高。綜合考慮各類型填料性能、造價及更換成本，對于T0105小直徑塔我們選用CMR階梯環(huán)填料，其錐形翻邊不僅增加了填料的機械強度，而且使填料之間由線接觸為主變成以點接觸為主，這樣不但增加了填料間的空隙，同時成為液體沿填料表面流動的匯集分散點，可以促進(jìn)液膜的表面更新，有利于傳質(zhì)效率的提高，同時節(jié)約成本。1.5塔設(shè)備詳細(xì)設(shè)計計算（T0105）T0105第一甲醇回收塔為填料塔，操作介質(zhì)為甲醇、水、二異丁烯，操作溫度100℃，操作壓力0.1Mpa，由Aspen模擬結(jié)果知，塔頂溫度64.33℃，塔底溫度99.66℃，理論塔板數(shù)38，以下結(jié)合模擬數(shù)據(jù)對該塔進(jìn)行詳細(xì)計算。1.5.1水力學(xué)參數(shù)的獲取由Aspen模擬得到塔內(nèi)各板上氣液相流量分布，取流量最大的30塊塔板進(jìn)行計算，其模擬得到結(jié)果如下：表1-3塔板水力學(xué)數(shù)據(jù)Stage液相溫度/℃氣相溫度/℃液相質(zhì)量流量/（kg/hr）氣相質(zhì)量流量/（kg/hr）3081.3090.646487.034609.40液相體積流量/（m3/hr）氣相體積流量/（m3/hr）液相分子量氣相分子量液相密度/（kg/m3）7.715959.5121.8123.19841.66氣相密度/（kg/m3）液相粘度/cP氣相粘度/cP液相表面張力（mN/m）0.80.30.0151.77表1-4散裝填料特性數(shù)據(jù)填料型號填料規(guī)格材質(zhì)比表面積m2/m3空隙率尺寸CMRNO-2P金屬1520.97Φ43×Φ38×H14×0.4填料因子m-1體積密度m3/kgAK體積數(shù)量等板高度952300.1061.75331700.41.5.2填料塔工藝尺寸概算（1）液泛氣速和空塔氣速采用Bain-Hougen關(guān)聯(lián)式，可以計算填料的泛點氣速;lg將上表中各參數(shù)帶入式中求得泛點率的選擇主要考慮一下兩方面的因素，一是物性的發(fā)泡情況，對于易起

泡沫的物系，泛點率應(yīng)取低限值，而無泡沫的物系，可以取較高的泛點率；二是填料塔的操作壓力，對于加壓操作的塔，應(yīng)取較高的泛點率，對于減壓操作的塔，應(yīng)取較低的泛點率。取空塔氣速為泛點氣速的80%，即：u(2)氣相動能因子F與氣相負(fù)荷因子CsF=u?C(3)塔徑的計算D=經(jīng)圓整后取塔徑為800mm。塔的橫截面積S=(4)填料裝填計算等板高度取HETP=0.4m，理論板數(shù)NT=38塊，則填料層高度：Z=HETP?填料堆積設(shè)計高度：Z填料裝填體積：V=填料裝填質(zhì)量：M=ρ?(5)噴淋密度U潤濕速率是指在塔的橫截面上，單位長度的填料周邊上液體的體積流量。對于直徑不超過75mm的拉西環(huán)及其他填料，可取最小潤濕速率（Lw）min為0.08m3/(m?h);對于直徑大于75mm的環(huán)形填料，應(yīng)取為此塔填料是直徑為38mm的金屬階梯環(huán)填料，所以取最小潤濕速率0.08mU操作條件下的噴淋密度為：U經(jīng)核算，選用塔徑0.8m符合要求。（6）塔板壓降（濕填料壓降）縱坐標(biāo)橫坐標(biāo)W查埃克特通用關(guān)聯(lián)圖可知?P所以工作狀態(tài)下，填料層總壓降：?P=892.71×21.6=19282.5P(7)持液量填料層的持液量是指在一定操作條件下，在單位體積填料層內(nèi)所積存的液體

體積，以（m3液體/m3填料，%）表示，持液量可分為靜持液量、動持液量和總持液量，總持液量是指在一定操作條件下存留于填料層中的液體的總量，即總持液量為動靜持液量之和。關(guān)于持液量的計算既可由實驗測定，也有相關(guān)的經(jīng)驗公式，本塔選用金屬階梯環(huán)作為填料，所以去持液量為3-5%。1.5.3設(shè)計水力學(xué)校核利用CUP-TOWER對設(shè)計進(jìn)行水力學(xué)校核，圖1-1CUP-TOWER校核結(jié)果結(jié)果如下頁表中所示，塔頂和塔頂?shù)牟僮鳁l件都在填料塔全負(fù)荷的80%左右，氣體動能因子在經(jīng)濟適宜的F范圍內(nèi)，噴淋密度符合范圍之內(nèi)，填料層總壓降為15.2kPa，持液量6.3%。軟件計算結(jié)果與手動計算結(jié)果相似，進(jìn)一步驗證了計算過程與結(jié)果的正確性，設(shè)計是合理的。T0105的流體力學(xué)校核結(jié)果如下表所示：表1-5流體力學(xué)校核結(jié)果基本信息1項目名稱2客戶名稱7塔板名稱CMR階梯環(huán)3項目號8計算人4裝置名稱9校核人5塔的名稱10日期2018/6/96塔段號1112說明工藝設(shè)計條件液相氣相1質(zhì)量流量kg/h6487.034質(zhì)量流量kg/h4609.402密度kg/m3841.665密度kg/m30.903粘度cp0.306體系性質(zhì)不起泡體系1.00塔的結(jié)構(gòu)參數(shù)1填料種類/CMR階梯環(huán)8塔徑m0.802材料/金屬9床層高度m21.603尺寸mm38.0000104厚度mm0.400011比表面積m2/m31515填料因子m-195.000012空隙率%97.006干填料因子m-122.000013堆積個數(shù)#/m380000.007堆積密度kg/m3234.000014每米理論級數(shù)/1.50工藝計算參數(shù)1液泛分率%83.20007填料層總壓降Pa2空塔氣速m/s2.83208單位填料層壓降Pa/m705.50003泛點氣速m/s3.40509持液量m3/m36.30204氣體動能因子Pa^0.52.687010液體噴淋密度m3/(m2.h)15.34125氣體負(fù)荷因子m/s0.093011最低噴淋密度m3/(m2.h)0.00006流動參數(shù)/0.046012理論級數(shù)/32.40操作負(fù)荷性能圖1操作點橫坐標(biāo)0.052操作點縱坐標(biāo)0.083操作上限百分比120%4操作下限百分比70%備注：1.5.4塔體附件設(shè)計（1）接管①進(jìn)料管：原料進(jìn)料質(zhì)量W=4711.797kg/hr，密度V=5.532m3/hr，取流速d選取DN=32mm,規(guī)格為Φ42×5mm實際流速:u=W0.785?ρ?②塔頂蒸汽接管：取塔頂蒸汽流速uv=20m/s，根據(jù)Aspen模擬數(shù)據(jù)可知，塔頂氣相體積流量Vs=5440.72m3/hr，則：d=選取DN=350mm，規(guī)格為Φ356×22mm的熱軋無縫鋼管實際流速：u=③塔底流出管：取釜液流出速率uL=1.5m/s，根據(jù)Aspen數(shù)據(jù)VL=6.29m3/hr則管徑：d選取DN=40mm，規(guī)格為Φ45×3mm實際流速：u=④塔頂回流管直徑取回流液體流速為ul=0.5m/s，液相體積流量為L=4.46m3/h則管徑：d選取DN=65mm，規(guī)格為Φ76×10mm⑤裙座塔體內(nèi)徑Di=800,取裙座壁厚14mm，選用圓筒形裙座?；A(chǔ)環(huán)內(nèi)徑D基礎(chǔ)環(huán)外徑D（2）筒體和封頭設(shè)計本塔設(shè)備設(shè)計壓力0.11Mpa，設(shè)計溫度120℃，介質(zhì)無腐蝕性，選用一般碳鋼Q235B。綜合考慮力學(xué)性能及制造成本，封頭選取標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭。①筒體：δ=小于碳素鋼和低合金鋼制容器最小厚度3mm，取腐蝕裕量C2=1mm，考慮常壓容器制造、運輸、安裝時的剛度要求，取名義壁厚：δn(δ②上封頭Q:δ對于標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭，其最大薄膜應(yīng)力位于橢球頂點，其厚度可與筒體取一致，以減弱應(yīng)力集中。因此，取δ③下封頭：計算過程同上封頭，δ1.5.5填料塔內(nèi)件的設(shè)計①液體分布裝置不良的流體初始分布難以達(dá)到填料層的自然流分布，會導(dǎo)致傳遞效率急劇下降，實踐證明，沒有良好的液體分布器，填料塔甚至不可能正常操作，新型高效填料的優(yōu)越性難以發(fā)揮。性質(zhì)優(yōu)良的液體分布器除了常規(guī)的技術(shù)經(jīng)濟要求外，還必須滿足操作的可行性、分布的均勻性、合適的操作，彈性和足夠的氣流通道。選用管式再分布器，其特點是結(jié)構(gòu)簡單，供氣體流過的自由截面積大，阻力小。②填料支撐裝置填料支撐裝置的作用是支撐塔內(nèi)填料床層。常用的填料支撐裝置有柵板型，孔管型，駝峰型等。在填料塔的工程設(shè)計中，對填料支撐裝置的基本要求是：應(yīng)具有足夠的強度和剛度，能承受填料的質(zhì)量、填料層的持液量以及操作中附加的壓力等；應(yīng)具有大于填料層空隙率的開孔率，防止在此首先發(fā)生液泛，進(jìn)而導(dǎo)致整個填料層的液泛；結(jié)構(gòu)要合理，利于汽液兩相均勻分布，阻力小，便于拆裝。此塔填料為散裝填料，所以最終選用駝峰型填料支撐裝置。③填料壓緊裝置為防止在高壓力降下、瞬時符合波動等情況下填料床層發(fā)生松動和跳動，保持填料床層均勻一致的空隙結(jié)構(gòu)，使操作正常穩(wěn)定，在填料裝填后于其上方要安裝填料壓緊裝置。填料壓緊裝置分為填料壓板和床層限制兩大類，其中床層限制板用于金屬散裝填料。塑料散裝填料及所有規(guī)整填料。④液體收集再分布裝置液體沿填料層向下流動時，有偏向塔壁流動的現(xiàn)象，這種現(xiàn)象稱為壁流。壁流將導(dǎo)致填料層內(nèi)汽液分布不均，使傳質(zhì)效率下降。為減少壁流現(xiàn)象，可間隔一定高度在填料層內(nèi)設(shè)置液體在分布器。選用槽盤式液體分布器，因為其具有集液和分液的功能，故槽盤式液體分布器是優(yōu)良的液體收集及再分布裝置。1.5.6SW6校核結(jié)果上封頭校核計算計算單位中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究所計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB/T150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力pc0.15MPa設(shè)計溫度t120.00C內(nèi)徑Di800.00mm曲面深度hi200.00mm材料Q235-B(板材)設(shè)計溫度許用應(yīng)力t111.00MPa試驗溫度許用應(yīng)力116.00MPa負(fù)偏差C10.30mm腐蝕裕量C21.00mm焊接接頭系數(shù)1.00壓力試驗時應(yīng)力校核壓力試驗類型液壓試驗試驗壓力值pT=1.25p=0.1437(或由用戶輸入)MPa壓力試驗允許通過的應(yīng)力tT0.90ReL=211.50MPa試驗壓力下封頭的應(yīng)力T==8.62MPa校核條件TT校核結(jié)果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)K==1.0000計算厚度h==0.54mm有效厚度eh=nh-C1-C2=6.70mm最小厚度min=3.00mm名義厚度nh=8.00mm結(jié)論滿足最小厚度要求重量47.13Kg壓力計算最大允許工作壓力[pw]==1.85150MPa結(jié)論合格下封頭校核計算計算單位中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究所計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB/T150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力pc0.11MPa設(shè)計溫度t120.00C內(nèi)徑Di800.00mm曲面深度hi200.00mm材料Q235-B(板材)設(shè)計溫度許用應(yīng)力t111.00MPa試驗溫度許用應(yīng)力116.00MPa負(fù)偏差C10.30mm腐蝕裕量C21.00mm焊接接頭系數(shù)1.00壓力試驗時應(yīng)力校核壓力試驗類型液壓試驗試驗壓力值pT=1.25p=0.1437(或由用戶輸入)MPa壓力試驗允許通過的應(yīng)力tT0.90ReL=211.50MPa試驗壓力下封頭的應(yīng)力T==8.62MPa校核條件TT校核結(jié)果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)K==1.0000計算厚度h==0.40mm有效厚度eh=nh-C1-C2=6.70mm最小厚度min=3.00mm名義厚度nh=8.00mm結(jié)論滿足最小厚度要求重量47.13Kg壓力計算最大允許工作壓力[pw]==1.85150MPa結(jié)論合格塔設(shè)備校核中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究所填料1液壓封頭材料名稱Q235-BQ235-B名義厚度(mm)88腐蝕裕量(mm)11焊接接頭系數(shù)11封頭形狀?橢圓形圓筒設(shè)計壓力(Mpa)設(shè)計溫度(℃)長度(mm)名義厚度(mm)內(nèi)徑/外徑(mm)材料名稱(即鋼號)0.11120216008800Q235-B10圓筒腐蝕裕量(mm)縱向焊接接頭系數(shù)環(huán)向焊接接頭系數(shù)外壓計算長度(mm)試驗壓力(立)(Mpa)試驗壓力(臥)(Mpa)11100.14370.1437kg/m30mm012345mmmmmm12345mm10700164002210026600mm5000107001640022100kg/m30.0040.0040.0040.00412345kgmmmm1.2N/m2700mm0mm0kg/m30mm0kg/m30mm0mm090I1A低于7度第一組地震影響系數(shù)最大值max3.28545e-660.010mm0mm0mm00.01管道力12345Nmm678910Nmm裙座圓筒形mm800對接mm5000Q235-B℃120mm2mm14MPa111裙座與筒體連接段的材料Q235-B裙座與筒體連接段在設(shè)計溫度下許用應(yīng)力MPa111裙座與筒體連接段長度mm1502mm900mm406mm10裙座上較大孔引出管長度mm250Q345MPa1708mm240mm0mm70mm12mm100整塊mm40mm16mm0有mm27mm12mm50mm974mm654mm0注：基礎(chǔ)環(huán)厚度不得小于16毫米第二章?lián)Q熱器設(shè)計2.1換熱器的概述換熱器是實現(xiàn)化工生產(chǎn)過程中熱量交換和傳遞不可缺少的設(shè)備，其噸位約占整個工藝設(shè)備的20%~30%。換熱器的類型很多，按工藝功能可分為加熱器、冷卻器、冷凝器、再沸器、蒸發(fā)器和廢熱鍋爐等。依據(jù)傳熱原理和實現(xiàn)熱交換的方法，換熱器可分為間壁式、混合式和蓄熱式三類，其中以間壁式換熱器應(yīng)用最普遍。2.2選型依據(jù)《浮頭式換熱器和冷凝器型式與基本參數(shù)》JB/T4714—92《固定管板式換熱器型式與基本參數(shù)》JB/T4715—92《立式熱虹吸式重沸器型式與基本參數(shù)》JB/T4716—92《熱交換器》GB151-20142.3選型計算以E0206為例進(jìn)行換熱器的選型2.3.1設(shè)計條件的確定表2-1設(shè)計條件表藝參數(shù)殼程管程介質(zhì)AirToCondenser@T302_TO_34質(zhì)量流量（kg/s）1.896.15進(jìn)口溫度（℃）2564.3出口溫度（℃）3561.7進(jìn)口力（bar）10.9出口壓力（bar）0.840.791由表可知該換熱器的殼程工作溫度為25-35℃，管程的工作溫度為61.7-64.3℃，低溫端溫差大于20℃，符合本項目最經(jīng)濟溫差。這里取殼程設(shè)計溫度為40℃，管程設(shè)計溫度為70℃。【1】換熱器類型選擇：此換熱器的高溫端和低溫端的溫差都小于70℃，因為固定管板式換熱器具有結(jié)構(gòu)簡單，制造成本低，所以選擇固定管板式換熱器?！?】換熱器走向選擇：ToCondenser@T302_TO_34的工藝物流成分比較多，較臟，容易結(jié)垢，且溫度比較高，因此選擇走管程。公用工程空氣組分少，比較干凈，因此選擇走殼程?！?】換熱器材料選擇：根據(jù)工藝參數(shù)和物性數(shù)據(jù)可得，管程溫度較高選擇16Mn，殼程的溫度、壓力等條件都比較適中，因此選擇Q345R2.3.2導(dǎo)入EDR進(jìn)行換熱器的設(shè)計EDR數(shù)據(jù)輸入：將流股信息、允許壓力、污垢系數(shù)等數(shù)據(jù)導(dǎo)入EDR。2.3.3換熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇根據(jù)EDR初步設(shè)計結(jié)果，選擇其中較為合理的一組。結(jié)合JB/T4715-92規(guī)定，對于固定管板式換熱器，常用換熱管內(nèi)徑有19mm和25mm，根據(jù)生產(chǎn)成本以及該換熱器實際換熱需求，選擇換熱管內(nèi)徑為19mm，管厚2mm。根據(jù)初步設(shè)計換熱面積大小，殼程直徑選擇