化工原理復(fù)習(xí)題

第一章流體流動(dòng)與輸送機(jī)械CO28.5％，O27.5％，N276％，H2O8％（體積％），500101.3kPa時(shí)的密度。解：混合氣體平均摩爾質(zhì)量M yMm i i

0.085440.075320.76280.081828.86103kg/mol∴混合密度pM 101.310328.86103 m 0.455kg/m3m RT 8.31(273500)20998.2kg/m3789kg/m350％（質(zhì)量％）935kg/m3，計(jì)算相對(duì)誤差。解：乙醇水溶液的混合密度1 a a 0.5 0.512 12m 1 2

998.2

789 881.36kg/m3m相對(duì)誤差：

881.36m實(shí) m

100%1

935

100%5.74% m實(shí)101.3kPa85kPa90kPa地區(qū)，仍使該塔塔頂在相同的絕壓下操作，則此時(shí)真空表的讀數(shù)應(yīng)為多少？解：p p p p絕 a 真 a

p '真真aa真4．如附圖所示，密閉容器中存有密度為900kg/m3真aa真4．如附圖所示，密閉容器中存有密度為900kg/m3的液體。容器上方的壓力表42kPa0.55m58kPa。試計(jì)算液面到下方測壓口的距離。解：液面下測壓口處壓力pp gzp 0 1題4附圖

'(p

)90(101.385)73.7kPa1 zp 1g

p p10 1

h

(5842)1039009.811/27

0.552.36m5.700mm600mm800kg/m31000kg/m3。計(jì)算玻璃管內(nèi)水柱的高度；h1Ah2CAB、CDh1Ah2Cppa

gh油

gh水

p gh Ba 水 h

h h油1 水水

水

hh1

8000.70.61000

D題5附圖（2）p p p pA B C D2/27φ76×4mm和φ57×3.5mm。已知硫酸的密度為1831kg/m3，體積流量為9m3/h,試分別計(jì)算硫酸在大管和小管中的（1）質(zhì)量流量；（2）平均流速；質(zhì)量流速。解:(1)大管:764mmm Vs s

9183116479kg/hu Vs 9/3600 0.69m/s1 0.785d2 0.7850.0682G u1 1

0.6918311263.4kg/m2s(2)小管:573.5mm3/27質(zhì)量流量不變m 16479kg/hs2u Vs 9/3600 1.27m/s2 0.785d2

0.7850.052d 68: u2

u1

1)d2

0.69( )21.27m/s50G u 1.2718312325.4kg/m2s2 2面恒定?，F(xiàn)要求料液以1m/s面恒定?，F(xiàn)要求料液以1m/s的流速在管內(nèi)流動(dòng)，設(shè)料液在管內(nèi)流動(dòng)時(shí)的能量損失為20J/kg（不包括出口），試確定高位槽中的液面應(yīng)比虹吸管的出口高出的距離。解:以高位槽液面為1-1’面,管出口內(nèi)側(cè)為2-2’面,在1-1’～2-2’間列柏努力方程:Zg 1p112u21Zg2p212u2W2 f1簡化:H( u2W1

)/g

題12附圖2 2 f(1120)9.812.09m24/2714貯槽液面恒定，其液面上方的壓力為2.0MPa（表壓），精餾塔內(nèi)操作壓力為1.3MPa（）。塔內(nèi)丙烯管出口處高出貯槽內(nèi)液面30m140mm，丙烯密度為600kg/m3?，F(xiàn)要求輸送量為40×103kg/h，管路的全部能量損失為150J/kg（不包括出口能量損失），試核算該過程是否需要泵。解:在貯槽液面1-1’與回流管出口外側(cè)2-2’間列柏努力方程:

題17附圖p 1 p 1Zg 1 u2W Zg 2 u2W1 2 1 e 2 2 2 f簡化:

p W Zgp2 u2W 11 e 2 2 2 f111W p2p1

u2

gW1e 2 2 2 f1msu ms

40103

36006001.2m/s2 0.785d2 0.7850.142W e

2.0)106 1 1.22309.81150600 25/276/27202030m3040J/kg70％，試求泵所需的功率。解:在水池1面與高位槽2面間列柏努力方程:p 1 p 1Zg 1 u2W Zg 2 u2W1 2 1 e 2 2 2 f簡化:We

ZgW2 f309.8140334.3J/kgPm We s e

VWs

30 1000334.32.786kW3600PP eP

2.7860.7

3.98kW7/278/27第三章傳熱1、某加熱器外面包了一層厚為300mm的絕緣材料，該材料的導(dǎo)熱系數(shù)為0.16W/（m℃），已測得該絕緣層外緣溫度為30℃，距加熱器外壁250mm處為75℃，試求加熱器外壁面溫度為多少？Q tt t t解： 1 21A b11t t b

2 32b227530 0.25t 1

2 3 b2

t 75300oC2 0.05 0.161 0.1622、某燃燒爐的平壁由下列三種磚依次砌成；耐火磚b=230mm，=1.05W/(m·℃)1 1絕熱磚b=230mm，=0.151W/(m·℃)2 2建筑磚b=240mm，=0.93W/(m·℃)3 3已知耐火磚內(nèi)側(cè)溫度為1000℃，耐火磚與絕熱磚界面處的溫度為940℃，要求絕熱磚與建筑磚界面處的溫度不得超過138℃，試求：絕熱層需幾塊絕熱磚；解：（1）b2=?Qt1t2AbA1

t2t3b2 1 21000940940138273.9b20.151b 2230mm<b2=442mm<230×2mm則：絕熱層需兩塊絕熱磚。t2=?940t0.46

2273.90.151t 105.6oC138oC2（2）t4=?9/27Qt3t4AbA33

273.9

105.6t40.240.93t 34.9oC4350×5㎜的不銹鋼管，導(dǎo)熱系數(shù)λ1＝16Ｗ／（ｍ·Ｋ），外面包裹厚度為30mm導(dǎo)熱系數(shù)＝0.2W/（ｍ·Ｋ）623373Ｋ，試求每米管長的熱損失及鋼管外表面的溫度。r1502損失及鋼管外表面的溫度。r1502220mm鋼管的外半徑r2 250253055mm根據(jù)式（3-12a），每米管長的熱損失Q1 31lnr 1lnr2L(tt)3-3附圖231 1 2 2 21(623

1570

397W1ln25

1ln55 0.0143.9416 20 0.2 25由于是定態(tài)熱傳導(dǎo)，故各層傳導(dǎo)的熱量應(yīng)該相等，可得到鋼管外表面的溫度t2。Q 1 r 397 1 25t t ln2623 ln 622K2 1 2l r1 1

21 16 2016、每小時(shí)8000m3（標(biāo)準(zhǔn)狀況）的空氣在蒸汽加熱器中從12℃被加熱到42℃，壓強(qiáng)為400kPa的飽和水蒸氣在管外冷凝。若設(shè)備的熱損失估計(jì)為熱負(fù)荷的5%，試求該換熱器的熱負(fù)荷和蒸氣用量。解：熱量衡算：Q1.05Q 1.05m c (t t)冷 s2 p2 2 1查得標(biāo)準(zhǔn)狀況下的空氣物性參數(shù)1.293kg/m3 c 1.005kJ/(kgoC)p400kPa飽和水蒸氣的潛熱r2138.5kJ/kg80001.293Q冷1.05

3600

1.005(4212)蒸汽用量：ms1

Q 91 0.0426kg/sr 2138.517、在一套管式換熱器中，用冷卻水將1.25kg/s的苯由350K冷卻至300K，冷卻水進(jìn)出口溫度分別為290K和320K。試求冷卻水消耗量。10/27t

3503002

325K，查苯的物性參數(shù)cp

1.84kJ/（kgoC）由苯計(jì)算熱負(fù)荷Qm c1

T)1.251.84(350300)115kW2t

2902

305K，查水的物性參數(shù)cp

4.18kJ/（kgoC）Qm c (t t)s2 p2 2 1Q 115ms2

cp2(t2

0.916kg/st) 4.18(320290)118154012060和并流時(shí)的冷、熱流體平均溫度差。12060401580120604015804512060154010520t m逆

tt1 t

804580

60.83oCln( 1)t2

ln( 45并流：t

t1t2

1052051.3oCm并 t 105ln(1)

ln( )20t219、在一單殼程、四管程的列管式換熱器中，用水冷卻油。冷卻水在殼程流動(dòng)，進(jìn)出口溫度分別為15℃和32℃。油的進(jìn)、出口溫度分別為100℃和40℃。試求兩流體間的溫度差。解：先按逆流時(shí)計(jì)算，逆流時(shí)平均溫度差為t m逆

tt1 t

682568

43.0oC

100 40ln(1)

ln( )25

32 15t2折流時(shí)的對(duì)數(shù)平均溫度差為tm

t'm

68 25φf(RP)T2R 1TT2t t2 1tP 2t2tTt1 1

100403.53321532150.210015由圖3-27（a）查得φ0.9，故t 0.943.038.7oCm20、在一內(nèi)管為18010mm的套管式換熱器中，管程中熱水流量為3000kg/h，進(jìn)、出口溫度分別為為11/2790℃和60℃。殼程中冷卻水的進(jìn)、出口溫度分別為20℃和50℃，總傳熱系數(shù)為2000W/(m2℃)。試求：冷卻水用量；（2）逆流流動(dòng)時(shí)的平均溫度差及管子的長度；（3）的長度；解：（1）水的比熱c 4.186kJ/(kgoC)pms1

c 1

T)m c2 s2 p2(t2

t)1m ms1

c

T2

30004.186(90

3000kg/hs2 cp2(t2

t1

4.186(5020)逆流時(shí)平均溫度差為t 404040℃m 2

90 6050 20Qms1

c

T)KAt2 m

40 40Ams1

c

T2

30004.186103(9060)2Ktm

3600200040A 1.31ld

2.32m3.140.18并流時(shí)平均溫度差為t m逆

tt1 ln(t1)t2

7010ln(70)10

30.8oC

90 6020 5070 10Qms1

c 1

T)KAt2 mm c

T

30004.186103(9060)A 1 2 2Ktm

3600200030.6A 1.71ld

3.03m3.140.1821、在一內(nèi)管為252.5mm的套管式換熱器中，CO240W/(m2℃)3000W/(m2℃)。試求：（1）總傳熱系數(shù)；（2）CO2熱系數(shù)增大一倍，總傳熱系數(shù)增加多少；（3）若管外水的對(duì)流傳熱系數(shù)增大一倍，總傳熱系數(shù)增加多少；（以外表面積計(jì)）解：d 2

d 0.025m,d 0.0225m, b0.0025m1 mα 40W/(m2K), α 3000W/(m2K)2 1查得碳鋼的導(dǎo)熱系數(shù)λ45W/(mK)取管內(nèi)CO2側(cè)污垢熱阻Rs2=0.5310-3(m2K/W)管外水側(cè)熱阻Rs1=0.2110-3(m2K/W)12/27總傳熱系數(shù)（以外表面積計(jì)）1 1 bd d 1 dK 1 1

R 1dm

Rs2d1 d12 2 21

0.211030.0025

0.025

0.531030.025

10.0253000 45 0.0225 0.02 40 0.023.25102m2K/WK 30.7W/(m2K)1（2）管內(nèi)CO2氣體的對(duì)流傳熱系數(shù)增大一倍，即2=80W/(m2K)1 1 bd d 1 dK Rs1 d11 1

Rs2d1 d12 2 2 1 0.211030.0025

0.025

0.531030.025

10.0253000 45 0.0225 0.02 80 0.021.69102(m2K)/WK 59.2W/(m2K)111KK111

59.230.730.7

100%92.8%總傳熱系數(shù)增加92.8%若管外水的對(duì)流傳熱系數(shù)增大一倍，1=6000W/(m2K)1 1 bd d 1 dK 1 1

R 1dm

Rs2d1 d12 2 2 1 0.211030.0025

0.025

0.531030.025

10.0256000 45 0.0225 0.02 40 0.023.23102(m2K)/WK 30.9W/(m2K)1總傳熱系數(shù)增加0.7%13/27第五章氣體吸收氣液平衡在常壓、室溫條件下，含溶質(zhì)的混合氣的中，溶質(zhì)的體積分率為10和摩爾比各為多少？解：當(dāng)壓力不太高，溫度不太低時(shí)，體積分率等于分摩爾分率，即y=0.10根據(jù) y ，所以Y＝

0.111-y 1-0.1CO2

氣體，經(jīng)充分接觸后，測得水中的CO2

平衡濃度為2.875×10－2kmol/m3，鼓泡器內(nèi)總壓為101.3kPa，水溫30℃，溶液密度為1000kg/m3。試求亨利系數(shù)E、溶解度系數(shù)H及相平衡常數(shù)m。解：查得30℃，水的ps4.2kPap* pp 101.34.297.kPaA s稀溶液：cMS

100018

55.56kmol/m3AxcA

2.875102 5.17104c 55.56p* 97.1 5pE A 1.87610kPax 5.17104cH Acp*A

2.87510297.1

2.96104kmol/(kPam3)E 1.876105m 1854p 101.33101.3kPa30CO20％（體積分率）空氣－CO2 2

混合氣與水充分接觸，試求液相中CO2

的摩爾濃度、摩爾分率及摩爾比。解：14/27查得30℃下CO2

在水中的亨利系數(shù)E1.8810kPaCO為難溶于水的氣體，故溶液為稀溶液2H S

1000

2.96104kmol/(m3kPa)EM 1.8810518Sp*yp0.20101.3320.3kPaAc*HpA A

2.9610

20.36.01103kmol/m3E 1.88105m 1852p 101.3xy

0.20

1.0810-4m 1852x 1.0810-X＝ 1.0810-41-x 10-45．用清水逆流吸收混合氣中的氨，進(jìn)入常壓吸收塔的氣體含氨6％（體積），氨的吸收率為93.3液出口濃度為0.012（摩爾比），Y*2.52X。試用氣相摩爾比表示塔頂和塔底處吸收的推動(dòng)力。解：1Y y1

0.064Y* 2.52

2.520.0120.030241 1y1

10.06 1 1Y －）0.064(1-0.933)0.00429Y*2.52

2.52002塔頂：Y2

1 2 2Y Y*0.004290.004292 2塔底：Y1

YY*0.0640.030240.0341 1吸收過程設(shè)計(jì)型計(jì)算10．用20℃的清水逆流吸收氨－空氣混合氣中的氨，已知混合氣體總壓為101.3kPa，其中氨的分壓為1.0133kPa773m/h，99平衡關(guān)系為Y*0.757X2（1）kg？（1）塔底液相濃度（用摩爾分率表示）。解：15/27（1） Y1

p 1.0133 0.01Ap 101.31.0133ABY Y2 1

)0.99)1104773273V29322.4

(10.01)31.8kmol/hL V

YY1

31.8(0.010.01

23.8kmol/hmin

X*X1

00.757實(shí)際吸收劑用量L=2Lmin=2×23.8=47.6kmol/h＝856.8kg/h（2） X1=X2+V（Y1-Y2）/L=0+

31.8(0.010.0001)0.006647.6AA0.04（摩爾分率，下同），A0.005A0.012件下氣液平衡關(guān)系為Y*2.5X。試求操作液氣比是最小液氣比的倍數(shù)？解：y 0.04Y 11 1y1y

10.040.00522Y 1y222x

0.00510.0050.01211X 1x111

0.012110.012L

YY

YY

0.005 1

2

2m(1

2)2.5(1 )V

min

X*X Y11 21m

Y 0.041712.221L YY21

0.0417

3.03V X X1 2

0.01210L / L 3.

1.38 V V

min

2.216/27SO21.1×10-3()SO20.09（摩爾分率）SO2。已知進(jìn)塔吸收劑流量為37800kg/h，混合氣流量為100kmol/h，要求SO2的吸收率為80%。在吸收操作條件下，系統(tǒng)的平衡關(guān)系為Y*17.8X，求氣相總傳質(zhì)單元數(shù)。37800解： 吸收劑流量Ly

2100kmol/h180.0911Y1y111

0.09910.09Y Y2 1

)0.8)0.0198惰性氣體流量Vy1

)100(10.09)91kmol/hV 91X X 1 2

(YYL 1 2

)1.1103 (0.0990.0198)4.531032100YY1 1Y Y2

Y*0.09917.84.531030.01841Y*0.019817.81.11032.21042YY 0.01842.2104mY m

1Y

20.0184

4.1103ln 1Y2

ln2.2104YYYN 1 2

0.0990.019819.3OG Ym

4.110312．空氣中含丙酮2%（體積百分?jǐn)?shù)）的混合氣以0.024kmol/m2·s的流速進(jìn)入一填料塔，今用流速為0.065kmol/m2·s的清水逆流吸收混合氣中的丙酮，要求丙酮的回收率為98.8%。已知操作壓力為kPa177kPa0.0231kmol/m3·s料層高度。解已知y 1

2100

0.0204Y1

1y1yy1

0.0204 0.020810.0204Y Y2 1

)0.988)0.000250X 02E 177m 1.77p 10017/27因此時(shí)為低濃度吸收，故

V0.024kmol/m2·sΩSmV1.77

0.654L 0.0651YmX Y1=1 2=Y mX Y2 2

1 1 1 10.9881 YmX N OG 1S

ln1

1 mX

SY2 2 1 0.654)83.30.65410.654=11.0YYN S0.654和YOG2

mX2mX2

=83.3，查圖5-25得到NOG

=9.78H OG K

V 0.024aΩ=0.0231Y

1.04m所以Z

N H =9.78×1.04=10.17mOG OG18/27第六章蒸餾A3．試計(jì)算壓力為101.3kPa時(shí)，苯-甲苯混合液在96℃時(shí)的氣液平衡組成。已知96℃時(shí)，po=160.52kPa，ABpo=65.66kPa。B

PP B

101.3

0.376A PAPO

PBx

160.5265.66160.520.376氣相苯的分率：y A

A 0.596P 101.3溫度/℃溫度/℃pA/kPaopB/kPao70123.331.280180.447.690252.670.1100349.8101.3解：7080901003.9523.7903.6033.453（1） m

3.9523.7903.6033.4533.70溫度/℃溫度/℃POAPOB3.7x（2）

y12.7x5000kg/h0.3（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），0.880.05，試求塔頂餾出液的摩爾流量和摩爾分?jǐn)?shù)。MA=114kg/kmol,MB=128kg/kmol。解：進(jìn)料混合物的平均摩爾質(zhì)量：MM x M x 1140.31280.7123.8kg/kmolAA BB5000進(jìn)料混合液的摩爾流量：F

123.8

40.39kmol/h19/27FDW物料衡算：Fx Dx WxF D W40.39DW40.390.340.390.880.3W0.05聯(lián)立求解得：W=29.1kmol/hD=11.31kmol/h

FxF40.390.30.880.943D D 11.31在一連續(xù)精餾塔中分離苯－氯仿混合液，要求餾出液中輕組分含量為0.96（摩爾分?jǐn)?shù)，下同）的苯。75kmol/h0.450.13.0從冷凝器回流至塔頂?shù)幕亓饕毫亢妥运仙恼魵饽柫髁?；?）寫出精餾段、提餾段操作線方程。解：物料衡算：75DW

FDWFx Dx WxF D W750.45D0.96W0.1D

F(x xF x x

)75(0.450.1)30.52kmol/h0.960.1D WW=F-D=75-30.52=44.48kmol/hLRD330.5291.56kmol/h自塔釜上生蒸汽的摩爾流量：VV(R1)D(31)30.52122.1kmol/h精餾段操作線方程：R x 3 0.96y n1

R1 xR1 31

0.75x31

0.24提餾段操作線方程：LLF91.5675166.56ym1

L'xV'

WxV'

166.56x122.1

44.480.11.36x122.1

0.0364某連續(xù)精餾塔，泡點(diǎn)進(jìn)料，已知操作線方程如下：20/27精餾段：y=0.8x+0.172提餾段：y=1.3x-0.018試求：原料液、餾出液、釜液組成及回流比。解：精餾段操作線的斜率為：R 0.8R4R1由精餾段操作線的截距：xD 0.172

0.86R1 D提餾段操作線在對(duì)角線上的坐標(biāo)為（xw,xw），則y xxW Wx 1.3x

0.018W Wx 0.06W由于泡點(diǎn)進(jìn)料，q線為垂直線。精餾段與提餾段操作線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為xF：y0.8xFy1.3x

0.1720.018Fx 0.38F14．用一連續(xù)操作的精餾塔分離丙烯-丙烷混合液，進(jìn)料含丙烯0.8（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），常壓操作，泡點(diǎn)進(jìn)料，要使塔頂產(chǎn)品含丙烯0.95，塔釜產(chǎn)品含丙烷0.95，物系的相對(duì)揮發(fā)度為1.16，試計(jì)算：（1）最小回流比；（2）所需的最少理論塔板數(shù)。解：(1)泡點(diǎn)進(jìn)料，q=1x

1.160.8y q 0.823q 11)xq

10.160.8x yR D

0.950.8235.52min

y xq

0.8230.8（2）全回流時(shí)的最小理論板數(shù)x 1x

0.95 0.95lg[( D )(

)] lg[( )( )]1x xN D

1

0.05 0.05

138.7(不包括再沸器)min

lg lg1.1621/2717．用一連續(xù)精餾塔分離苯-甲苯混合液。進(jìn)料液中含苯0.4（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），要求餾出液中含苯0.970.022.02.5論塔板數(shù)。解：先將質(zhì)量分?jǐn)?shù)換算為摩爾分?jǐn)?shù)：aFMaFMaFMaFMa )FAM0.4780.4780.692FA B

0.44aDMaDMaDMaDMa )DAM0.9778780.0392DA B

0.974aWMaWMaWMaWM(1aWA)M0.0278780.9892WA B

0.0235泡點(diǎn)進(jìn)料，q=1x

2.50.44y q 0.663q 11)xq

11.50.44R

x yD

0.9740.6631.395min

y xq

0.6630.44全回流時(shí)的最小理論板數(shù)x 1x

0.974 10.0235D )(

)] lg[( )( )]1x x

10.974 0.0235Nmin

D W 1 17.02不包括再沸l(wèi)g lg2.5RR

min

21.3950.2由吉利蘭圖查得：

N

R1 21min0.45N2所需的理論塔板數(shù)NT=14.4（不包括塔釜）22/27第一章習(xí)題液體的粘度隨溫度升高而 ，氣體的粘度隨溫度的升高而 。2．有外加能量時(shí)以單位重量流體為基準(zhǔn)的實(shí)際流體柏努利方程為 ，項(xiàng)單位為 。水以2m·s-1的流速在Φ35mm×2.5mm鋼管中流動(dòng)，水的粘度為1×10-3Pa·s，密度為1000kg·m-3，其流動(dòng)類型為 。在穩(wěn)定流動(dòng)系統(tǒng)中，水由粗管連續(xù)地流入細(xì)管，若粗管直徑是細(xì)管的2倍，則細(xì)管流是粗管的 倍。答案：降低；升高；

u2 p

u 2 p m；湍流；4

Z 1 1 2g

1 Hg

Z 2 2 2g

2Hg f流體在圓形直管內(nèi)作定態(tài)流動(dòng)，雷諾準(zhǔn)數(shù)Re＝1500，則其摩擦系數(shù)應(yīng)為（）A.0.032 B.0.0427 C.0.0267 D.無法確定雙液體U形差壓計(jì)要求指示液的密度( )A.大； B.相等；C.??；D.無要求流體在圓形直管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，若流動(dòng)已進(jìn)入完全湍流區(qū)，則摩擦系數(shù)λ與Re的關(guān)系為（）。A.隨Re增加增加 B.隨Re增加減小C.隨Re增加基本不變 D.隨Re增加先增加后減小h1h2hBB1關(guān)系為（）。(BB1)PB>PB1 B.PB<PB1C.PB=PB1 D.無法比較答案：B；C；C；A；離心泵的安裝高度超過允許安裝高度時(shí)，離心泵會(huì)發(fā)生 現(xiàn)象。離心泵開動(dòng)之前必須充滿被輸送的流體是為了防止發(fā)生（）。A.汽化現(xiàn)象B.汽蝕現(xiàn)象C.氣縛現(xiàn)象D.氣浮現(xiàn)象答案：汽蝕；C簡述何謂離心泵的特性曲線并說明其特點(diǎn)。答：離心泵的特性曲線表示泵的壓頭H、軸功率N、效率η與流量Q之間的關(guān)系曲線。其特點(diǎn)為：（1）H-Q曲線，表示泵的壓頭與流量之間的關(guān)系。離心泵的壓頭一般隨流量的增大而下降。23/27（2）N-Q零時(shí)軸功率最小。η-Q曲線，表示泵的效率與流量的關(guān)系，當(dāng)Q=0時(shí)，η=0隨之而上升并達(dá)到一最大值，此后隨流量再增大時(shí)效率便下降。如圖所示，用泵將水從貯槽送至敞口高位槽，兩槽液面均恒定不變，輸送管路尺寸為83×3.5mm，泵的進(jìn)出口管道上分別安裝有真空表和壓力表，真空表安裝位置離貯槽的水面高度H1為4.8m，壓力表安裝位置離貯槽的水面高度H2為。當(dāng)輸水量為36m3/h時(shí)進(jìn)水管道全部阻力損失為 1.96J/kg，出水管道全部阻力損失為 4.9J