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文檔簡介
-PAGE158-一、編制依據(jù)1.1甲方提供的設(shè)計(jì)圖紙1.2《建筑施工手冊》第四版1.3《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50300-20011.4《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50204-20021.5《建筑施工計(jì)算手冊》1.6《建筑施工模板安全技術(shù)
規(guī)范》JGJ162-20081.7《建筑施工安全檢查評分標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ59-99)二、工程概況本工程地下2層,地上4層,鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu),地下二層層高4米,地下一層層高6米,地下室框架柱截面主要有:500×500,600×600,700×700,750×750,800×800,850×850,900×900,1000×1000,1050×1050,750×1170,750×1250,800×1340,圓柱D=750。梁截面主要有250×500,250×600,300×600,300×700,300×900,350×750,350×800,350×900,400×800,400×1200,500×1200,500×1400等。現(xiàn)澆板厚度有130mm,140mm,160mm,250mm,300mm。三、施工流水段的劃分及模板配置、排架體系選擇3.1.根據(jù)本工程設(shè)計(jì)圖紙,結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況,整個工程設(shè)計(jì)圖紙分六個區(qū)塊進(jìn)行設(shè)計(jì)施工,每隔區(qū)段又被縱橫兩條后澆帶劃分成四塊,故此施工流水段按照后澆帶劃分,劃分成24塊,加上兩個施工坡道,共計(jì)26個流水施工段。3.2.模板配置:模板全部采用15mm雙鏡面木膠合板。樓板、梁及樓梯模板配置三個區(qū)各兩層用量,一二三區(qū)地下室封頂后,模板拆除后用于四五六區(qū),。上層施工時只對損壞部分作修補(bǔ)整型。柱模配置三個區(qū)各兩層。3.3地下室排架采用鋼管扣件式滿堂腳手架。四、模板施工4.1模板工程的工藝流程模板方案選定模板方案模板加工模板方案選定模板方案模板加工支撐、加固方案選定支撐、加固方案選定工廠加工工廠加工現(xiàn)場加工現(xiàn)場加工安裝控制線安裝控制線模板安裝模板安裝模板就位、加固模板就位、加固模板位置、垂直度檢查模板位置、垂直度檢查模板驗(yàn)收標(biāo)高檢查模板驗(yàn)收標(biāo)高檢查預(yù)檢記錄、質(zhì)量驗(yàn)收預(yù)檢記錄、質(zhì)量驗(yàn)收模板拆除混凝土強(qiáng)度報(bào)告模板拆除混凝土強(qiáng)度報(bào)告混凝土成品保護(hù)混凝土成品保護(hù)4.2.模板體系選用:根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和質(zhì)量目標(biāo),結(jié)合現(xiàn)場條件及目前建筑模板的技術(shù)水平,我們擬選用模板體系如下:①汽車坡道頂板板厚140mm,模板全部采用15mm木膠合板,支撐系統(tǒng)采用扣件式腳手架體系,配合可調(diào)頂托。鋼管立桿縱橫間距不大于1000mm,遇圓弧狀板時,成放射狀布置,立桿下墊150mm見方的多層板或方木,方木上釘釘子,以保證方木與立桿不脫離。掃地桿離地200mm高,水平桿步距小于等于1800mm,模板下主龍骨采用?48鋼管,間距1000mm,與坡道方向垂直布置,遇圓弧時成放射狀布置,次龍骨采用斷面為100×50的方木,方木立放,方木間凈距不大于200mm。詳見附圖1②框架柱模板采用15厚木膠合板,加固系統(tǒng)用50×100方木做背襯,方木凈距100mm,?48×3.0鋼管做柱箍,沿高度方向每450mm高一道,每道2根鋼管,?12對拉螺栓加固。?48×3.0鋼管作斜撐及穩(wěn)定支撐,截面尺寸大于500的柱子,在每道柱箍平面上,從柱中每個對面增設(shè)一根?12對拉螺栓,以保證柱子的垂直度、剛度及尺寸。對于柱截面為>500mm,且≤800時,柱加固詳見下圖。對于柱截面為>800mm,且≤1200時,柱加固詳見下圖。對于柱截面為>1200mm,且≤1500時,穿柱對拉螺栓設(shè)置三道,均勻布置。③樓梯模板樓梯梯段及休息平臺支架均用鋼管腳手架支撐,模板采用15厚木膠合板,45×90木方做底模背襯,支撐方木的龍骨采用?48鋼管,間距不大于800mm,與梯段垂直布置,立桿縱橫間距不大于1000mm,并設(shè)置斜撐鋼管做支撐。水平桿步距不大于1800mm,踏步定型模板采用15厚木膠合板,按照樓梯的寬度、高度和長度,踏步的步數(shù)來配制。梯段的底板模板和側(cè)模安裝完畢后,綁扎鋼筋。鋼筋綁好后,然后安裝踏步側(cè)模。做法見樓梯模板示意圖。(詳見附圖)④墻體模板地下剪力墻模板采用15mm厚木膠合板,45×90木方配置?48×3.0m的鋼管次龍骨,木方立放,木方間凈距不大于150mm,根據(jù)墻體平面制作.主龍骨采用?48@450雙鋼管,并用?12穿墻對拉螺栓及“3”型蝴蝶卡緊固,,螺栓水平方向間距450mm,垂直方向間距450mm。詳見墻體模板示意圖。其中外墻及消防水池墻螺栓采用止水型對拉螺栓,不設(shè)PVC套管,見墻支模示意圖。外墻拆模后,將墊塊全部挖除,并將對拉螺栓在凹槽底部割斷,再用1:2水泥砂漿(摻15%的AEA膨脹劑)將凹槽封堵.止水對拉螺栓為?12圓鋼,長度為墻寬每邊外加240mm,止水板用-3×50×50mm的鋼板制作,在其中部開比鋼筋直徑大1mm的孔,再用電焊滿焊。墻體下部1/2高度范圍內(nèi)設(shè)置雙蝴蝶卡,雙螺母。eq\o\ac(○,7)梁、板模板梁、板模板采用15mm厚木膠合板加45×90木枋拼裝,梁高度≥700mm時中部設(shè)一道對拉螺栓,?12@500,梁高度≥1200時設(shè)二道,同時梁側(cè)模用鋼管斜撐加固和夾管一并加固連接。梁底側(cè)模用步步緊夾牢,間距不大于1000mm。梁板支撐搭設(shè)整體排架,排架用?48×3.0腳手架管搭設(shè),梁模板為木膠合板,45×90方木制作梁底模背襯,梁底橫管采用?48×3.0,梁高500以下時橫管間距500,500以上時橫管間距為400,支撐梁的立桿沿梁長間距:梁高≤700mm時,立桿間距1000mm,梁高>700且≤1000mm,立桿間距900mm,梁高>1000mm時,立桿間距800mm,沿梁寬間距:梁寬加700mm左右。梁底增加頂桿,當(dāng)梁高≥600且≤700mm時,頂桿間距1000mm,梁高>700且≤1000mm,立桿間距900mm,梁高>1000mm,頂桿間距800mm。當(dāng)梁寬大于400mm時,頂桿間距不大于800mm設(shè)置。頂桿與排架水平桿用扣件固定,至少固定兩道水平桿。鋼管水平連系桿每1.6~1.8m一道,掃地桿離樓地面200,必須設(shè)置??缍刃∮诘扔?m的梁均按1‰起拱,.當(dāng)梁的跨度大于4m小于9m時,按跨度的2‰起拱,當(dāng)梁的跨度大于9m時,按跨度的3‰起拱,板隨梁一起起拱.混凝土樓板模板支撐采用扣件式鋼管腳手架,板厚≤160mm時,立桿縱橫間距為1000mm;板厚為250mm時,立桿縱橫間距為850mm,板厚為300mm時,立桿縱橫間距為800mm,主龍骨為?48×3.0間距與立桿間距一致,次龍骨為木枋45×90,凈距不大于200mm,上部鋪設(shè)15厚木膠合板,模板縫拼縫嚴(yán)密。如下圖4.3、模板周轉(zhuǎn)材料表材料名稱規(guī)格型號、尺寸數(shù)量單位備注方木90×45M3復(fù)合木模板915×1830××15M2?48鋼管6M根4M根3M根2M根鋼管扣件十字扣個轉(zhuǎn)扣個門窗板材50mmM3螺栓直徑12mm個螺帽個與上螺栓配套穿墻螺栓直徑12mm套蝴蝶扣個止水片50×50×3個4.4.模板安裝要點(diǎn)1)模板安裝前,做好技術(shù)交底,模板安裝時嚴(yán)格按模板設(shè)計(jì)方案設(shè)計(jì)的龍骨大小、間距,支撐的間距要求進(jìn)行安裝。如果需要改變,必須征得設(shè)計(jì)人的同意。2)墻、柱模板安裝。在基層上彈出墻、柱模板的邊線和控制線,然后將模板就位,先將模板臨時固定,然后按模板控制線調(diào)整模板下口,并做臨時固定;模板加固后用支撐吊線調(diào)整模板的垂直度;然后對模板進(jìn)行最后加固,加固后再對其位置、垂直度、上口尺寸進(jìn)行第二次檢查,混凝土澆筑完畢后還要對墻、柱模板的位置、垂直度、上口尺寸進(jìn)行最后一次校驗(yàn),以確保各方面尺寸準(zhǔn)確無誤。3)梁、板模板安裝eq\o\ac(○,1)梁、板模板的支撐,嚴(yán)格按設(shè)計(jì)的間距、位置安裝,與下層的支撐要在同一位置上,支撐下設(shè)50mm厚的木板。eq\o\ac(○,2)梁、板起拱。先在梁兩端和板四周,根據(jù)設(shè)計(jì)標(biāo)高調(diào)整好支撐高度,然后拉一條水平線,根據(jù)起拱的高度和每個中間支撐的位置,計(jì)算出每根支撐的起拱高度,最后調(diào)整每根支撐高度后,鋪設(shè)梁底?;虬逯鼾埞恰?)預(yù)埋件、預(yù)留洞。在已完成的梁、板模板上,根據(jù)圖紙要求確定預(yù)埋桿、預(yù)留洞的準(zhǔn)確位置,并彈線標(biāo)識清楚;然后將預(yù)埋件和預(yù)留洞的模板用釘子等固定在梁、板模板上。5)模板接縫處理。所有梁、柱模板的陰角接縫,外側(cè)背襯方木,安裝后貼一道自粘型密封條。6)涂刷隔離劑。eq\o\ac(○,1)隔離劑全部采用水質(zhì)類隔離劑,主要有海藻酸銅類、石花菜類等。eq\o\ac(○,2)墻、柱、梁側(cè)模:加工好或拆模清理干凈后,涂刷一層待用。eq\o\ac(○,3)頂板:模板安裝完成后,用滾刷涂刷一層,如淋雨,要重新涂刷。7)混凝土澆筑時模板檢查。混凝土澆筑施工時,設(shè)專人對模板進(jìn)行監(jiān)控檢查,發(fā)現(xiàn)問題及時處理;墻柱混凝土澆筑完成后,對墻、柱的垂直度進(jìn)行第二次檢查,發(fā)現(xiàn)偏差馬上進(jìn)行調(diào)整。4.5、模板工程技術(shù)措施(1)、頂板模板搭設(shè)及鋼管排架搭設(shè):鋼管支撐系統(tǒng)排架立桿水平間距800-1000,水平鋼管三道,第一道離地面200mm,第二道離地面1800mm,第三道在木龍骨底部,必須縱橫連接,以保證其整體穩(wěn)定性(其中第三道在大開間和平臺放布料機(jī)位置必須加保險(xiǎn)扣件且布料機(jī)部位增加立桿)。頂部木龍骨斷面為45×90,龍骨間距不大于200。剪刀撐設(shè)置在排架中間,隔跨縱橫設(shè)置,與水平桿連成整體,增強(qiáng)穩(wěn)定性。(2)、柱、墻板模板搭設(shè)措施制作前必須放好軸線、邊線、水平線和模板200控制線,并對柱、墻板鋼筋進(jìn)行復(fù)核,確保下口鋼筋有足夠的保護(hù)層。為保證模板施工位置準(zhǔn)確,確保墻體垂直平整度,采用焊鋼筋限位來控制軸線位置(長度比墻體厚度小5mm),并用切割機(jī)切割,保證鋼筋限位有足夠接觸面積。同時以200控制線來進(jìn)行校正,也作為驗(yàn)收的依據(jù),鋼筋限位盡量焊在大規(guī)格鋼筋上,板面向上約50mm。如側(cè)模下面有高低不平的,要在模板底部用水泥砂漿找平,如側(cè)模下面高低超過20mm必須進(jìn)行處理(人工鑿平)。側(cè)模安裝后再安裝水平拉桿(鋼管?48×3.0),水平拉桿從地面向上150mm設(shè)一道,向上每450mm一道,安裝好的側(cè)模要設(shè)置斜撐。模板的立檔和橫檔對拉螺桿內(nèi)外對稱,對拉螺桿橫距控制在450mm,豎距控制在450mm以內(nèi),最下一排在地面150-200mm。螺栓套Φ30塑料管(長度比墻體厚度小5mm),以便螺栓可重復(fù)使用回收利用,并能較好地控制砼墻厚度。最下面兩排對拉螺栓必須采用雙螺帽加固,1800以上對拉螺栓的間距可控制在500以內(nèi)。地下室外墻對拉螺栓必須加工成止水對拉螺栓,并在兩頭焊鋼筋限位,保證墻體厚度,并且有塑料墊塊,墊塊外表面與模板里表面貼緊,待模板拆除后鑿除并用水泥砂漿補(bǔ)平。(3)、梁模板搭設(shè)措施模板應(yīng)按設(shè)計(jì)標(biāo)高調(diào)好排架高度,當(dāng)粱高超過70cm加穿?12對拉螺栓@500防止中間脹模,在安裝梁底板模和兩邊陽角模,拉線找直,梁柱節(jié)點(diǎn)鑲模必須用九夾板細(xì)條,拼縫要細(xì)密,不能漏漿。當(dāng)粱跨度大于或等于4m時,粱要起拱,起拱高度為跨度的1-3‰,樓層模板也相應(yīng)起拱。4.6.模板質(zhì)量驗(yàn)收1)劃分檢驗(yàn)批eq\o\ac(○,1)驗(yàn)收前與監(jiān)理一起確定劃分檢驗(yàn)批,確定檢驗(yàn)數(shù)量。eq\o\ac(○,1)驗(yàn)收批劃分:根據(jù)規(guī)范要求和施工安排,分驗(yàn)收批組織驗(yàn)收。2)技術(shù)資料驗(yàn)收:技術(shù)資料包括《模板方案》《模板預(yù)檢記錄》《檢驗(yàn)批質(zhì)量驗(yàn)收記錄》《分項(xiàng)工程質(zhì)量驗(yàn)收記錄》3)模板外觀檢查eq\o\ac(○,1)模板準(zhǔn)確,接縫嚴(yán)密,加固支撐牢固。eq\o\ac(○,2)模板隔離劑涂刷均勻,無漏刷,無污染鋼筋。eq\o\ac(○,3)預(yù)埋件、預(yù)留洞安裝牢固。eq\o\ac(○,4)梁起拱高度符合設(shè)計(jì)要求。eq\o\ac(○,5)模板安裝的偏差控制在相應(yīng)的允許范圍內(nèi)。模板安裝的允許偏差就檢驗(yàn)方法控制項(xiàng)目允許偏差(mm)檢驗(yàn)方法國標(biāo)、行標(biāo)企標(biāo)軸線位置53鋼尺檢查底模上表面標(biāo)高±5±3水準(zhǔn)儀或拉線、鋼鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10±5鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5+2,-3層高垂直度不大于5m63經(jīng)緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查大于5m84相鄰兩板表面高低低差22鋼尺檢查表面平整度522m靠尺和塞尺檢查陰陽角方正2方尺、塞尺、線尺尺檢查順直2預(yù)埋鋼板中心線位位置32鋼尺檢查預(yù)埋管、預(yù)留孔中中心線位置32鋼尺檢查預(yù)埋螺栓中心線位置22鋼尺檢查外露長度+10,0+5,0預(yù)留洞中心線位置105鋼尺檢查尺寸+10,0+5,0插筋中心線位置53鋼尺檢查外露長度+10,0+8,0門窗洞口寬、高33鋼尺檢查對角線334.7.模板拆除要點(diǎn)1)墻、柱及梁側(cè)模模板拆除。應(yīng)在混凝土強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損,強(qiáng)度達(dá)到1.2MPa左右方可進(jìn)行拆除?;炷恋膹?qiáng)度應(yīng)根據(jù)混凝土的強(qiáng)度等級、養(yǎng)護(hù)溫度進(jìn)行具體控制。2)梁、板跨度在2~8m范圍內(nèi),其強(qiáng)度達(dá)到75%即可拆除。大于8m的混凝土必須達(dá)到100%。3)挑構(gòu)件的模板拆除時,無論其跨度長短,均要求在混凝土強(qiáng)度達(dá)到100%時方可拆除。4)拆模前由木工工長提出拆模申請,依據(jù)試驗(yàn)員提供的同條件混凝土試塊的強(qiáng)度報(bào)告,經(jīng)項(xiàng)目總工程師審批后方可拆除。5)拆除陰陽角部位的模板時,禁止使用撬棍硬撬,以免損壞模板,影響混凝土的外觀質(zhì)量。6)拆模過程中,在拆除高處鋼管時,兩人必須配合作業(yè),嚴(yán)防鋼管等對樓板形成沖擊荷載;拆除的模板、支撐分開堆碼,并及時運(yùn)出。7)墻、柱、樓梯模板拆除后,及時用木板條將陽角保護(hù)起來。8)拆除模板后由工地質(zhì)量員和模板分項(xiàng)工程負(fù)責(zé)人共同驗(yàn)收質(zhì)量,并填寫驗(yàn)收記錄表。五、.模板工程安全保障措施(1).嚴(yán)格執(zhí)行公司制定的《安全管理手冊》加強(qiáng)檢查監(jiān)督。施工前應(yīng)逐級做好安全技術(shù)交底,檢查安全防護(hù)措施。對現(xiàn)場使用的機(jī)械電氣設(shè)施等進(jìn)行檢查,確認(rèn)其合格后方可投入使用。(2).所有參加施工的人員必須經(jīng)安全技術(shù)操作培訓(xùn)合格后方可進(jìn)入現(xiàn)場進(jìn)行施工。特殊工程必須持有操作證上崗作業(yè),嚴(yán)禁無證上崗作業(yè)。(3).施工現(xiàn)場各種用電器及有關(guān)機(jī)械設(shè)備,都必須按安全規(guī)程安設(shè)二級漏電保護(hù)裝置,每次使用前,尤其是受潮淋雨后,都必須由電工檢查,確認(rèn)性能可靠安全的情況下方可使用。(4).發(fā)生事故或事故苗子,必須做到三不放過原則:事故(苗子)原因分析不清不放過,事故(苗子)責(zé)任者和群眾沒有受到教育不放過,沒有防范措施不放過。(5)、支拆模過程中的具體安全要求a.進(jìn)入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽,高空作業(yè)人員必須佩戴安全帶,并應(yīng)系牢,穿硬底鞋禁止上腳手架作業(yè)。b.工作前應(yīng)先檢查使用的工具是否牢固,工作時要思想集中,防止釘子扎腳和高空滑落。c.支模應(yīng)按規(guī)定的作業(yè)程序進(jìn)行,模板未固定前不得進(jìn)行下一道工序施工。高空與復(fù)雜模板的安裝和拆除,事先應(yīng)有切實(shí)的安全措施。d.在支模時,操作人員不得站在支架上,而應(yīng)設(shè)人板,以便操作人員站立,人板采用木質(zhì)中板,并進(jìn)行固定,嚴(yán)禁采用48×100木擱柵,嚴(yán)禁升頭板。安裝和拆除5m以上的模板,應(yīng)搭腳手架,并設(shè)防護(hù)欄桿。防止上下在同一垂直面操作。e.遇六級風(fēng)以上的大風(fēng)時,應(yīng)暫停室外的高空作業(yè),雪霜雨后應(yīng)先清掃施工場地,略干不滑時再進(jìn)行工作。f.二人抬模板時要互相配合,協(xié)同工作。傳送模板、工具應(yīng)用運(yùn)輸工具或繩子系牢后升降,不得亂扔。高空拆模時,應(yīng)有專人指揮,并在下面標(biāo)出工作區(qū),暫停人員過往。g.不得在腳手架上堆放模板、鋼管等材料。h.支撐、牽桿等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、拉桿等應(yīng)設(shè)在1.8m高以上。i.支撐模板過程中,如需中途停歇,應(yīng)將支撐、搭頭、柱頭板釘牢。拆模間歇時,應(yīng)將已活動的模板、牽桿、支撐等運(yùn)走或妥善堆放,防止因扶空、踏空而墜落。l.模板上有預(yù)留洞者,應(yīng)在安裝后將洞口蓋好。砼板上的預(yù)留洞,應(yīng)在模板拆除后隨即將洞口蓋好。m.拆模時必須設(shè)置警戒區(qū)域,并派人監(jiān)護(hù),拆除模板一般用長撬輥。人不許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時,要注意整塊模板掉下。拆除人員要站在門窗洞口外拉支撐,防止模板突然全部掉落傷人。拆平臺模時,不得一次性將頂撐全部拆除,應(yīng)按順序分批拆,以免模板在自重荷載下一次性大面積脫落。拆模必須干凈徹底,不得保留有懸空模板。n.模板拆除后,及時把突出的釘子拔掉,防止扎腳。o.夜間施工,應(yīng)有足夠的照明。六、計(jì)算書(一).墻模板及對拉螺栓驗(yàn)算一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):150;穿墻螺栓水平間距(mm):450;主楞(外龍骨)間距(mm):450;穿墻螺栓豎向間距(mm):450;對拉螺栓直徑(mm):M12;2.主楞信息龍骨材料:鋼楞;截面類型:圓鋼管48×3.0;鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78;鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49;主楞肢數(shù):2;3.次楞信息龍骨材料:木楞;寬度(mm):45.00;高度(mm):90.00;次楞肢數(shù):2;4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板;面板厚度(mm):15.00;面板彈性模量(N/mm2):9500.00;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50;5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(N/mm2):13..00;方木木彈性模量EE(N/mmm2):95000.00;;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值ft(N/mm2):1.550;鋼楞彈性模量E((N/mm22):2100000.000;鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(N/mm2):2055.00;墻模板設(shè)計(jì)簡圖二、墻模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊》,新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力,按下列公公式計(jì)算,并并取其中的較較小值:其中γ--混凝土的重重力密度,取取24.0000kN/mm3;t新澆混混凝土的初凝凝時間,可按按現(xiàn)場實(shí)際值值取,輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計(jì)算算,得5.7714h;T混凝土土的入模溫度度,取20..000℃;V混凝土土的澆筑速度度,取2.5500m/hh;H模板計(jì)計(jì)算高度,取取2.0000m;β1外加劑劑影響修正系系數(shù),取1..000;β2混凝土土坍落度影響響修正系數(shù),取取1.0000。根據(jù)以上兩個公式式計(jì)算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F;分別為47.7705kNN/m2、48.0000kN//m2,取較小值值47.7005kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值FF1=47..705kNN/m2;傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=4kkN/m2。三、墻模板面板的的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。按規(guī)規(guī)范規(guī)定,強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載;撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。計(jì)算的原則則是按照龍骨骨的間距和模模板面的大小小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。面板計(jì)算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算跨中彎矩計(jì)算公式式如下:其中,M--面面板計(jì)算最大大彎距(N.mm));ll--計(jì)算跨跨度(內(nèi)楞間距)::l=1150.0mmm;qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載,它包括::新澆澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq1:1.22×47.711×0.45×0.90==23.1885kN/mm,其中0.990為按《施施工手冊》取取的臨時結(jié)構(gòu)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq2:1.44×4.00×0.45×0.90==2.2688kN/m;;q=q1+q2=23..185+22.268==25.4553kN//m;面板的最大彎距::M=0..1×25.4553×150.00×150.00=5.773×104N.mm;按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算:其中,σ面板承受受的應(yīng)力(N/mm2);MM--面面板計(jì)算最大大彎距(N.mm));WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面寬度,h:面板截面厚度;WW=4500×15.0×15.0//6=1.669×104mm3;ff--面板板截面的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2);f=133.000NN/mm2;面板截面的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::σ=M//W=55.73×1104/1..69×1004=3..394N//mm2;面板截面的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=3.3394N/mmm2小于面板截面的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=13NN/mm2,滿足要求求!2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算算計(jì)算公式如下:其中,∨--面板板計(jì)算最大剪剪力(N);ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=1150.0mmm;qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載,它包括::新澆混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×47.711×0.45×0.90==23.1885kN/mm;傾倒混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×4.00×0.45×0.90==2.2688kN/m;;q=q1+q2=23..185+22.268==25.4553kN//m;面板的最大剪力::∨=0..6×25.4553×150.00=22290.7337N;截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:其中,Τ--面面板截面的最最大受剪應(yīng)力力(N/mm2);∨∨--面板計(jì)算算最大剪力((N):∨=22290.7337N;bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm):b=4450mm;hhn--面板厚度度(mm):hn=155.0mm;ffv--面板抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm22):fv=133.000N/mm22;面板截面的最大受受剪應(yīng)力計(jì)算算值:T=3×2290..737/((2×450×15.0))=0.5009N/mmm2;面板截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.5500N/mmm2;面板截面的最大受受剪應(yīng)力計(jì)算算值T=00.509NN/mm2小于面板截面抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.5NN/mm2,滿足要求求!3.撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范,剛度驗(yàn)驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載,同時時不考慮振動動荷載作用。撓度計(jì)算公式如下下:其中,q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載:q=47..7×0.45=21..47N/mmm;l計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)::l=150mmm;E面板的彈性性模量:EE=95500N/mmm2;I面板的截面面慣性矩:I=445×1.5×1.5×1.5/112=12..66cm44;面板的最大允許撓撓度值:[ω]=00.6mm;;面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×221.47××1504/(1000×95000×1.277×105)=00.061mm;面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0.0061mm小于等于面面板的最大允允許撓度值[ω]=0.66mm,滿足足要求!四、墻模板內(nèi)外楞楞的計(jì)算(一).內(nèi)楞(木或鋼鋼)直接承受模模板傳遞的荷荷載,按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,內(nèi)龍骨骨采用木楞,寬寬度45mmm,高度90mmm,截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=45×990×90/6=60..75cm33;I=45×990×90×90/122=2773.38ccm4;內(nèi)楞計(jì)算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩矩按下式計(jì)算算:其中,M--內(nèi)內(nèi)楞跨中計(jì)算算最大彎距((N.mm));ll--計(jì)算跨跨度(外楞間距)::l=4450.0mmm;qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載,它包包括:新澆澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq1:1.22×47.711×0.15×0.90==7.7288kN/m;;傾倒倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq2:1.44×4.00×0.15×0.90==0.7566kN/m,其其中,0.990為折減系系數(shù)。q=(7.7728+0..756)//2=4.2242kNN/m;內(nèi)楞的最大彎距::M=0..1×4.2422×450.00×450.00=8.559×104N.mm;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)應(yīng)滿足下式::其中,σ內(nèi)楞承受受的應(yīng)力(N/mm2);MM--內(nèi)內(nèi)楞計(jì)算最大大彎距(N.mm));WW--內(nèi)內(nèi)楞的截面抵抵抗矩(mm3),W=6.008×104;ff--內(nèi)楞楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2);f=133.000NN/mm2;內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值:σ=8..59×1004/6.088×104=1..414NN/mm2;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=13N/mmm2;內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=1..414NN/mm2小于內(nèi)楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13N/mmm2,滿足要求求!2.內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算,公式式如下:其中,V-內(nèi)楞楞承受的最大大剪力;ll--計(jì)算跨跨度(外楞間距)::l=4450.0mmm;qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載,它包包括:新澆混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×47.711×0.15×0.90==7.7288kN/m;;傾倒混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×4.00×0.15×0.90==0.7566kN/m,其其中,0.990為折減系系數(shù)。q=(q11+q2)/2==(7.7228+0.7756)/22=4.2442kN//m;內(nèi)楞的最大剪力::∨=0..6×4.2422×450.00=11145.3668N;截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式::其中,τ--內(nèi)內(nèi)楞的截面的的最大受剪應(yīng)應(yīng)力(N/mm2);∨∨--內(nèi)楞計(jì)算算最大剪力((N):∨=11145.3668N;bb--內(nèi)楞的的截面寬度((mm):b=445.0mmm;hhn--內(nèi)楞的截截面高度(mm):hn=900.0mm;ffv--內(nèi)楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):τ=1..500NN/mm2;內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::fv=3×1145..368/((2×45.0×90.0))=0.4224N/mmm2;內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值::[fv]=1.5500N/mmm2;內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值τ=0.4424N/mmm2小于內(nèi)楞截面的的抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ffv]=1.5N//mm2,滿足要求求!3.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊》,剛剛度驗(yàn)算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值,同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗(yàn)算公式如下下:其中,ω--內(nèi)內(nèi)楞的最大撓撓度(mm);qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載(kN/m)):q=47.711×0.15//2=3.558kN//m;ll--計(jì)算跨跨度(外楞間距)::l=4450.0mmm;EE--內(nèi)楞彈彈性模量(NN/mm2):E=9500..00N//mm2;II--內(nèi)楞截截面慣性矩((mm4),I=2.773×106;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×77.16/22×45044/(1000×95000×2.733×106)=00.038mm;內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=11.8mm;;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.0338mm小小于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.88mm,滿足足要求!(二).外楞(木或鋼鋼)承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載,按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。本工程中,外龍骨骨采用鋼楞,截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3.0;外鋼楞截面抵抗矩矩W=4.49ccm3;外鋼楞截面慣性矩矩I=10.788cm4;外楞計(jì)算簡圖4.外楞抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計(jì)算算公式:其中,作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×47.7++1.4×4)×0.15×0.45//2=1.991kN;外楞楞計(jì)算跨度((對拉螺栓水水平間距)::l=450mmm;外楞最大彎矩:MM=0..175×1908..95×450.000=1..50×105N/mmm;強(qiáng)度驗(yàn)算公式:其中,σ外楞的的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N.mm));M=11.50×105N/mmmW外楞的的凈截面抵抗抗矩;W=4.449×103mm3;[f]--外楞的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2),[f]==205.0000N/mmm2;外楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值:σ=1..50×1005/4.499×103=333.481N/mm22;外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=205N//mm2;外楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=33..481N//mm2小于外楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==205N//mm2,滿足要求?。?.外楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:其中,∨--外外楞計(jì)算最大大剪力(N);ll--計(jì)算跨跨度(水平螺栓間間距間距)::l=4450.0mmm;P--作用用在外楞的荷荷載:P=(1..2×47.7++1.4×4)×0.15×0.45//2=1.9909kN;;外楞的最大剪力::∨=0..65×1908..947==5.588×102N;外楞截面抗剪強(qiáng)度度必須滿足::其中,τ--外外楞截面的受受剪應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2);∨∨--外楞計(jì)算算最大剪力((N):∨=5..58×102N;bb--外楞的的截面寬度((mm):b=550.0mmm;hhn--外楞的截截面高度(mm):hn=1000.0mmm;ffv--外楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):fv=1.5000N/mmm2;外楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::τ=3×55.58×1102/(2×550.0×1100.0))=0.1668N/mmm2;外楞的截面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值::[fv]=1.5500N/mmm2;外楞截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值::[fv]=1.55N/mm22;外楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值τ=0.1168N/mmm2小于外楞截面的的抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ffv]=1.5N//mm2,滿足要求求!6.外楞的撓度驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊》,剛剛度驗(yàn)算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值,同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗(yàn)算公式如下下:其中,ω--外外楞最大撓度度(mm);PP--內(nèi)楞作作用在支座上上的荷載(kN/m)):P=447.71××0.15×0.45//2=1.61kN/m;;ll--計(jì)算跨跨度(水平螺栓間間距):ll=4500.0mm;EE--外楞彈彈性模量(NN/mm2):E=2100000.00N/mm22;II--外楞截截面慣性矩((mm4),I=1.008×105;外楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=1..146×33.22×1100/2×45503/(1000×2100000×1..08×1005)=00.074mmm;外楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=11.8mm;;外楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.0074mm小于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.88mm,滿足足要求!五、穿墻螺栓的計(jì)計(jì)算計(jì)算公式如下:其中N--穿墻螺栓所所受的拉力;;A穿墻螺螺栓有效面積積(mm2);f穿墻螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取取170NN/mm2;查表得:穿墻螺栓的型號::M12;穿墻螺栓有效直徑徑:9.885mm;;穿墻螺栓有效面積積:A==76mmm2;穿墻螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×7.60×10-5=112.92kN;穿墻螺栓所受的最最大拉力:N=477.705××0.45×0.45=9.666kN。穿墻螺栓所受的最最大拉力NN=9.666kN小于于穿墻螺栓最最大容許拉力力值[N]]=12.992kN,滿滿足要求!.柱模板計(jì)算柱模板的背部支撐撐由兩層(木木楞或鋼楞)組組成,第一層層為直接支撐撐模板的豎楞楞,用以支撐撐混凝土對模模板的側(cè)壓力力;第二層為為支撐豎楞的的柱箍,用以以支撐豎楞所所受的壓力;;柱箍之間用用對拉螺栓相相互拉接,形形成一個完整整的柱模板支支撐體系。柱模板板設(shè)計(jì)示意圖圖柱截面寬度B(mmm):5000.00;;柱截面高度度H(mm)):500..00;柱模模板的總計(jì)算算高度:H=35..00m;根據(jù)規(guī)范,當(dāng)采用用溜槽、串筒筒或?qū)Ч軙r,傾傾倒混凝土產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為2..00kN//m2;計(jì)算簡簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:0;柱截面面寬度B方向豎楞數(shù)數(shù)目:5;柱截面高度H方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:0;柱截面面高度H方向豎楞數(shù)數(shù)目:5;2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞;;截面類型::圓鋼管48×3.0;鋼楞截面慣性矩II(cm4):10..78;鋼楞楞截面抵抗矩矩W(cm3):4.449;柱箍的間距(mmm):4500;柱箍肢數(shù)數(shù):2;3.豎楞信息豎楞材料:木楞;;寬度(mm):445.00;;高度(mm):990.00;;豎楞肢數(shù):2;4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合合板;面板厚厚度(mm):115.00;;面板彈性模量(NN/mm2):95000.00;;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(N/mm2):13..00;面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):1.550;5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(N/mm2):13..00;方木木彈性模量EE(N/mmm2):95000.00;;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值ft(N/mm2):1.550;鋼楞彈性模量E((N/mm22):2100000.000;鋼楞抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(NN/mm2):2055.00;二、柱模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊》,新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力,按下列公公式計(jì)算,并并取其中的較較小值:其中γ--混凝土的重重力密度,取取24.0000kN/mm3;t新澆混混凝土的初凝凝時間,可按按現(xiàn)場實(shí)際值值取,輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計(jì)算算,得5.7714h;T混凝土土的入模溫度度,取20..000℃;V混凝土土的澆筑速度度,取2.5500m/hh;H模板計(jì)計(jì)算高度,取取35.0000m;β1外加劑劑影響修正系系數(shù),取1..000;β2混凝土土坍落度影響響修正系數(shù),取取1.1500。根據(jù)以上兩個公式式計(jì)算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F;分別為54.8861kNN/m2、840.0000kNN/m2,取較小值值54.8661kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值FF1=54.8861kN//m2;傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=2kkN/m2。三、柱模板面板的的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的面板屬于受受彎構(gòu)件,按按簡支梁或連連續(xù)梁計(jì)算。本本工程中取柱柱截面寬度BB方向和H方向中豎楞楞間距最大的的面板作為驗(yàn)驗(yàn)算對象,進(jìn)進(jìn)行強(qiáng)度、剛剛度計(jì)算。強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載;撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可可知,柱截面面寬度B方向豎楞間間距最大,為為l=1114mm,且且豎楞數(shù)為5,面板為為大于3跨,因此對對柱截面寬度度B方向面板按按均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁進(jìn)行行計(jì)算。面板計(jì)計(jì)算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算對柱截面寬度B方方向面板按均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁用下式式計(jì)算最大跨跨中彎距:其中,M--面面板計(jì)算最大大彎距(N.mm));ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=1114.0mmm;qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載,它包括::新澆澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq1:1.22×54.866×0.45×0.90==26.6662kN/mm;傾倒倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq2:1.44×2.00×0.45×0.90==1.1344kN/m,式式中,0.990為按《施施工手冊》取取用的臨時結(jié)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)數(shù)。q=q1+q2=26..662+11.134==27.7996kN//m;面板的最大彎距::M=0..1×27.7996×114×114=3.61××104N.mm;面板最大應(yīng)力按下下式計(jì)算:其中,σ面板承受受的應(yīng)力(N/mm2);MM--面面板計(jì)算最大大彎距(N.mm));WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面寬度,h:面板截面厚度;WW=4500×15.0×15.0//6=1.669×104mm3;ff--面板板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2);f=133.000NN/mm2;面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值:σ=M//W=33.61×1104/1..69×1004=2..141N//mm2;面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=2.1141N/mmm2小于面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[σ]=13NN/mm2,滿足要求求!2.面板抗剪驗(yàn)算算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算,公式式如下:其中,∨--面面板計(jì)算最大大剪力(N);ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=1114.0mmm;qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載,它包括::新澆混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×54.866×0.45×0.90==26.6662kN/mm;傾倒混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×2.00×0.45×0.90==1.1344kN/m,式式中,0.990為按《施施工手冊》取取用的臨時結(jié)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)數(shù)。q=q1+q2=26..662+11.134==27.7996kN//m;面板的最大剪力::∨=0..6×27.7996×114.00=19901.2777N;截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式::其中,τ面板承受的的剪應(yīng)力(N/mm2);∨∨--面板計(jì)算算最大剪力((N):∨=19901.2777N;bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm):b=4450mm;hhn--面板厚度度(mm):hn=155.0mm;ffv面板抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):fv=13.0000N//mm2;面板截面受剪應(yīng)力力計(jì)算值:τ=3×11901.2277/(22×450××15.0))=0.4223N/mmm2;面板截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.5500N/mmm2;面板截面的受剪應(yīng)應(yīng)力τ=0.4423N/mmm2小于面板截面抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[fvv]=1.5N//mm2,滿足要求求!3.面板撓度驗(yàn)算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算,撓度度計(jì)算公式如如下:其中,ω--面面板最大撓度度(mm);qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載(kN/m)):q=54.866×0.45=24.699kN/mm;ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=1114.0mmm;EE--面板彈彈性模量(NN/mm2):E=9500..00N//mm2;II--面板截截面的慣性矩矩(mm4);II=4500×15.0×15.0×15.0//12=1.27××105mm4;面板最大容許撓度度:[ω]=1114/250==0.4556mm;;面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×224.69××114.004/(1000×95000.0×1..27×1005)=00.023mm;面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.0023mm小于面板最大容容許撓度設(shè)計(jì)計(jì)值[ω]=0..456mmm,滿足要求求!四、豎楞方木的計(jì)計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的豎楞(小楞楞)屬于受彎彎構(gòu)件,按連連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為335.0m,,柱箍間距為為450mmm,豎楞為大大于3跨,因因此按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算。本工程中,豎楞采采用木楞,寬寬度45mmm,高度90mmm,截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=45×990×90/6=60..75cm33;I=45×990×90×90/122=2773.38ccm4;豎楞方木計(jì)算簡圖圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算支座最大彎矩計(jì)算算公式:其中,M--豎豎楞計(jì)算最大大彎距(N.mm));ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm;qq--作用在在豎楞上的線線荷載,它包包括:新澆澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq1:1.22×54.866×0.11×0.90==6.7544kN/m;;傾倒倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq2:1.44×2.00×0.11×0.90==0.2877kN/m;;q=(6..754+00.287))/2=3..521kkN/m;豎楞的最大彎距::M=0..1×3.5211×450.00×450.00=7.113×104N.mm;其中,σ豎楞承受受的應(yīng)力(N/mm2);MM--豎豎楞計(jì)算最大大彎距(N.mm));WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3),W=6.008×104;ff--豎楞楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2);f=133.000NN/mm2;豎楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值:σ=M//W=77.13×1104/6.088×104=1..174N//mm2;豎楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=1.1174N/mmm2小于豎楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[σ]=13NN/mm2,滿足要求求!2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算,公式式如下:其中,∨--豎豎楞計(jì)算最大大剪力(N);ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm;qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載,它包括::新澆混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×54.866×0.11×0.90==6.7544kN/m;;傾倒混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×2.00×0.11×0.90==0.2877kN/m;;q=(6..754+00.287))/2=3..521kkN/m;豎楞的最大剪力::∨=0..6×3.5211×450.00=9550.6388N;截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式::其中,τ豎楞截面最最大受剪應(yīng)力力(N/mm2);∨∨--豎楞計(jì)算算最大剪力((N):∨=9550.6388N;bb--豎楞的的截面寬度((mm):b=445.0mmm;hhn--豎楞的截截面高度(mm):hn=900.0mm;ffv--豎楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):fv=1.5000N/mmm2;豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計(jì)算值值:τ=3×9950.6338/(2××45.0××90.0))=0.3552N/mmm2;豎楞截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.5500N/mmm2;豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計(jì)算值值τ=0.3352N/mmm2小于豎楞截面抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[fvv]=1.5N//mm2,滿足要求求!3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連連續(xù)梁計(jì)算,公公式如下:其中,ω--豎豎楞最大撓度度(mm);qq--作用在在豎楞上的線線荷載(kN/m)):q=554.86××0.11=6.225kN//m;ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm;EE--豎楞彈彈性模量(NN/mm2):E=9500..00N//mm2;;II--豎楞截截面的慣性矩矩(mm4),I=2.773×106;豎楞最大容許撓度度:[ω]=4450/2550=11.8mm;;豎楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×66.25×4450.044/(1000×95000.0×2..73×1006)=00.067mm;豎楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.0667mm小小于豎楞最大容容許撓度[[ω]=1.88mm,滿滿足要求!五、B方向柱箍的的計(jì)算本算例中,柱箍采采用鋼楞,截截面類型為圓圓鋼管48×3.0;截面慣性矩I和截截面抵抗矩WW分別為:鋼柱箍截面抵抗矩矩W=4.49cm3;鋼柱箍截面慣性矩矩I=10.788cm4;柱箍為單跨,按集集中荷載簡支支梁計(jì)算(附附計(jì)算簡圖)::B方向柱箍計(jì)算簡圖圖其中P---豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN),豎楞楞距離取B方向的;P==(1.22×54.866×0.9++1.4×2×0.9)×0.1144×0.455/2=1.58kN;B方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=3..169kkN;B方向柱箍彎矩圖((kN.m))最大彎矩:M=0.8812kNN.m;B方向柱箍變形圖((mm)最大變形:V=1.9947mmm;1.柱箍抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算公式其中,柱箍桿件件的最大彎矩矩設(shè)計(jì)值:M=00.81kkN.m;彎矩矩作用平面內(nèi)內(nèi)柱箍截面抵抵抗矩:WW=4..49cmm3;B邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值:σ=1772.24N/mm22;柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=205NN/mm2;B邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值σ=1722.24N//mm2小于柱箍的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==205N//mm2,滿足要求求!2.柱箍撓度驗(yàn)驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:ω=1..947mmm;柱箍最大容許撓度度:[ω]=5500/250==2mmm;柱箍的最大撓度ω=1.9947mm小于柱箍最大容容許撓度[[ω]=2mmm,滿足要求求!六、B方向?qū)萋菟ǖ挠?jì)算B方向沒有設(shè)置置對拉螺栓?。∑?、H方向柱箍的的計(jì)算本工程中,柱箍采采用鋼楞,截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:本工程中,柱箍采采用鋼楞,截截面類型為圓圓鋼管48×3.0;截面慣性矩I和截截面抵抗矩WW分別為:鋼柱箍截面抵抗矩矩W=4.49ccm3;鋼柱箍截面慣性矩矩I=107.88cm4;柱箍為單跨,按簡簡支梁計(jì)算(附附計(jì)算簡圖)::H方向柱箍計(jì)算簡圖圖其中P--豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN),豎楞楞距離取H方向的;P=(1.2××54.866×0.9+11.4×2×0.9)×0.1144×0.45//2=11.58kkN;H方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=3..169kkN;H方向柱箍彎矩圖((kN.m))最大彎矩:M=0.8812kNN.m;H方向柱箍變形圖((mm)最大變形:V=1.9947mmm;1.柱箍抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算公式::其中,柱箍桿件件的最大彎矩矩設(shè)計(jì)值:M=00.81kkN.m;彎彎矩作用平面面內(nèi)柱箍截面面抵抗矩:W=44.49ccm3;H邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值:σ=1772.2355N/mmm2;柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=205NN/mm2;H邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值σ=1722.235NN/mm2小于柱箍的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==205N//mm2,滿足要求求!2.柱箍撓度驗(yàn)驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:V=11.947mm;柱箍最大容許撓度度:[V]]=5000/2250=2mm;;柱箍的最大撓度V=1..947mmm小于柱箍最大容容許撓度[[V]=2mmm,滿足要要求!八、H方向?qū)萋菟ǖ挠?jì)算柱截面大于5000mm,且小于等等于800mm時柱模板的背部支撐撐由兩層(木木楞或鋼楞)組組成,第一層層為直接支撐撐模板的豎楞楞,用以支撐撐混凝土對模模板的側(cè)壓力力;第二層為為支撐豎楞的的柱箍,用以以支撐豎楞所所受的壓力;;柱箍之間用用對拉螺栓相相互拉接,形形成一個完整整的柱模板支支撐體系。柱模板板設(shè)計(jì)示意圖圖柱截面寬度B(mmm):8000.00;;柱截面高度度H(mm)):800..00;柱模模板的總計(jì)算算高度:H=4.000m;根據(jù)規(guī)范,當(dāng)采用用溜槽、串筒筒或?qū)Ч軙r,傾傾倒混凝土產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為4..00kN//m2;計(jì)算簡簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:1;柱截面面寬度B方向豎楞數(shù)數(shù)目:6;柱截面高度H方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:1;柱截面面高度H方向豎楞數(shù)數(shù)目:6;對拉螺栓直徑(mmm):M112;2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞;;截面類型::圓鋼管48×3.0;鋼楞截面慣性矩II(cm4):10..78;鋼楞楞截面抵抗矩矩W(cm3):4.449;柱箍的間距(mmm):4500;柱箍肢數(shù)數(shù):2;3.豎楞信息豎楞材料:木楞;;寬度(mm):445.00;;高度(mm):990.00;;豎楞肢數(shù):2;4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合合板;面板厚厚度(mm):115.00;;面板彈性模量(NN/mm2):95000.00;;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(N/mm2):13..00;面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):1.550;5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(N/mm2):13..00;方木木彈性模量EE(N/mmm2):95000.00;;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值ft(N/mm2):1.550;鋼楞彈性模量E((N/mm22):2100000.000;鋼楞抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(NN/mm2):2055.00;二、柱模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊》,新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力,按下列公公式計(jì)算,并并取其中的較較小值:其中γ--混凝土的重重力密度,取取24.0000kN/mm3;t新澆混混凝土的初凝凝時間,可按按現(xiàn)場實(shí)際值值取,輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計(jì)算算,得5.7714h;T混凝土土的入模溫度度,取20..000℃;V混凝土土的澆筑速度度,取4.0000m/hh;H模板計(jì)計(jì)算高度,取取4.0000m;β1外加劑劑影響修正系系數(shù),取1..000;β2混凝土土坍落度影響響修正系數(shù),取取1.1500。根據(jù)以上兩個公式式計(jì)算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F;分別為69.3394kNN/m2、96.0000kN//m2,取較小值值69.3994kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值FF1=69.3394kN//m2;傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=4kkN/m2。三、柱模板面板的的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的面板屬于受受彎構(gòu)件,按按簡支梁或連連續(xù)梁計(jì)算。本本工程中取柱柱截面寬度BB方向和H方向中豎楞楞間距最大的的面板作為驗(yàn)驗(yàn)算對象,進(jìn)進(jìn)行強(qiáng)度、剛剛度計(jì)算。強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載;撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可可知,柱截面面寬度B方向豎楞間間距最大,為為l=1551mm,且且豎楞數(shù)為6,面板為為大于3跨,因此對對柱截面寬度度B方向面板按按均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁進(jìn)行行計(jì)算。面板計(jì)計(jì)算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算對柱截面寬度B方方向面板按均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁用下式式計(jì)算最大跨跨中彎距:其中,M--面面板計(jì)算最大大彎距(N.mm));ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=1151.0mmm;qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載,它包括::新澆澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq1:1.22×69.399×0.45×0.90==33.7225kN/mm;傾倒倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq2:1.44×4.00×0.45×0.90==2.2688kN/m,式式中,0.990為按《施施工手冊》取取用的臨時結(jié)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)數(shù)。q=q1+q2=33..725+22.268==35.9993kN//m;面板的最大彎距::M=0..1×35.9993×151×151=8.21××104N.mm;面板最大應(yīng)力按下下式計(jì)算:其中,σ面板承受受的應(yīng)力(N/mm2);MM--面面板計(jì)算最大大彎距(N.mm));WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面寬度,h:面板截面厚度;WW=4500×15.0×15.0//6=1.669×104mm3;ff--面板板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2);f=133.000NN/mm2;面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值:σ=M//W=88.21×1104/1..69×1004=4..863N//mm2;面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=4.8863N/mmm2小于面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[σ]=13NN/mm2,滿足要求求!2.面板抗剪驗(yàn)算算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算,公式式如下:其中,∨--面面板計(jì)算最大大剪力(N);ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=1151.0mmm;qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載,它包括::新澆混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×69.399×0.45×0.90==33.7225kN/mm;傾倒混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×4.00×0.45×0.90==2.2688kN/m,式式中,0.990為按《施施工手冊》取取用的臨時結(jié)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)數(shù)。q=q1+q2=33..725+22.268==35.9993kN//m;面板的最大剪力::∨=0..6×35.9993×151.00=32261.0110N;截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式::其中,τ面板承受的的剪應(yīng)力(N/mm2);∨∨--面板計(jì)算算最大剪力((N):∨=32261.0110N;bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm):b=4450mm;hhn--面板厚度度(mm):hn=155.0mm;ffv面板抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):fv=13.0000N//mm2;面板截面受剪應(yīng)力力計(jì)算值:τ=3×33261.0010/(22×450××15.0))=0.7225N/mmm2;面板截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.5500N/mmm2;面板截面的受剪應(yīng)應(yīng)力τ=0.7725N/mmm2小于面板截面抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[fvv]=1.5N//mm2,滿足要求求!3.面板撓度驗(yàn)算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算,撓度度計(jì)算公式如如下:其中,ω--面面板最大撓度度(mm);qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載(kN/m)):q=69.399×0.45=31.233kN/mm;ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=1151.0mmm;EE--面板彈彈性模量(NN/mm2):E=9500..00N//mm2;II--面板截截面的慣性矩矩(mm4);II=4500×15.0×15.0×15.0//12=1.27××105mm4;面板最大容許撓度度:[ω]=1151/250==0.6004mm;;面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×331.23××151.004/(1000×95000.0×1..27×1005)=00.091mm;面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.0091mm小于面板最大容容許撓度設(shè)計(jì)計(jì)值[ω]=0..604mmm,滿足要求求!四、豎楞方木的計(jì)計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的豎楞(小楞楞)屬于受彎彎構(gòu)件,按連連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為44.0m,柱柱箍間距為4450mm,豎豎楞為大于3跨,因因此按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算。本工程中,豎楞采采用木楞,寬寬度45mmm,高度90mmm,截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=45×990×90/6=60..75cm33;I=45×990×90×90/122=2773.38ccm4;豎楞方木計(jì)算簡圖圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算支座最大彎矩計(jì)算算公式:其中,M--豎豎楞計(jì)算最大大彎距(N.mm));ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm;qq--作用在在豎楞上的線線荷載,它包包括:新澆澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq1:1.22×69.399×0.15×0.90==11.3117kN/mm;傾倒倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值qq2:1.44×4.00×0.15×0.90==0.7611kN/m;;q=(111.317++0.7611)/2=66.039kN/m;;豎楞的最大彎距::M=0..1×6.0399×450.00×450.00=1.222×105N.mm;其中,σ豎楞承受受的應(yīng)力(N/mm2);MM--豎豎楞計(jì)算最大大彎距(N.mm));WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3),W=6.008×104;ff--豎楞楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2);f=133.000NN/mm2;豎楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值:σ=M//W=11.22×1105/6.088×104=2..013N//mm2;豎楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=2.0013N/mmm2小于豎楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[σ]=13NN/mm2,滿足要求求!2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算,公式式如下:其中,∨--豎豎楞計(jì)算最大大剪力(N);ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm;qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載,它包括::新澆混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×69.399×0.15×0.90==11.3117kN/mm;傾倒混混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×4.00×0.15×0.90==0.7611kN/m;;q=(111.317++0.7611)/2=66.039kN/m;;豎楞的最大剪力::∨=0..6×6.0399×450.00=16630.5005N;截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式::其中,τ豎楞截面最最大受剪應(yīng)力力(N/mm2);∨∨--豎楞計(jì)算算最大剪力((N):∨=16630.5005N;bb--豎楞的的截面寬度((mm):b=445.0mmm;hhn--豎楞的截截面高度(mm):hn=900.0mm;ffv--豎楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):fv=1.5000N/mmm2;豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計(jì)算值值:τ=3×11630.5505/(22×45.00×90.00)=0.6604N/mmm2;豎楞截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.5500N/mmm2;豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計(jì)算值值τ=0.6604N/mmm2小于豎楞截面抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[fvv]=1.5N//mm2,滿足要求求!3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連連續(xù)梁計(jì)算,公公式如下:其中,ω--豎豎楞最大撓度度(mm);qq--作用在在豎楞上的線線荷載(kN/m)):q=669.39××0.15=10..48kNN/m;ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0m
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