十中某教學樓設計-計算書

TheFarmBureauofficebuildingDesignofYiChunStudentName:Qiurong- Abstrct:Thevillage，locatedattheeastofNanchangCity,hasconvenienttransportfacilitiesandavarietyoflivingandproductionfacilities.Therectangularbuildingprojects,is55.0mfromeasttowestand16.8mfromnorthtosouth,totalareaofwhichisabout4620m2,buildingheightis19.0m,has5-storeys,theheightofgroundflooris3.6m,TheofficebuildingmeetstherequirementsofofficeworkandStructuraldesigniscloselycontactedwitharchitecture,basedonexistingrelevantspecifications,includesselectionandstructurallayoutofthestructuretodeterminethecalculateddiagramandthecalculationunit,loadcalculation,lateralcontrol,internalforcecomposition,componentdesign,stairdesign,foundationdesignandsoon.Theprojecttakesreinforcedconcreteframestructure(Two-waybearingsystem),choosearepresentativeunittocalculatetheframework.UsingMomentDistributionMethodfortheverticalloadcalculationandInflectionpointmethodforhorizontalloads.DuringtheprocessofDesignandcalculationtookintoaccountthewholetechnicalandeconomicindicatorsandconstructionrequirementsofindustrialization,astheprojectislocatedat6degreeearthquakezone,sothecalculationdoesnottakeintoaccounttheseismicrequirements.ButmustmeettheconstructionrequirementsspecificationAlsoconductedthestaircaseoutsidetheframeworkandfoundationdesign:usethebeamstaircase,calculatethebenchinclinedbeam,benchplate,flatbeam,theplatformplate;useanjointfoundationandanindependentbasisforthecalculationof,independentfoundationandjointfoundation.:VillageMiddleshoolteachingbuilding,Reinforcedconcretestructure,MomentDistributionMethod,InflectionpointSignatureof前 工程概況 設計資料 設計資 屋面板計 樓面板計 結(jié)構(gòu)選型及材料選 框架計算簡圖及梁柱線剛 荷載計 風荷載作用下的位移驗 內(nèi)力計 內(nèi)力組 柱截面設計與配筋計 標準層樓梯設 設計資 A軸柱獨立基礎(chǔ)設 B,C軸柱下聯(lián)合基礎(chǔ)設 作為村級組織活動場所滿足村辦公、會議、教學。建筑面積：約4620m2，共5性土層，地基土承載力fak=250kPa，水埋藏較深，不考慮水影。主導風向：南、東南；基本風壓：0.5kN/m20.45kNm2抗震設防烈度為6度，該建筑屬乙類建筑，安全等級為二級。2.1上人屋面，屋面做法：20mm10mm120mm0.5KN/m2。樓面做法：25mm，40mm水泥漿結(jié)合層一道，120mm20mm3.5KN/m22.5KN/m2C30HRB335HPB3002.1屋面板計算保護層：20厚水泥砂漿 0.02m×20KN/m3=0.4KN/m2 找平層：20mm厚1:3水泥砂漿 保溫層：80mm厚礦渣水泥 找坡層：40mm厚水泥石灰焦渣砂漿0.04m×14KN/m3=0.56KN/m2結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12m×25KN/m3=3.0KN/m2抹灰層：10mm厚混合砂漿 恒載設計 6.09×1.2=7.308 由恒載控制由活載控制按沈蒲生主編，混泥土結(jié)構(gòu)設計，高等教育，附錄8進行內(nèi)力計算，區(qū)格板A：

ly=7.2-0.3=6.9m;lx=4.5-0.3=4.2mxPl2(3n-1)/12(6n+5.5α-x區(qū)格板

mx’=mx’’=βmx=2×4.409KN·m=8.818KN·mmy=my’=βmy2×1.641KN·m=3.282KN·m2xmx=Pl(3n-1)/12(6n+5.5α-xmy=αmx=0.25×1.243KN·m=0.31KN·mmx'=mx''=βmx=2×1.243KN·m=2.486KN·mmy=my'=βmy2×0.31KN·m=0.62KN·mA-Amx′=1/2(-8.818KN·m-8.818KN·m)=-8.818A-B：my′=1/2（-3.282KN·m2.486KN·m）=-2.884KN·mB-B：my′=1/2（-0.62KN·m-0.62KN·m）=-0.62KN·m0.8即可近似按A=m/（0.9fyho）算出相應的鋼筋截面面積，取跨內(nèi)及支座截面，ho=100mm2.2.2。2.2.2As積/AloyBloyA-A-B-樓面板計算面層：40mm厚水磨石地面 40×0.02KN/m3=0.8KN/m3結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆混泥土樓板 0.12×25KN/m3=3.0KN/m2抹灰層：20mm厚混合砂漿 0.02×20KN/m2=0.4KN/m2 4.2KN/m3教室：2.5 走廊：3.5區(qū)格板A：由恒載控制=8.12由活載控制=8.54按沈蒲生主編，混泥土結(jié)構(gòu)設計，高等教育，附錄8進行內(nèi)力計算，ly=7.2-0.3=6.9m;lx=4.5-0.3=4.2m2xmx=Pl(3n-1)/12(6n+5.5α-x區(qū)格板

mx’=mx’’=βmx=2×4.317KN·m=8.634KN·mmy=my’=βmy=2×1.602KN·m=2.204KN·m由恒載控制由活載控制=9.94按沈蒲生主編，混泥土結(jié)構(gòu)設計，高等教育，附錄8進行內(nèi)力計算，2xmx=Pl(3n-1)/12(6n+5.5α-x=9.94×2.12×(3×2-1)/12(6×2+5.5×0.25-my=αmx=0.25×1.416KN·m=0.354mx'=mx''=βmx=2×1.416KN·m=2.832KN·mmy=my'=βmy=2×0.354KN·m=0.708KN·mxA-Am′=1/2(-8.634KN·m-8.634KN·m)=-8.634xyyA-B：m′=1/2（-3.204KN·m-2.832KN·m）=-0.186KN·mB-B：m′=1/2（-0.708KN·m-0.708KN·m）=-0.708yy各跨內(nèi)彎矩、支座彎矩已求得（0.8A=m/（0.9fyho）算出相應的鋼筋截面面積，取跨內(nèi)及支座截面h0=100mm2.3.2。2.3.2As積/AloyBloyA-A-B-（1）.（2）.120mm。（3）.120mm（4）.2HRB335(fy=300N/mm2）,其余采用熱軋鋼HPB300(fy=270N/mm2外墻采用普通實心粘土磚厚240mm，重度r=19KN/m3，水刷石外；內(nèi)墻240mm，r=19KN/m3，雙面水泥粉刷。（r=0.35KN/m2（r=0.2KN/m2框架計算簡圖及梁柱線剛確定框架計算簡圖（KJ-3.3.15室內(nèi)外高差，定為-0.95m3.6m4.55m。其余各（即層高3.6m3.3.13.3.1 底層柱（A-Di =令i其余層柱=1.0。則其余各桿件的相對線剛度為： 3.3.1保護層：20mm厚水泥砂漿 找平層：20mm厚1:3水泥砂漿 保溫層：80mm厚礦渣水泥 找坡層：40mm厚水泥石灰焦渣砂漿0.04m×14KN/m3=0.56KN/m2結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12m×25KN/m3=3.0KN/m2抹灰層：10mm厚混合砂漿 25mm面層：40mm厚水磨石地 40×0.02=0.8結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆混泥土樓板 0.12m×25KN/m3=3.0KN/m2抹灰層：20mm厚混合砂漿 0.02m×20KN/m3=0.4KN/m2 4.2KN/m2自重 抹灰層20mm厚混合砂0.02m0.70m-0.12m）2+0.30m合 自重 抹灰層：20mm厚混合砂 0.02m×（0.50m-0.12m）×2+0.3】合 自重 抹灰層：20mm厚混合砂 0.02m×（0.30m-0.12m）×2+0.3】合 抹灰層：20mm厚混合砂漿 梁b×h=300mm×300mm19×（3.6-0.3）×0.24=15.048梁b×h=300mm×500mm梁b×h=300mm×700mm不上人屋面

19×（3.6-0.5）×0.24=14.13619×（3.6-0.7）×0.24=13.224樓面：教室 走廊sk=1.0×0.45KN/m2=0.45KN/m2（1）A-B板傳至梁上的三角形或梯形荷載，為簡化計算近似按圖1.3.15方法等3.4.1。梁自重3.4.1板傳荷載示意圖A-B軸間框架梁均布荷載為：

6.09×（1-0.5×（1-4.2×（1-2.5×（1-梁自重：25×0.3×（0.7-0.12）=4.35

恒載=梁自重+版?zhèn)骱奢d=4.35+22.86=27.21活載=板傳荷載=1.85恒載=梁自重+板傳荷載=4.35+15.8=20.15活載=板傳荷載=9.39恒載：6.09×5/8×4.5/2=8.565活載恒載：4.2×5/8×4.5/2=5.905活載（2）B-C恒載：6.09×5/8×2.4/2=9.140.5×5/8×2.4/2=0.75恒載：4.2×5/8×2.4/2=6.3活載：3.5×5/8×2.4/2=5.25梁自重：25×0.3×(0.3-0.12)恒載=1.35+9.14=10.49活載=0.75恒載=1.35+6.3=7.65活載=5.256.09（1-活載：0.5×（1-恒載：4.2×（1-2α2+α3）×4.5/2+4.2×5/8×2.4/2=7.55活載：2.5×（1-2α2+α3）×4.5/2+2.5×5/8×2.4/2=5.55由于左右對稱，C-DA-B=4.56KN/m×4.5m+2.85KN/m×（4.5m-=14.136KN/m×(4.5-0.4)m+2.85KN/m×(4.5-=14.136KN/m×(4.5-0.4)m+2.85KN/m×(4.5-=2.85KN/m×(4.5-=14.136KN/m×(4.5-0.4)m+2.85KN/m×(4.5-C、DA、B3.4.2（圖中數(shù)值均為標注值3.4.2豎向受荷總圖注：1.2.4.為了簡化計算作用在外上的風荷載可近似用作用在屋面梁和樓面梁處 式中ω，ω 度為Bμs—風荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得μs是建筑層數(shù)）0.4s＞0.25s，應考慮風壓脈動對結(jié)構(gòu)hihj23.4.1。3.4.12ωo/(KN/m側(cè)移剛度見表3.5.1和表3.5.2 由于左右對稱只算A、B柱Δuj=式中Vj—第j∑DIJ—第jΔuj—第j3.5.12-5DD=αicA/DB/C 3.5.2橫向底層DīD=αicA/DB/C（7.15×104KN/m∑D=5860KN/m×2juj=∑Δuj（j1加到j）頂點側(cè)移:u=ΣΔuj（j13.5.3表 風荷載作用下框架側(cè)移計54321u=ΣΔu層間側(cè)移最大值：1/2606＜1/550（滿足要求風荷載作用（從左到右，或從右到左（1（2）μ＇ik=-iik/（∑i恒載作用下的軸力圖（V（均布恒載彎矩：M=-3.6.1活荷載標準值作用下的內(nèi)力計算（彎矩二次分配法1.01.1—1.2載布置時采用滿布荷載法。3.6.23.6.33.6.3活載作用下的M（3.6.5V為3.3宜采用反彎點法進行內(nèi)力計算可以初步估算梁和柱在水平荷載作用下的彎矩值，對于一般層柱反彎點在其中點位置，底層柱反彎點在柱高的2/3處，其第imvn1Dn1nDn1FnDij(DjMc上=Vim（1-y·h Mc下=中柱處的梁 Mb左j=i左b(Mc下j+1+Mc上j)/(i左b+i右Mbj=i右b(Mcj+1+Mcj)/(i左b+i右邊柱處的 Mb總j=Mc下j+1+Mc上3.6.73.6.9風荷載作用下的彎矩圖3.6.11風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力梁端剪力柱軸力ABBCABVbAB-5--4--3--2--1--式中M邊V邊MV—與Mb—梁端支座寬度（即柱截面高度3.7.1—3.7.7。1.2MGK1.4MQKM1.35MGK1.4×0.7MQKMKN.mKN表表Mmax及相應的Mmin及相應的│V│max及相應的①②③④Mmax及相應的Mmin及相應的│V│max及相應的①②③④值值值2左M-----V-中M00V右M-----V-----1左M-----V-中M00V右M-----V-----（梁）MMM①②值值值2左M-MMM①②值值值2左M----V中MV右M----V----1左M----V中MV右M----V----）Mmax及相應的Mmin及相應的│V│max及相應的①②③④值值值--------00--------------①+-①----00-----------力力算計算應應（（梁）表MMM①②值值值M--MMM①②值值值M---VM--VM---V---M---VM--VM---V---）表Nmax及相應的Nmin及相應的│M│max及相應的N、①②③④Nmax及相應的Nmin及相應的│M│max及相應的N、①②③④值值值2上M-N-下M------N-V-1上M-N-下M-----N-V-2.3.KN.m,B（B）Ms。Ms。①②③④值值2左M----中M-右M----1左M----中M-右M----Ms。Ms。①②③④值值2左M----中M---右M----1左M----中M---右M----3.7.8用于承載力計算的框架由永久荷載效應控制的基本組合表（BNmaxNmin|Nmax|①②值值值21上MN下M-----NV上MN下M-----NV注：1.KN.m,柱截面設計與配筋計混泥土強度：C30,f=14.3N/mm2，f=1.43N/mm2，f=2.01 y鋼筋強度：HPB300,f=270yHRB335,f=300N/mm2，f ξ=β/（1+f/Eε）=0.8/(1+300N/mm2/2.0×105 底層柱軸壓比：μ=N/fA=1573.89103N/(14.3N/mm24002mm2)=0.69 c[1.05](滿足要求 則B軸柱的軸壓比滿足要求h=400mm-因 所以0.25βfbh=0.25×1.0×14.3c c 一層：從柱的內(nèi)力組合表可見，N＞Nb,為小偏壓，選用M大、N大的組合，（M=27.02KNm柱的計算長度l0=1.0H=4.55me0=M/N=（27.02KN·mea=max[20mm，400mm/30=16.667mm]=20mmei=e0+ea=17.4mm+20mm=37.4mmζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3N/mm2×（400mm）2/1555.09×103N=0.59,<1.0e=ei+h/2-as=37.4mm+400mm/2-ξ=N/αfbh1 A=A′=Ne-αfbh2ξ(1-0.5ξ)/[f′（h-

）]<0 1 HRB335，最小配筋率ρmin＝0.55％。A＝A′＝（0.55％×400mm）2/2=440mm 柱的計算長度l0=1.0H=4.55m0e=M/N=（37.31KN·m0ea=max[20mm，400mm/30=16.667mm]=20mmei=e0+ea=25.78mm+20mm=45.78mm ζ=0.5fA/N=0.5×14.3N/mm2×（400mm）2/1447.06×103N=0.79<1.0 e=ei+h/2-as=45.78mm+400mm/2-ξ=N/αfbh1 A=A′=Ne-αfbh2ξ(1-0.5ξ)/[f′（h-

）]<0 1 HRB335，最小配筋率ρmin＝0.55％。Asmin＝Asmin′＝（0.55％×400mm）2/2=440mm2。第三組內(nèi)力（M=12.24KN·m、柱的計算長度0e=M/N=（12.24KN·m0ea=max[20mm，400mm/30=16.667mm]=20mmei=e0+ea=7.8mm+20mm=27.8mm ζ=0.5fA/N=0.5×14.3N/mm2×（400mm）2/1573.89×103N=0.73<1.0 34-12（M1/M2）=34-12×（-e=ei+h/2-as=27.8mm+400mm/2-ξ=N/αfbh1 A=A′=Ne-αfbh2ξ(1-0.5ξ)/[f′（h-

）]<0 1 HRB335，最小配筋率ρmin＝0.55％。Asmin＝Asmin′＝（0.55％×400mm）2/2=440mm2。綜合三組內(nèi)力的計算結(jié)果，每側(cè)實配418(As=As′=1017mm2)M=48.18、N=243.73KN柱的計算長度l0=1.0H=3.6me0=M/N=（46.52KN·m/233.15KN）×103=208.5mm〉0.3h0=109.5mmNb=fcA=14.3N/mm2×（400mm）2=2288KN>233.15KN,ea=max[20mm，400mm/30=16.667mm]=20mmei=e0+ea=208.5mm+20mm=228.5mmM1/M2=39.68KN·m/(-46.52KN·m)=-34-12（M1/M2）=34-12×（-e=ei+h/2-as=228.5mm+400mm/2-1 A=A′=Ne-αfbh2ξ(1-0.5ξ)/[f′（h-

）]<0 1 HRB335，最小配筋率ρmin＝0.55％。A＝A′＝（0.55％×400mm）2/2=440mm 柱的計算長度l0=1.0H=3.6mb e=M/N=（47.21KN·m/218.76KN）×103=215.8mm〉0.3h=109.5mmN=fcA=14.3N/mm2×（400mm）b ea=max[20mm，400mm/30=16.667mm]=20mmei=e0+ea=215.8mm+20mm=235.8mmM1/M2=-40.19KN·m/(47.21KN·m)=-34-12（M1/M2）=34-12×（-e=ei+h/2-as=235.8mm+400mm/2-1 A=A′=Ne-αfbh2ξ(1-0.5ξ)/[f′（h-

）]<0 1 HRB335，最小配筋率ρmin＝0.55％。Asmin＝Asmin′＝（0.55％×400mm）2/2=440mm2。柱的計算長度l0=1.0H=3.6me0=M/N=（48.18KN·mea=maxei=e0+ea=197.7mm+20mm=217.7mm〉0.3h0=109.5mmNb=fcA=14.3N/mm2×（400mm）2=2288KN>218.76KN,大偏壓。34-12（M1/M2）=34-12×（-e=ei+h/2-as=217.7mm+400mm/2-1 A=A′=Ne-αfbh2ξ(1-0.5ξ)/[f′（h-

）]<0 1 HRB335，最小配筋率ρmin＝0.55％。A＝A′＝（0.55％×400mm）2/2=440mm 綜合兩組內(nèi)力的計算結(jié)果，每側(cè)實配418(A=A′=1017mm2) 1l0/b=5m/0.4m=11.35，查表得：ψ=0.956 0.9ψ（fA+f′A′）=0.9×0.956×[14.3 =2493.6KN＞Nmax=1573.89KN，B1因為剪跨比λ=M/Vb=37.17KN·m/16.66×0.4KN·m=5.60＞3，所以λ=3cN/mm2（400m2=686.KN<N=1447.06KNc因 :1.754?10@2505因為剪跨比λ=M/Vb=41.17KN·m/24.82KN×0.4m=4.15＞3，所以λ=3.0cc1.75ftbh0（λ+1）+0.07KN=1.75/(1+3)1.43400365+0.07263.28=913.4KN>V=24.82KN4?10@250B1：e0/h0=45.78mm/365mm=0.13＜0.55，2：e0/h0=37.02mm/465mm=0.13＜0.55，AB（300mm×700mm1M=157.93KN·m，as=35mm=M（α232 1 A=αfbhξ/f 1 ρ=max[0.2％（45ft/fy）％]=0.215％

s4φ18(A＝1017mm2s梁AB和梁BC各截面的正截面受彎承載力配筋計算見表3.8.2。梁AB（300mm×700mm： 1層：Vb=134.48KN。截面驗算：0.25βfbh0.251.014.3103N·mm2300mmc 665mm=713.21KN＞Vb驗算是否按構(gòu)造要求配箍:0.7ftbh0=0.71.43KN/mm2300mm665mm=199.7KN>Vb=134.48KN,取雙肢箍ABBC3.8.1AB（1：取Mk=122.54KNσ=M/0.87hA=208.36 ρ=A

0 αcr=1.9，ωmax=αcrψσsk（1.9c+0.08deq3.8.33.8.1層5151Asv/s=（V-22223.8.2層2-----（αfbh1 ξ=1-（1-×αsAs=αξ/f/y2Asmin//1-----（αfbh1 ξ=1-（1-×αsAs=αξ/f/y2Asmin//3.8.32Mkψ=1.1-（1.9c+0.08deq1Mkψ=1.1-（1.9c+0.08deq注：wmax=0.3mm《查混凝土結(jié)構(gòu)設計原理（43—的結(jié)構(gòu)布置，剖面和計算簡圖如圖4.1.1所示，尺寸圖如4.1.2所示，樓梯使用活載載標準值為2.5KN/mm2，踏步面層采用30mm厚水磨石，底面為20mm厚混合砂漿抹灰層，結(jié)構(gòu)層采用C30混凝土fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，梁中縱向受HRB335，fy=300N/mm2HPB300，fy=270N/mm2。4.1.1TB-14.2.2樓梯設計資料該樓梯為現(xiàn)澆整體梁式樓梯，踏步尺寸為150mm×270mmC30踏步板(TB1)荷載計算(150mm×270mm)踏步板自重1.2×(0.196+0.046)/2×0.27×25=0.98踏步面層重12×(0.27+0.15)×0.65=0.3276(計算踏步板自重時，前述ABCDE五角形踏步截面面積可按上底為的

×0.02×17=0.11使用活荷載q=1.4×3.5×0.27=0.946g+q=2.741150mmX350mm，則踏步的計算跨度為0M=1(g+q)l2=0

×2.741×2.22=1.658取一踏步(150mm×270mm)為計算單元,cosα=0.874h2b3

則h0=h-as=127.4-1

1

0.05341121sfbh 1sA 1 y

75.4mm

0.255%

0.45

232

yt則tminA79.810000.874232.5mm2/

踏步板傳荷載：?×2.746KN/m×（2.2m+2×0.15m）×1/0.27m=12.713KN/m。斜梁自重：1.2×(0.35m-0.04m)×0.15m×25KN/m3×1/0.874=1.596KN/m。1.2×(0.35m-0.04m)×0.02m×17KN/m3×1/0.874=0.289KN/m樓梯欄桿 1.2×0.1=0.12合計 取平臺梁截面尺寸b×h=200mm×450mm，0M=（q+g）l0V=?（q+g）lncosα=?×14.718KN/m×2.97m×0.874=21.856KN斜梁按Th0=h-as=350mm-翼緣有效高度按倒Lf按梁的跨度計算：bf 按翼緣寬度計算：b，=b+s 按翼緣高度計算：b，=h,/h f取b，=550mmf首先按第一類Tα=M/（αfbh2） 1 =18.487×106N·mm/[1.0×11.9ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.0297）1/2=0.03結(jié)構(gòu)為第一類TAs==0.03×528mm×315mm×1.0×11.9s2φ12（As00.7bhf=0.7×150mm×315mm×1.270故按構(gòu)造配筋選肢?8@200mm，s<smax=200mm3l0=2.47m,1mh=l0/35=2470mm/35=70.6mmh=120mm。20mm，h0=120mm-20mm=100mm水磨石面層 水泥砂漿找平 混凝土板 板底抹灰 合計 0跨中彎矩 M=PL0α=M/（αfbh 1 =6.84×106N·mm/[1.0×11.9ss sys查表選配?8@200，As平臺梁計算（b×h=200mm×500mm）跨度斜梁傳來的集中力 平臺板傳來的均布恒荷載 平臺板傳來的均布活荷載 1.2×0.2m×(0.45m-0.06m)×25KN/m2=2.34KN/m 1.2×0.02m×[0.2m+(0.45m-0.06m)]×17KN/m3=0.32KN/m合計 故取l0=ln=4.5-M1(gq)l22(GQ)l0

b)b

Q)

2111..34.0222334.023.3(1.880.25)0.2566kN 2V=(G+Q)ln+2(G+Q)=11.258×4/2+23.33×2=69.176bf’，

8-13平臺梁計算簡

b'l/64000/6

b'f

0b

2

200

b'fT型截面類型f1c

'h'

f

')11.966760(4150.560)183kNmM66kNT

66

f1c1s1s

'h0

11.96671212

0.049bfb'h

11.9667415A1c 0 y

538mm

200

0.60%

0.45tft

yV0.7fbh0.71.2720041573787NV 選肢箍?6@200。

(a)TB—1b)TL1c)TL8-14踏步板、斜梁和平臺梁配筋采用附加箍筋承受由斜梁傳來的集中力，若附加箍筋仍采肢箍筋?6，則附加箍總數(shù)為mGQ 1.96 sv1

228.3個2?6踏步板(TB1)、斜梁(TL1)和平臺梁(TL2)的配筋圖如圖(8-14a、bc)厚度較大的粘性土層，地基土承載力fak=200kPa，水埋藏較深，不考AC30ft=1.43N/mm2?；A(chǔ)下墊層厚A地礎(chǔ)設計時所用的荷載效應最不利組合與相應的抗力限值應按下列要效應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載控制的標合相應的抗力應采用地基承載A（5.2.1）載荷效應基本組合時的最不利載荷：M=13.2KN·m，N=1430.86KN，V=8.69KN，600mm。（1）確定基礎(chǔ)底面積，地礎(chǔ)承載力特征值為基礎(chǔ)平均埋深即：則A

rd)1.2×1430.86/(250-ab=l=3m,aGk

Ad20KN/m39m21.3mFQ

PFkGk

e Mk Fk

l/6 P(16e)

K af250KN/a故尺寸取:bl3m3m9mPFk

5.2.11430.86KN158.98KN/0e0

21.02KNm0.015m j

j

P

+lac

- )=159.62KN/ P

+ll1

-

)=161.37KN/

h=600mm，h0=(600-40)mm=560mm。 [(bach)b(b

h)2j