廣東框剪結(jié)構(gòu)大酒店高支模專項(xiàng)方案附詳細(xì)計(jì)算及圖表參數(shù)

目錄HYPERLINK\l"_Toc329497701"第一章主要編制依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc329497702"第二章工程概況2HYPERLINK\l"_Toc329497703"2.1、酒店樓層描述2HYPERLINK\l"_Toc329497704"2.2、高支模軸線部位2HYPERLINK\l"_Toc329497705"2.3、各區(qū)域高支模梁板情況介紹2HYPERLINK\l"_Toc329497706"2.4、框架柱斷面尺寸介紹3HYPERLINK\l"_Toc329497708"2.5、施工材料的選用4HYPERLINK\l"_Toc329497709"第三章梁模板支撐體系的施工設(shè)計(jì)與搭設(shè)4HYPERLINK\l"_Toc329497710"3.1、高支模板體系的施工設(shè)計(jì)。4HYPERLINK\l"_Toc329497711"3.2、高支模板體系的施工搭設(shè)5HYPERLINK\l"_Toc329497712"3.3、搭設(shè)作業(yè)注意事項(xiàng)6HYPERLINK\l"_Toc329497713"3.4、搭設(shè)過程中的自檢6HYPERLINK\l"_Toc329497714"3.5、模板拆除要求6HYPERLINK\l"_Toc329497718"3.6驗(yàn)收管理8HYPERLINK\l"_Toc329497719"3.7、支模沉降監(jiān)測(cè)8HYPERLINK\l"_Toc329497720"第四章梁模支撐計(jì)算9HYPERLINK\l"_Toc329497721"4.1、情況比較9HYPERLINK\l"_Toc329497722"4.2、計(jì)算參數(shù)及匯總表9HYPERLINK\l"_Toc329497723"4.3、附計(jì)算書范例14HYPERLINK\l"_Toc329497724"第二章、梁側(cè)模計(jì)算25HYPERLINK\l"_Toc329497725"5.1、情況比較25HYPERLINK\l"_Toc329497726"5.2、計(jì)算參數(shù)及匯總表25HYPERLINK\l"_Toc329497727"3.3、附計(jì)算書范例28HYPERLINK\l"_Toc329497728"第三章、樓板計(jì)算33HYPERLINK\l"_Toc329497729"6.1、情況比較33HYPERLINK\l"_Toc329497730"6.2、計(jì)算參數(shù)及統(tǒng)計(jì)結(jié)果33HYPERLINK\l"_Toc329497731"6.3、附計(jì)算書范例34HYPERLINK\l"_Toc329497732"第四章、框架柱計(jì)算39HYPERLINK\l"_Toc329497733"7.1、情況比較39HYPERLINK\l"_Toc329497734"7.2、高支模區(qū)域框架柱統(tǒng)計(jì)表39HYPERLINK\l"_Toc329497735"7.3、柱模板計(jì)算匯總表40HYPERLINK\l"_Toc329497736"7.4、附計(jì)算書范例43第一章主要編制依據(jù)《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-99）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》(GB50204－2002)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130－2001)《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ128－2000)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162－2008）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)廣州一洲軟件《建筑工程施工安全輔助設(shè)計(jì)系統(tǒng)v2.31》；林和西橫路酒店施工圖紙?；浗ūO(jiān)字[1998]027號(hào)頒布《廣東省建設(shè)工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理辦法》第二章工程概況2.1、酒店樓層描述總建筑面積為65615㎡，地下室層高4.00m、3.60m、5.60m，首層5.70m，二層至三層層高4.50m，四層6.60m，五層層高8.50m，六層層高4.70m，七層至二十三層層高為3.60m，二十四層層高4.20m，總建筑物高度為99.900m，屋頂層以上構(gòu)件高度7.10m。2.2、高支模軸線部位一樓酒店大堂（2～6／C～D軸）上空洞開，標(biāo)高自±0.000～9.900，該區(qū)域?qū)痈邽?.9m；二樓西餐廳（9～11／C～1/D軸）上空洞開，標(biāo)高自5.400～14.400，該區(qū)域?qū)痈邽?.0m；三樓宴會(huì)廳（2～5／C～G軸）上空洞開，標(biāo)高自9.900～21.000，該區(qū)域?qū)痈邽?1.1m；四樓、五樓為轉(zhuǎn)換層，層高依次為6.6m、8.5m；(五樓夾層標(biāo)高為4.250)二十四樓行政廊（1～6／C～1／C軸）上空洞開，標(biāo)高自92.900～99.900，該區(qū)域?qū)痈邽?.0m；樓總統(tǒng)套房客廳(10～11／D～E軸)上空洞開,標(biāo)高自92.900～99.900，該區(qū)域?qū)痈邽?.0m；2.3、各區(qū)域高支模梁板情況介紹一樓酒店大堂（2～6／C～D軸）：高支模區(qū)域2～6／C～E軸；橫向框架梁截面有400×800、400×1500；縱向框架梁截面有350×800、400×1000、400×1500；支頂樓板厚110㎜，支底樓板厚200㎜；層高為9.9m。二樓西餐廳（9～11／C～E軸）：高支模區(qū)域9～11／C～E軸；橫向框架梁截面有350×800、350×1000、400×1000；縱向框架梁截面有400×800、300×1000、450×1600；支頂樓板厚150㎜，支底樓板厚110㎜；層高為9.0m。三樓宴會(huì)廳（2～5／C～E軸）：高支模區(qū)域2～6／C～E軸；橫向框架梁截面有400×1100；縱向框架梁截面有1200×2500；支頂樓板厚220㎜，支底樓板厚110㎜；層高為11.1m。四樓：高支模區(qū)域5～11／C～G軸；橫向框架梁截面有400×1000、400×1100、400×1200、500×1100；縱向框架梁截面有1050×2500、1200×2500、1300×2500；支頂樓板厚220㎜，支底樓板厚150㎜；層高為6.6m。五樓：高支模區(qū)域1～11／C～G軸；橫向框架梁截面有400×1000、500×800、600×1200；縱向框架梁截面有400×1000、500×1000、800×800、800×1200、800×1300；支頂樓板厚150㎜，支底樓板厚220㎜；層高為7.5m。五樓中餐廚房（8～11／E～G軸）：高支模區(qū)域8～11／E～G軸；橫向框架梁截面有400×1000；縱向框架梁截面有400×1000、500×1000；支頂樓板厚150㎜，支底樓板厚220㎜；層高為6.0m。二十三樓行政接待廳（6～9／C～1／C軸）:高支模區(qū)域6～9／C～1／C軸；橫向框架梁截面有500×500；縱向框架梁截面有500×500、500×550；支頂樓板厚120㎜，支底樓板厚110㎜；層高為6.7m。二十四樓總統(tǒng)套房客廳（9～10／C～1／C軸）:高支模區(qū)域9～10／C～1／C軸；橫向框架梁截面有500×500；縱向框架梁截面有500×550；支頂樓板厚200㎜，支底樓板厚110㎜；層高為6.7m。二十五樓總統(tǒng)套房客廳（10～11／D～E軸）:高支模區(qū)域10～11／D～E軸；橫向框架梁截面有500×500；縱向框架梁截面有500×500；支頂樓板厚120㎜，支底樓板厚110㎜；層高為6.7m。2.4、框架柱斷面尺寸介紹一樓酒店大堂（2～6／C～D軸）：高支模區(qū)域2～6／C～D軸；層高為9.9m；涉及的框架柱斷面有：KZZ1（1300×2200）、KZ3（800×1550）、KZ4（1000×1250）。二樓西餐廳（9～11／C～E軸）：高支模區(qū)域9～11／C～E軸；層高為9.0m；涉及的框架柱斷面有：KZZ1（1300×2200）、KZZ4（1200×2000）、KZ1a（900×1100異型柱）、KZ2（800×900）、KZ3（800×1550）、KZ4（1000×1250）、KZ5（1200×1250）。三樓宴會(huì)廳（2～5／C～E軸）：高支模區(qū)域2～6／C～E軸；層高為11.1m；涉及的框架柱斷面有：KZZ1（1300×2200）、KZ1（1100×1100異型柱）、KZ2（800×900）、KZ3（800×1550）、KZ4（1000×1250）。四樓：高支模區(qū)域5～11／C～G軸，層高為6.6m?？蚣苤母叨燃皵嗝嬗?jì)算均包含在其它各高支模區(qū)域。五樓：高支模區(qū)域1～11／C～G軸，層高為7.5m。框架柱的高度及斷面計(jì)算均包含在其它各高支模區(qū)域。五樓中餐廚房（8～11／E～G軸）：高支模區(qū)域8～11／E～G軸；層高為6.0m；涉及的框架柱斷面有：KZ1a（700×960異型柱）、KZ5（800×1250）、KZ6（800×1550異型柱）、KZ9（600×600）、KZ10（同KZ9）。二十三樓行政接待廳（6～9／C～1／C軸）:高支模區(qū)域6～9／C～1／C軸；層高為6.7m；涉及的框架柱斷面有：KZ3（800×600）、KZ3a（同KZ3）。二十四樓總統(tǒng)套房客廳（9～10／C～1／C軸）:高支模區(qū)域9～10／C～1／C軸；層高為6.7m；涉及的框架柱斷面有：KZ3（800×600）。二十五樓總統(tǒng)套房客廳（10～11／D～E軸）:高支模區(qū)域10～11／D～E軸；層高為6.7m；涉及的框架柱斷面有：KZ1a（700×860異型柱）、KZ2（900×600）、KZ3（800×600）。2.5、施工材料的選用、模板采用δ=18㎜厚膠合板.、木枋采用80㎜×80㎜松木枋.、支架采用Φ48×3.5標(biāo)準(zhǔn)鋼管組合支撐.、輔助用模板采用δ=20㎜松木散板.、對(duì)拉螺栓采用Φ12.第三章梁模板支撐體系的施工設(shè)計(jì)與搭設(shè)（本工程高支模板體系的施工設(shè)計(jì)與搭設(shè)須按以下要求進(jìn)行.）3.1、高支模板體系的施工設(shè)計(jì)。鋼管支撐工藝流程檢查鋼管、扣件質(zhì)量鋼管分類選取立桿、支撐整理地面基礎(chǔ)放線定梁位設(shè)水平桿立桿固定校正加剪刀撐桿定梁底標(biāo)高復(fù)測(cè)檢查加固。鋼管立桿立于首層結(jié)構(gòu)之上，高支模搭設(shè)方式見以下梁模支撐計(jì)算匯總表。承重架支撐形式為梁底支撐小楞平行梁截面方向，立桿承重連接方式為可調(diào)托座,立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度＜0.20m,梁底模板下的木枋橫向間距為0.25m，板模板下的木枋間距0.35m；托梁采用雙木枋。縱橫向水平桿設(shè)置：縱向水平桿應(yīng)水平設(shè)置，其長(zhǎng)度不應(yīng)小于2跨，兩根水平桿的對(duì)接接頭必須采用對(duì)接扣件連接。該扣件距立柱軸心線不宜大于跨度的1/3，同一步中，內(nèi)外兩根縱向水平桿的對(duì)接頭應(yīng)盡量錯(cuò)開一跨，上下兩根相鄰的縱向水平桿的對(duì)接頭也應(yīng)盡量錯(cuò)開一跨，錯(cuò)開的水平距離不應(yīng)小于500㎜，凡與立柱相交處均必須用直角扣件與立桿固定，且腳手架外側(cè)每?jī)啥却髾M桿之間綁扎兩行篙竹作安全護(hù)欄。橫向水平桿搭設(shè)，凡立柱與縱向水平桿的相交處均必須設(shè)置一根橫向水平桿，嚴(yán)禁任意拆除。該桿距立柱軸心線的距離不應(yīng)大于150㎜，跨度中間的橫向水平桿宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設(shè)置，腳手架的橫向水平桿，其兩端均應(yīng)用直角扣件固定在縱向水平桿上。掃地桿設(shè)置：立柱由標(biāo)準(zhǔn)底座向上200㎜處，縱橫向設(shè)掃地桿，用直角扣件與立柱固定。剪刀撐設(shè)置：支架周邊設(shè)剪刀撐，中間縱橫每4排立桿設(shè)剪刀撐，與地面角度為45o～60o。頂層以下的剪刀撐中的斜桿接長(zhǎng)應(yīng)采用對(duì)接扣件連接，采用旋轉(zhuǎn)扣件固定在立柱上或橫向水平的伸出端上，固定位置與中心節(jié)點(diǎn)的距離不大于150㎜，頂部剪刀撐可采用搭接，搭接長(zhǎng)度不應(yīng)小于1m，不得少于2個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件。并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。支撐采用Φ48鋼管進(jìn)行組合，根據(jù)梁板情況確定，并在鋼管上、下加可調(diào)支托調(diào)整至合適高度。在靠近柱的部位，水平桿需支頂?shù)街希栽黾又误w系的穩(wěn)定性。高支模支撐架架體搭設(shè)完畢，在頂層縱橫向水平連系桿設(shè)置一道安全平網(wǎng)（或鋪竹排），防止木工、鋼筋工作業(yè)期間發(fā)生高處墜落。本工程支模外圍應(yīng)用鋼管與已完成結(jié)構(gòu)相連，在結(jié)構(gòu)邊緣采用鋼管連接或支頂頂方式，以保證支撐體系的整體穩(wěn)定性。3.2、高支模板體系的施工搭設(shè)材料說明同前（見2.5）。施工準(zhǔn)備:備足各種施工材料，并熟悉圖紙，做好技術(shù)交底工作。放好軸線、模板邊線、水平控制標(biāo)高線,做好模板底口水泥砂漿找平層。根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙構(gòu)件的尺寸,配制加工好柱、墻、梁模板,并按相應(yīng)結(jié)構(gòu)構(gòu)件編號(hào)。模板安裝梁模板安裝梁模板安裝前要在兩端柱上彈出標(biāo)高線,然后立支撐,支撐下墊上木方,支架的間距按要求。按設(shè)計(jì)標(biāo)高調(diào)試好支架頂標(biāo)高,支架采用可調(diào)節(jié)底座和頂托,調(diào)整好標(biāo)高在安裝梁底板木方時(shí)要通線檢查,在安裝梁底板.梁底板要起拱按設(shè)計(jì)要求,設(shè)計(jì)如沒有具體明確,按規(guī)范規(guī)定2‰-3‰。梁側(cè)模板安裝要通線找直,以保證梁截面尺寸的正確,梁上口模板要設(shè)支撐卡.安裝完畢后要校正梁中線、標(biāo)高、截面尺寸、清除模板內(nèi)雜物,檢查合格后辦理預(yù)檢。板模板安裝:一般從跨一側(cè)開始安裝,先安裝支架和木方,要按照標(biāo)高通線找平,并固定支架,然后依次安裝模板。支架頂木方通線調(diào)平后,再鋪放板模板,板模板局部范圍拼板,可采用松木散板,不得用大膠合板鋸成小拼板,板模板拼縫要嚴(yán)密,接縫處要平整。安裝完畢后,將板面清掃干凈,辦理預(yù)檢。支架安裝：支架安裝間距,須嚴(yán)格按照計(jì)算書要求的間距進(jìn)行布架.不得隨意增大間距。支架立桿底面和頂面應(yīng)采用可調(diào)節(jié)的底座和頂托。支架搭設(shè)好后,要拉線檢查調(diào)整水平度和垂直度。支架搭設(shè)的其他要求參照現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》。模板支架立桿底座下要墊木枋。所有木枋的布置間距須按設(shè)計(jì)書的要求，施工操作中不得隨意更改。整個(gè)模板體安裝完成后，必須報(bào)驗(yàn)，符合要求并辦理驗(yàn)收手續(xù)，方可進(jìn)行下道工序。3.3、搭設(shè)作業(yè)注意事項(xiàng)嚴(yán)禁不同直徑鋼管及其相應(yīng)扣件混用。底立桿應(yīng)按立桿接長(zhǎng)要求選擇不同長(zhǎng)度的鋼管交錯(cuò)設(shè)置，至少應(yīng)有兩種適合的長(zhǎng)度的鋼管作立桿。剪刀撐應(yīng)及時(shí)設(shè)置，不得滯后超過2步。桿件端部伸出扣件之外的長(zhǎng)度不得少于100mm。剪刀撐的斜桿與基本構(gòu)架結(jié)構(gòu)桿件之間至少有3道連接，其中，斜桿的搭結(jié)接頭部位至少有1道連接。3.4、搭設(shè)過程中的自檢在搭設(shè)支撐體系過程中，經(jīng)常檢查基礎(chǔ)是否有不均勻沉陷。立桿墊座與基礎(chǔ)面是否接觸良好，有無松動(dòng)或脫離情況。斜撐，頂撐等設(shè)置是否達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。檢查整架垂直度有否偏差過大。3.5、模板拆除要求質(zhì)量要求模板安裝后應(yīng)保證整體的穩(wěn)定性，確保施工中模板不變形、不錯(cuò)位、不漲模。模板拼縫平整，堵縫整齊牢固、不漏漿。模板與砼接觸面清理干凈，隔離劑涂刷均勻。模板工程允許偏差滿足以下要求：墻、柱、梁軸線偏移：3mm；標(biāo)高：±3mm；基礎(chǔ)截面尺寸：±5mm；墻、柱、梁截面尺寸：+4mm，-5mm；層高垂直度：3mm；相臨兩塊板表面高低差：2mm；表面平整度：3mm；預(yù)留洞中心線位置：10mm；預(yù)留洞截面尺寸：+10mm，0。模板拆除要求拆除模板時(shí)，現(xiàn)澆混凝土構(gòu)件強(qiáng)度應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，當(dāng)設(shè)計(jì)無具體要求時(shí)，混凝土強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到1.2N/mm2時(shí)方可拆除。模板的拆除順序應(yīng)按照模板設(shè)計(jì)要求，當(dāng)設(shè)計(jì)無具體要求時(shí)，一般應(yīng)遵循先支后拆，后支先拆的原則。模板及配件拆除后，應(yīng)及時(shí)清理干凈，對(duì)變形和損壞的部位應(yīng)及時(shí)進(jìn)行維修。非承重的墻、柱模板當(dāng)砼強(qiáng)度達(dá)到其表面及棱角不應(yīng)因拆模而受損壞時(shí)，方可拆除。承重模板其砼強(qiáng)度達(dá)到下表要求：見下表構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）達(dá)到設(shè)計(jì)的混凝土土立方體抗壓壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率（％％）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、殼≤8≥75＞8≥100懸臂構(gòu)件－≥100模板堆放要求模板現(xiàn)場(chǎng)堆放區(qū)應(yīng)應(yīng)在起重機(jī)的的有效工作范范圍之內(nèi)，堆堆放場(chǎng)地必須須堅(jiān)實(shí)平整，不不得堆放在松松土或凹凸不不平的場(chǎng)地上上。模板停放時(shí)，必須須滿足自穩(wěn)角角的要求，對(duì)對(duì)自穩(wěn)角不足足的模板，必必須另外拉結(jié)結(jié)固定，沒有有支撐架的模模板應(yīng)存放在在專用的插放放支架上，疊疊層平放時(shí)，疊疊放高度應(yīng)不不超過2米（10層），底部部及層間應(yīng)加加墊木，且上上下對(duì)齊。模板在地面臨時(shí)周周轉(zhuǎn)停放時(shí)，兩兩塊模板應(yīng)板板面相向放置置，中間留置置操作間距，當(dāng)當(dāng)長(zhǎng)時(shí)期停放放時(shí)，應(yīng)將模模板連接成整整體。模板在施工樓層上上臨時(shí)周轉(zhuǎn)停停放時(shí)，必須須有可靠的防防傾倒保證安安全的措施。3.6驗(yàn)收管理模板支撐系統(tǒng)應(yīng)在在搭設(shè)完成后后，由項(xiàng)目負(fù)負(fù)責(zé)人組織驗(yàn)驗(yàn)收，驗(yàn)收人人員應(yīng)包括施施工單位和項(xiàng)項(xiàng)目?jī)杉?jí)技術(shù)術(shù)人員、項(xiàng)目目安全、質(zhì)量量、施工人員員，監(jiān)理單位位的總監(jiān)和專專業(yè)監(jiān)理工程程師。驗(yàn)收合合格，經(jīng)施工工單位項(xiàng)目技技術(shù)負(fù)責(zé)人及及項(xiàng)目總監(jiān)理理工程師簽字字后，并報(bào)安安監(jiān)部門備案案后，方可進(jìn)進(jìn)入后續(xù)工序序的施工。3.7、支模沉降降監(jiān)測(cè)監(jiān)測(cè)內(nèi)容和監(jiān)測(cè)要要求監(jiān)測(cè)項(xiàng)目：支架沉沉降、位移和和變形。測(cè)點(diǎn)布設(shè)：沿建筑筑物縱向每10-15米布設(shè)一個(gè)個(gè)監(jiān)測(cè)剖面，每每個(gè)監(jiān)測(cè)剖面面布設(shè)2個(gè)支架水平平位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)點(diǎn)、3個(gè)支架沉降降觀測(cè)點(diǎn)。監(jiān)監(jiān)測(cè)儀器精度度應(yīng)滿足現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)監(jiān)測(cè)要求。監(jiān)測(cè)頻率：在澆筑筑混凝土過程程中實(shí)施實(shí)時(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，監(jiān)測(cè)測(cè)頻率20-30分鐘一次。監(jiān)測(cè)報(bào)警指標(biāo)監(jiān)測(cè)項(xiàng)目監(jiān)測(cè)報(bào)警值支架沉降5mm支架水平位移10mm監(jiān)測(cè)方法支撐的變形監(jiān)測(cè)采采用水準(zhǔn)儀進(jìn)進(jìn)行。做法是是：在首層柱柱的側(cè)面標(biāo)示示出觀測(cè)基準(zhǔn)準(zhǔn)點(diǎn)，分別在在支撐桿上標(biāo)標(biāo)示觀測(cè)點(diǎn)（沉沉降觀測(cè)點(diǎn)位位置在該層結(jié)結(jié)構(gòu)面上約11.5m處，垂垂直度觀測(cè)點(diǎn)點(diǎn)應(yīng)在模板支支撐下方300cm-500cm處）。在在整個(gè)澆筑混混凝土的過程程中，安裝專專人在首層外外圍進(jìn)行監(jiān)測(cè)測(cè)。處理方法當(dāng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)接近或或達(dá)到報(bào)警值值時(shí)，立即組組織有關(guān)方采采取應(yīng)急或搶搶險(xiǎn)措施，并并向上級(jí)有關(guān)關(guān)部門報(bào)告。第四章梁模支支撐計(jì)算4.1、情況比較通過對(duì)各區(qū)域梁模模支撐的斷面面、樓層高度度、樓板厚度度進(jìn)行綜合比較較，酒店項(xiàng)目目梁模板支撐撐計(jì)算按不利因因素考慮分為為十二種類型：4.1.1、4000×800層高9.9m板厚110㎜梁模板扣件鋼管高高支撐計(jì)算；；4.1.2、4000×1000層高9.9m板厚110㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；4.1.3、4500×1500層高9.9m板厚110㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；4.1.4、4000×1100層高11.11m板厚220㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；4.1.5、12000×2500層高11.11m板厚220㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；4.1.6、4000×1200層高6.6m板厚220㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；4.1.7、5000×1100層高6.6m板厚220㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；4.1.8、13000×2500層高6.6m板厚220㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；4.1.9、6000×1200層高7.5m板厚150㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；4.1.10、8000×8000層高7.5m板厚150㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；4.1.11、8000×1300層高7.5m板厚150㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；4.1.12、5000×500層高6.7m板厚120㎜梁模板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算。4.2、計(jì)算參數(shù)及匯總表表4.2.1、搭設(shè)形式（分AA、B、C、D）搭設(shè)形式A搭設(shè)形式B搭設(shè)形式C搭設(shè)形式D4.2.2、荷載標(biāo)準(zhǔn)值參數(shù)數(shù)4.2.3、計(jì)算參數(shù)及匯總表表梁模支撐計(jì)算匯總總表類別計(jì)算參數(shù)不同情況下腳手架架參數(shù)取值（梁梁斷面、樓層層高度、樓板板厚度、搭設(shè)設(shè)形式）層高9.9m、板板厚110㎜層高11.1m、板板厚220㎜層高6.6m、板板厚220㎜層高7.5m、板板厚150㎜層高6.7m、板板厚120㎜400×800400×10000450×15000400×110001200×25000400×12000500×111001300×25000600×12000800×800800×13000500×500基本參數(shù)支撐采用Φ48××3.5鋼管；梁邊邊至板支撐的的距離=1.000m；木方規(guī)格格為80×80；夾板底模模厚度=18mm、側(cè)模厚度=18mm；立桿上端端出至模板支支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度度a＝200㎜；第一層龍龍骨為木方，第第二層龍骨采采用單鋼管；；梁寬≥1200㎜時(shí)，梁底模模采用25厚木板；結(jié)結(jié)構(gòu)表面要求求為外露；荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值詳詳附圖。搭設(shè)形式AAAADAADABBA梁底模支撐參數(shù)第一層龍骨間距300300300300300300300300300300300350第二層龍骨間距900800700750300750750300750600500900第三層龍骨間距000000000000支撐材料支撐橫向間距850800700750300750750300750600500900支撐縱向間距900850700750700750750700700600600900支頂立桿步距1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m梁側(cè)模參數(shù)對(duì)拉螺桿直徑φ12φ12φ12φ12(φ14)φ14φ14φ14φ14φ14φ12φ14無對(duì)拉螺桿間距800550500500(700))550550700550550850950無側(cè)肋間距400350300350250350350250350400350450對(duì)拉螺桿（排）112141141120說明：1、本表表計(jì)算采用一一洲軟件公司司《建設(shè)工程程施工安全輔輔助設(shè)計(jì)系統(tǒng)統(tǒng)V2.31》；2、表中支撐撐材料參數(shù)中中支撐縱向間間距、橫向間間距及支頂立立桿步距均為為滿足架體驗(yàn)驗(yàn)算要求的最最小取值;3、梁側(cè)模的的對(duì)拉螺桿直直徑、間距、側(cè)側(cè)肋間距及對(duì)對(duì)拉螺桿排數(shù)數(shù)等參數(shù)取值值均為滿足架架體驗(yàn)算要求求的最小值。4、高支撐架架步距以0.9--11.5m為宜宜，不宜超過過1.5m。4.3、附計(jì)算書范例本范例取最不利因因素1200×2500層高11.11m板厚220㎜梁模板，來進(jìn)進(jìn)行支撐計(jì)算算。梁模支撐計(jì)算書4.3.1、計(jì)算依據(jù)據(jù)4.3.1.1、《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ1330-20001）；4.3.1.2、《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計(jì)和使用安安全》；4.3.1.3、廣州州一洲軟件《建建筑工程施工工安全輔助設(shè)設(shè)計(jì)系統(tǒng)v2.31》；4.3.1.4、林和西西橫路酒店施施工圖紙。4.3.2、計(jì)算參數(shù)數(shù)結(jié)構(gòu)樓板厚=2220mm，梁寬b=1200mm，梁高h(yuǎn)=2500mm，層高=9.90m；模板材料為：夾板板底模厚度=18mm，側(cè)側(cè)模厚度=18mm；梁邊至板支撐的距距離=1.00mm；木材彈性模量E==9000..00N/mmm2，抗彎強(qiáng)度fm=13.000N/mm22，抗剪強(qiáng)度fv=1.40NN/mm2；支撐采用Φ48鋼鋼管:橫向間距9000mm，縱縱向間距9000mm，支支架立桿的步步距h=1.500m；鋼管直徑48mmm，壁厚3.5mm，截面積4..24cm22，回轉(zhuǎn)半徑i=1.599cm；鋼管質(zhì)量0.03326kN//m，立桿上端端伸出至模板板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)長(zhǎng)度a=0.355m。4.3.3、梁底模驗(yàn)算算4.3.3.1梁底模及及支架荷載計(jì)計(jì)算荷載類型標(biāo)準(zhǔn)值單位梁寬梁高系數(shù)設(shè)計(jì)值①底模自重0.3kNN/m2×(1.2+1.38)×1..2=0.66kNN/m②砼自重24.00kkN/m3×1.2×2.50××1.2=19.44kNN/m③鋼筋荷載1.5kNN/m2×1.2×2.50××1.2=1.22kkN/m④振搗砼荷載22.0kN//m2×1.2×1.4=1.226kkN/m梁底模和支架承載載力計(jì)算組合合①＋②＋③＋④qq1=22.577kN//m梁底模和龍骨撓度度驗(yàn)算計(jì)算組組合①＋②＋③q2=21.311kN//m4.3.3.2、梁底模模板驗(yàn)算底模厚度h=188mm，板模模寬度b=1200mm；木模板抵抗矩W==bh2/6=12000.00××18.0002/6=243300mm3木模板慣性矩I==bh3/12=12200×1883/12=2118700mmm44.3.3.2.1抗彎彎強(qiáng)度驗(yàn)算第一層龍骨間距LL=300mmm，計(jì)算跨跨數(shù)=五跨。彎矩系數(shù)KM=--0.1055M=KM·q1LL2=-0.1005×22..57×0..302×106=-2133338N.mmm=-0..21kN.mmσ=M/W=2133338/243000=8.78N//mm2梁底?？箯潖?qiáng)度σσ=M/W==8.78N//mm2小于13.000N/mm22,滿足要求。4.3.3.2.2抗剪剪強(qiáng)度驗(yàn)算剪力系數(shù)KV=00.606V=KVq1L==0.6066×22.557×0.330×10000=41003N=4.10kNNτ=3V/（2bhh）=3×41033/(2×4450×18))=0.766N/mm2梁底?？辜魪?qiáng)度ττ=3V/((2bh)==0.76N/mmm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。4.3.3.2.3撓度度驗(yàn)算荷載不包振搗砼荷荷載，則計(jì)算算荷載q2=21.311kN/m撓度系數(shù)Kυ=00.644υ=Kυq2L4//(100EEI)=0..644×221.31××3004/(1000×90000.00×11944000)=0.663mm[υ]=L/400==300/4450=0.67mm梁底模撓度V=00.63mm小于0.67mm,滿足要求。4.3.3.3、第一層層龍骨驗(yàn)算第一層龍骨采用木木枋b=80mmm，h=80mmm；木枋抵抗矩W=bbh2/6=80××802/6=853333mm33；木枋慣性矩I=bbh3/12=800×803/12=344133333mm4；4.3.3.3.1、抗抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算鋼管橫向間距L==900mmm，C=450mm、γ=450/9000=0.444a、梁傳荷載計(jì)算q=q1×第一層層龍骨間距/梁寬=22.577×0.300/0.455=8.666kN/mMq=qcL(2-γγ)/8=8..66×0..40×0..90×計(jì)算簡(jiǎn)圖b、板傳荷載計(jì)算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載=1.2×((0.11××25+0..30)+11.4×2..50=7..16kN//m2板傳遞到第一層龍龍骨的荷載P=0.500×0.300×7.166=1.077kNa=1/2×（L-c）=1/2×5)=0.255mMp=P×a=1.007×Mmax=Mq＋MMp=(0.61++0.27))×106σ=M/W=8755022/885333==10.255N/mm22第一層龍骨抗彎強(qiáng)強(qiáng)度σ=M/W==10.255N/mm22小于13.000N/mm22,滿足要求。4.3.3.3.2抗剪剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=1/2×q××梁寬＋P=(0.5×88.66×00.40+11.07)××1000==2807NN=2.811kNτ=3V/（2bhh）=3×28007/(2××80×800)=0.666N/mmm2第一層龍骨抗剪強(qiáng)強(qiáng)度τ=3V/((2bh)==0.66NN/mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。4.3.3.3.3、撓撓度驗(yàn)算q’=q2×第一層龍龍骨間距/梁寬=10.433×0.300/0.400=8N/mmmυq=q’cL3×((8-4γ2＋γ3)/(3884EI)==228166533600000×11.41mmmυp=PaL2×(33-4×(aa/L)2)/(244EI)=××3/73772800000000==0.79mmm最大撓度υmaxx=υq＋υp=1.41++0.79==2.21mmm[υ]=L/400==900/4400=2..25mm第一層龍骨撓度VV=2.211mm小于2.255mm,滿足要求。4.3.3.4、第二層層龍骨驗(yàn)算第二層龍骨采用單單鋼管Φ48x3..5；W=4490.000mm3，I=1078800.000mm4，A=4.244cm2；鋼管縱向間距9000mm，計(jì)計(jì)算跨數(shù)五跨跨；計(jì)算簡(jiǎn)圖4.3.3.4.1、抗抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算彎矩系數(shù)KM=--0.3399P=V=1/2××q×梁寬＋P=(0.5×88.66×00.40+11.07)××1000==2807NN最大彎矩為Mmaax=KmPL=-0..339×22807×9900=-88566444N.mm==-0.866kN.mσ=M/W=8566644/44490=1190.799N/mm22第二層龍骨抗彎強(qiáng)強(qiáng)度σ=M/W==190.779N/mmm2小于205.000N/mmm2,滿足要求。4.3.3.4.2、抗抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算算剪力系數(shù)KV=11.839V=KVP=1..839×22807/11000=55.16kkNτ=3V/(2bhh)=3×55.16×11000//(2×4224.00))=18.226N/mmm2第二層龍骨抗剪強(qiáng)強(qiáng)度τ=3V/((2bh)==18.266N/mm22小于125.000N/mmm2,滿足要求。4.3.3.4.3、撓撓度驗(yàn)算撓度系數(shù)Kυ=11.795P’=V=1/2×qq×梁寬＋P板重=(0.5×77.82×00.45+1.077)×10000=26339Nυ=KυP’L33/（100EI）=1.7955×26399×90033/(1000×2060000.000×1078800)=11.56mmm[υ]=L/450==900/4450=2mm第二層龍骨撓度VV=1.566mm小于2.255mm,滿足要求。4.3.3.5、鋼管承承載力驗(yàn)算傳至每根鋼管立柱柱力的系數(shù)=3.6677每根鋼管承載NQQK1=3.6677×28077=102993N每根鋼管承載活荷荷載（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.90×00.90×11=11344N每根鋼管承載荷載載NQK=NQK1＋NQK2=102933+11344=114227N鋼管重量0.03326kN//m,立桿重量=0.03226×9.11=297NN水平拉桿7層,拉拉桿重量=7×1.880×0.00326=4411N扣件單位重量144.60NN/個(gè),扣件重量=14.600×7=1002N支架重量NGk==立桿重量+水平拉桿重重量+扣件重量=297+4411+1002=8100N鋼管軸向力N＝11.2NGKK+NQK=1.2×8810+111427=112399NNL0=h+2a=1..50+2××0.35==2.20mmΦ48鋼管的i=1.559cm,λ=L0/i=2200.00÷11.59=1138.366<150桿件長(zhǎng)細(xì)比比滿足要求查《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》(附錄C)表得:=0.3577P=N/(A)==123999÷(0.3357×4224.00))=81.992N/mmm2鋼管承載力81..92N/mmm2小于205.000N/mmm2,滿足要求。4.3.3.6、鋼管支支承面受沖切切承載力驗(yàn)算算鋼管立桿設(shè)配套底底座100××100mmm，支承面為(按C40考慮）混混凝土樓板支承樓板厚=1110mm上部荷載為：F==12.400kNβs=2.000fft=0.91NN/mm2hO=200-115=1855mmβh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2Um=4×1000=400mmm(0.7βhftt＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×0..91+0..15×1))×1.000×400××185)//1000==58.244kN鋼管支承面受沖切切承載力58.244kN大于12.400kN,滿足要求。4.3.4、側(cè)模板驗(yàn)算算4.3.4.1、荷載計(jì)計(jì)算4.3.4.1.1、新新澆砼的側(cè)壓壓力F1=0.22rr×200//（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×6..00×1..20×1..15×20.5=61..83kN//m2(r=24.0β1=1.200β2=1.155V=22.0TT=26.00)F2=rH=24×梁梁高=24×00.80=119.20kkN/m2比較F1、F2兩者取小值F=119.2000kN/m22有效壓頭高度=FF/r=0..80m4.3.4.1.2、振振搗砼產(chǎn)生的的荷載4.000kN/mm24.3.4.1.3、傾傾倒砼產(chǎn)生的的荷載4.000kN/mm2分項(xiàng)系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值kN/m22荷載值kN/m221、新澆砼的側(cè)壓力力1.219.2023.042、振搗砼產(chǎn)生的荷荷載1.44.05.603、傾倒砼產(chǎn)生的荷荷載1.44.05.6034.244.3.4.2、側(cè)模板板強(qiáng)度驗(yàn)算木模板厚度h=118mm；木模板抵抗矩W==bh2/6=6900×182//6=372260mm33木模板慣性矩I==bh3/12=6990×1833/12=33353400mm44.3.4.2.1、抗抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算取豎肋間距L=4400mm，計(jì)計(jì)算跨數(shù)五跨跨；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩系數(shù)KM=--0.1055均布荷載q’=334.24××(0.800-0.111)=24kkN/m=224N/mM=KM?qL22=-0.1005×24××4002σ=M/W=3996910//372600=10.665N/mmm2側(cè)模抗彎強(qiáng)度σ==M/W=110.65NN/mm2小于13.000N/mm22,滿足要求。4.3.4.2.2、抗抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算算抗剪系數(shù)KV=00.606V=KVq，LL=0.6006×23..63×0..40=5..73kNτ=3V/（2bhh）=3×5.773×10000/(2××18×6990)=0..69N/mmm2側(cè)?？辜魪?qiáng)度τ==3V/(22bh)=00.69N//mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。4.3.4.2.3、撓撓度驗(yàn)算按強(qiáng)度驗(yàn)算荷載組組合，不考慮慮傾倒、振搗搗砼產(chǎn)生的荷荷載，故q，=23.04×(00.80-00.11)==16kN==16N/mmm撓度系數(shù)Kυ=00.644撓度υ=Kυq，L4//100EII=0.6444×16××4004/(1000×90000.00×33353400)=0.887mm[υ]=L/400==400/4400=1..00mm側(cè)模撓度V=0..87mm小小于1.000mm,滿足要求。4.3.5、穿梁螺栓計(jì)計(jì)算梁側(cè)模壓壓力=2/3（傾倒、振振搗砼產(chǎn)生的的荷載＋新澆澆砼的側(cè)壓力力）×（梁高度-板厚度）==0.67××(11.220+23..04)×00.69=115.75kkN/m設(shè)1排對(duì)拉螺栓；穿梁螺栓受力=115.75××800÷11=126000N；對(duì)拉螺栓φ12,,容許拉力[N]=133345N穿梁螺栓受力122600.33N小于容許拉拉力133455N,滿足要求。4.3.6、側(cè)肋強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算木木枋尺寸b=80mmm，h=80mmm；木木枋抵抗矩W=bh2/6=80××802/66=853333mm3，計(jì)算跨度度345mmm；木枋慣性矩I=bbh3/12=800×803//12=344133333mm4,跨數(shù)2跨。計(jì)算簡(jiǎn)圖4.3.6.1、抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩系數(shù)KM=--0.1255均布荷載q=344.24×00.40=114N/mmmM=KM.qL22=-0.1225×14××3452σ=M/W=2033771/885333==2.39NN/mm2側(cè)肋抗彎強(qiáng)度σ==M/W=22.39N//mm2小于13.000N/mm22,滿足要求。4.3.6.2、抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算剪力系數(shù)KV=00.625V=KVq，LL=0.6225×14××0.35==2.95kkNτ=3V/（2bhh）=3×2.995×10000/(2××80×800)=0.669N/mmm2側(cè)肋抗剪強(qiáng)度τ==3V/(22bh)=00.69N//mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。4.3.6.3、撓度驗(yàn)驗(yàn)算均布荷載q，=223.04××0.40==9N/mmm撓度系數(shù)Kυ=00.521撓度υ=Kυq，L4//100EII=0.5221×9×33454/3307200000000000=0..04mm[υ]=L/400==345/4400=0..86mm側(cè)肋撓度V=0..04mm小小于0.866mm,滿足要求。4.3.7、地基承載力力驗(yàn)算立桿基礎(chǔ)底底面的平均壓壓力必須滿足足下式要求P≤fgP=N/A=122.40/00.01=11239.994kN//m2其中PP－立桿基礎(chǔ)礎(chǔ)地面的平均均壓力(kN/m2)；A－基礎(chǔ)底面面積((m2)，A=0.011m2；N－上部結(jié)構(gòu)傳至基基礎(chǔ)頂面的軸軸向壓力設(shè)計(jì)計(jì)值(kN)，N=12.440kN；fg－地基承載力設(shè)計(jì)計(jì)值(kN/m2)；fg=kc×fgkk=1.0×55760.000=57660.00kkN/m2其中kc－地基承載載力調(diào)整系數(shù)數(shù)，kc=1.0；fgk－混凝土抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(C15砼受壓fc=72200.000kN/m22,因截面長(zhǎng)邊邊小于3000mm)fgk=7200..00×0..8=57660.00kkN/m2；地基承載力P=11239.994<57660.00kkN/m2,滿足要求。4.3.8、計(jì)算結(jié)果：：第一層龍龍骨80×80mmm單木枋@300mmm，第二層龍龍骨單鋼管Φ48x3..0@9000mm；鋼管縱向@9000mm，鋼管管橫向@900mmm，底模厚度度18mm；豎肋80×80mmm木枋@400mmm，對(duì)拉螺栓栓1排φ12@8000mm，側(cè)模模厚度18mmm。第五章梁側(cè)模模計(jì)算5.1、情況比較通過對(duì)各區(qū)域梁模模支撐的斷面面進(jìn)行綜合比比較，酒店項(xiàng)項(xiàng)目梁側(cè)模板施工計(jì)算按如下八八種情況進(jìn)行行：5.1.1、4000×800梁模板計(jì)算算；5.1.2、4000×1200梁模板計(jì)計(jì)算；5.1.3、4500×1600梁模板計(jì)算算；5.1.4、5000×500梁模板計(jì)計(jì)算；5.1.5、6000×1200梁模板計(jì)計(jì)算；5.1.6、8000×800梁模板計(jì)計(jì)算；5.1.7、8000×1300梁模板計(jì)計(jì)算；5.1.8、13000×25000梁模板計(jì)計(jì)算。5.2、計(jì)算參數(shù)及及匯總表5.2.1、搭設(shè)形形式（分A、B）搭設(shè)形式A搭設(shè)形式B林和西橫路酒店項(xiàng)項(xiàng)目梁模板計(jì)計(jì)算書均按搭搭設(shè)形式A類考慮5.2.2、荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值參數(shù)5.2.3、計(jì)算參參數(shù)及匯總梁側(cè)模施工計(jì)算匯匯總表工程名稱：林和西橫路酒店編制日期：2008年1月18日參數(shù)相關(guān)參數(shù)梁斷面搭設(shè)形式梁底模板木方的間間距梁側(cè)模板木方的間間距穿梁螺栓的計(jì)算跨跨度穿梁螺栓（梁側(cè)龍龍骨）的排數(shù)數(shù)穿梁螺栓的計(jì)直徑徑基本參數(shù)400×800A300400000詳：梁模支撐計(jì)算算匯總表400×12000A3003505501φ14450×16000A3003006002φ14500×500A350450000600×12000A3003506001φ14800×800A300400000800×13000A3003509002φ141300×25000A3002505504φ14說明：1、本表表計(jì)算采用一一洲軟件公司司《建設(shè)工程程施工安全輔輔助設(shè)計(jì)系統(tǒng)統(tǒng)V2.31》；2、表中中各參數(shù)取值值中均為滿足足架體驗(yàn)算要要求的最小值值；3、13300×25500梁側(cè)模取值值參照梁模支支撐計(jì)算匯總總表。5.3、附計(jì)算書范范例1300×25000梁側(cè)模板計(jì)計(jì)算書5.3.1、梁模板板基本參數(shù)梁截面寬度B=130.0mm，梁截面高度H=2500.00mm，穿梁螺栓的的排數(shù)2道，對(duì)拉螺螺栓直徑144.0mmm，對(duì)拉螺栓在在垂直于梁截截面方向距離離(即計(jì)算跨度)600.00mm。梁模板截面面底部木方距距離300..0mm，梁梁模板截面?zhèn)葌?cè)面木方距離離300.00mm。梁底模面板板厚度h=18.00mm，彈彈性模量E=100000.00N/mm22，抗彎強(qiáng)度[f]=155.00NN/mm2。梁側(cè)模面板板厚度h=18.000mm，彈彈性模量E=90000.00NN/mm2，抗彎強(qiáng)度[f]=155.00NN/mm2。5.3.2、梁模板板荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算模板自重=0.344kN/mm2；鋼筋和混凝凝土自重=25.000kN//m3；施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值=2.500kN/mm2。強(qiáng)度驗(yàn)算要要考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力和傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載設(shè)計(jì)值值；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力產(chǎn)生荷載載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土土側(cè)壓力計(jì)算算公式為下式式中的較小值值:其中c——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新澆混凝土土的初凝時(shí)間間，為0時(shí)(表示無資料)取200/((T+15))，取5.7144h；TT——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；VV——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；HH——混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取11.200mm；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計(jì)計(jì)算的新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值F1=388.40kkN/m2實(shí)際計(jì)算中中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值F1=388.40kkN/m2倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4..00kNN/m2。5.3.3、梁模板板底模計(jì)算本算例中，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=45..0×1.882/6=24..300ccm3；II=45..0×1.883/12=211.870cm4；梁底模板面板按照照三跨度連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖如下下梁底模面板計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖5.3.3.1.抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算公式要求求：f=M/WW<[ff]其中f——梁底模板的的抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值(N/mmm2)；M——計(jì)算的最大大彎矩(kN..m)；q——作用在梁底底模板的均布布荷載(kN/mm)；q=11.2×[00.340××0.5+225.0000×0.5××1.6]++1.4×22.500××0.5=223.3599kN/mm最大彎矩計(jì)計(jì)算公式如下下:M=-(00.1×233.359××0.30002)=-0..210kkN.mf=0.2210×1006/24.3300×1003=8.6551N/mmm2梁底模面板抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度8.651小于15.0000N/mmm2，滿足要求求。5.3.3.2.抗抗剪計(jì)算最大剪力的的計(jì)算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度必須滿足足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××23.3559×0.33=4.2005kN截面抗剪強(qiáng)度度計(jì)算值T=3×44204.5548/(22×450..0×18..0)=0..779NN/mm2截面抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]==1.50N/mm22梁底模面板抗剪計(jì)計(jì)算強(qiáng)度0.779小于1.5000N/mm22，滿足要求求。5.3.3.3.撓撓度計(jì)算最大撓度計(jì)計(jì)算公式如下下:其中q=0..340×00.5+255.000××0.5×11.6=188.153N/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=0..677×118.1533×300..04/(1000×100000.0000×21.8870×1004)=0.4455mmm梁底模面板撓度計(jì)計(jì)算強(qiáng)度0.455小于1.2000mm，滿滿足要求。5.3.4、梁模板板底木方計(jì)算算梁底木方的的計(jì)算在腳手手架梁底支撐撐計(jì)算中已經(jīng)經(jīng)包含！5.3.5、梁模板板側(cè)模計(jì)算梁側(cè)模板按按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖如下下圖梁側(cè)模板計(jì)算簡(jiǎn)圖圖5.3.5.1.抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算公式要求求：f=M/WW<[ff]其中f——梁側(cè)模板的的抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值(N/mmm2)；M——計(jì)算的最大大彎矩(kN..m)；q——作用在梁側(cè)側(cè)模板的均布布荷載(N/mmm)；q=(1.2××38.4000+1.44×4.0000)×1..6=82..688NN/mm最大彎矩計(jì)算公式式如下:M=-0..1×82..688×00.32=-0.7744kNN.mf=0.7744×1006/(86..400×1103)=8.6613N//mm2梁側(cè)模面板抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度8.613小于15.0000N/mmm2，滿足要求求。5.3.5.2.抗抗剪計(jì)算最大剪力的的計(jì)算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度必須滿足足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××82.6888×0.33=14.8884kNN截面抗剪強(qiáng)度度計(jì)算值T=3×114.8844×103/(2×11600.00×18.00)=0.7775N//mm2截面抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]==1.5000N/mmm2梁側(cè)模面板抗剪計(jì)計(jì)算強(qiáng)度0.775小于1.5000N/mm22，滿足要求求。5.3.5.3.撓撓度計(jì)算最大撓度計(jì)計(jì)算公式如下下:其中q=388.400××1.6=661.4400N/mmm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=0..677×661.4400×300..04/(1000×90000.000××77.7660×104)=0.4481mmm梁側(cè)模面板撓度計(jì)計(jì)算強(qiáng)度0.481小于1.2000mm，滿滿足要求。5.3.6、穿梁螺螺栓計(jì)算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁螺栓有有效面積(mm22)；f——穿梁螺栓的的抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值，取170N//mm2；穿梁螺栓承承受最大拉力力N=(1.2×338.4000+1.4××4.0000)×0.66002/2=9..302kkN穿梁螺栓直直徑為14..00mmm；穿梁螺栓有有效直徑為111.55mm；穿梁螺栓有有效面積為A=1055mm2；穿梁螺栓最最大容許拉力力值為[N]==17.8000kN；穿梁螺栓承承受拉力最大大值為N=9.3302kNN；穿梁螺栓的的布置距離為為側(cè)龍骨的計(jì)計(jì)算間距6000.00mm。每個(gè)截面布布置2道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓所受的最最大拉力9.302小于最大容容許拉力17.8000KN，滿足要求求。第六章樓板計(jì)計(jì)算6.1、情況比較通過對(duì)各區(qū)域高支支模樓板高度度和支頂處樓樓板厚度綜合合比較，酒店店項(xiàng)目樓板扣扣件鋼管高支支撐計(jì)算按五五種情況考慮慮：6.1.1、6.00m高150厚樓板扣件鋼鋼管高支撐計(jì)計(jì)算；6.1.2、6.77m高220厚樓板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；6.1.3、7.55m高150厚樓板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；6.1.4、9.00m高150厚樓板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；6.1.5、11..1m高220厚樓板扣件件鋼管高支撐撐計(jì)算；6.2、計(jì)算參數(shù)及及統(tǒng)計(jì)結(jié)果詳：落地式式模板支架計(jì)計(jì)算匯總表落地式模板支架計(jì)計(jì)算匯總表類別不同情況下腳手架架參數(shù)取值（搭搭設(shè)高度、模模板現(xiàn)澆厚度度）計(jì)算參數(shù)6.0m高1500厚6.7m高2200厚7.5m高1500厚9.9m高1100厚11.1m高2220厚基本參數(shù)板底支撐形式為木木方支撐，木木方規(guī)格為80×80；鋼管外徑φ48×3..5；支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度為150㎜木方面板材料參數(shù)數(shù)面板：厚度18㎜㎜、剪切強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值1..4N/㎜2、抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值15N/㎜2、彈性模量6000NN/㎜2木方：剪切強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值1.5N/㎜2、抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值15N/㎜2、彈性模量9500NN/㎜2荷載參數(shù)模板現(xiàn)澆厚度1150㎜，自重0.115N/㎜2、混凝土和和鋼筋自重25KN//m3、傾倒混凝凝土的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值2.0KNN/m2、均布荷載載標(biāo)準(zhǔn)值1.00KKN/m2樓板尺寸（長(zhǎng)×寬寬）腳手架參數(shù)立桿橫向間距1.0m1.0m1.0m1.1m1.0m立桿縱向間距1.135m1.10m1.10m1.10m1.05m腳手架步距1.95m1.8m1.95m1.95m1.8m搭接在橫桿上木方方根數(shù)3根4根3根3根4根材料用量鋼管（T）木方（m）十字扣件（個(gè)）旋轉(zhuǎn)扣件（個(gè)）一字扣件（個(gè)）模板（㎡）說明：1、本表計(jì)計(jì)算采用一洲洲軟件公司《建建設(shè)工程施工工安全輔助設(shè)設(shè)計(jì)系統(tǒng)V2.31》；2、表中腳腳手架參數(shù)中中立桿縱向間間距、橫向間間距及步距均均為滿足架體體驗(yàn)算要求的的最小取值;3、材料用用量取值由軟軟件自動(dòng)生成成，僅作為施施工備料參考考數(shù)據(jù)(本表略)。4、經(jīng)驗(yàn)算算單扣件抗滑滑承載力均不不滿足要求，可可以考慮雙扣扣件。5、施工中中步距取值11.5m，當(dāng)立桿縱縱向間距大于于上述計(jì)算值值50㎜～100㎜時(shí)，搭接在在橫桿上木方方根數(shù)必須增增加一根，否否則支撐鋼管管的抗彎強(qiáng)度度不滿足要求求。6.3、附計(jì)算書范范例11.1m高2220厚樓面模板板計(jì)算書6.3.1、計(jì)算算依據(jù)6.3.1.1、《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JGJ1330-20001）；6.3.1.2、《扣扣件式鋼管模模板高支撐架架設(shè)計(jì)和使用用安全》；6.3.1.3、廣廣州一洲軟件件《建筑工程程施工安全輔輔助設(shè)計(jì)系統(tǒng)統(tǒng)v2.31》；6.3.1.4、林林和西橫路酒酒店施工圖紙紙。6.3.2、基本本信息模板支架搭設(shè)高度度為11.1米，搭設(shè)尺寸為：立桿桿的縱距b=1.05米，立桿的橫橫距l(xiāng)=1米，立桿的步步距h=1.5米。采用的鋼管類型為為φ48×3..5。樓板支撐架立面簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖樓板支撐架立桿穩(wěn)穩(wěn)定性荷載計(jì)計(jì)算單元簡(jiǎn)圖圖6.3.3、模板面面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值q1==25.000×0.222×1.055＋0.15××1.05==5.9333kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值q2==(2.00++1.00))×1.055=3.1550kN/mm面板的截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=1055×1.8××1.8/66=56.770cm3；II=1055×1.8××1.8×11.8/122=51.003cm4；6.3.3.1、抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算f=M/W<[[f]其中f——面板板的抗彎強(qiáng)度度計(jì)算值(N/mmm2)；M——面板的最大大彎距(N.mmm)；W——面板的凈截截面抵抗矩；；[[f]——面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取15NN/mm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值(kN/mm)；經(jīng)計(jì)算得到M=0.1××(1.2××5.9333＋1.4××3.1500)×0.220×經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f=0..046×11000×11000/((1000××56.700)=0.881N/mmm2由于面板的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度f<[f],所以滿足要要求!6.3.3.2、抗抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××(1.2××5.9333+1.4××3.1500)×0.220=1.3384kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=3×11384.0000/(22×18000.0×188)=0.0064N/mmm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.4NN/mm2由于截面抗剪強(qiáng)度度T<[T]，所以滿足要要求。6.3.3.3、撓撓度計(jì)算v=00.677qql4/1000EI<[[v]=ll/250面板最大撓度計(jì)算算值v==0.6777×5.9333×2000.004/(1000×60000×5103300.000)=0.0021mmm面板的最大撓度小小于200.000/2500,滿足要求。6.3.4、支撐木木方的計(jì)算木方按照均布荷載載下連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。6.3.4.1、荷荷載的計(jì)算6.3.4.1.11、鋼筋混凝土土板自重(kN/mm)：qq11=225.00××0.22××0.20==1.1000kN/m6.3.4.1.22、模板的自重重線荷載(kN/mm)：qq12=0.15××0.20==0.0300kN/m6.3.4.1.33、活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振倒混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載(kN/mm)：經(jīng)計(jì)算得：：活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值q2==(2.00××1.00))×0.200=0.6000kN/mm靜荷載q1==1.2×11.100+1.22×0.0330=1.3356kN//m活荷載q2==1.4×00.600==0.8400kN/m6.3.4.2、木木方的計(jì)算按照兩跨連連續(xù)梁計(jì)算，最最大彎矩考慮慮為靜荷載與與活荷載的計(jì)計(jì)算值最不利利分配的彎矩矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=2.1966kN/m最大彎矩M=0.1qll2=0.11×2.1996×1.005×最大剪力Q=0.6625×1..05×2..196=11.441kkN最大支座力N==1.1×11.05×22.196==2.5366kN木方的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=100×10×110/6=1166.677cm3；II=10××10×100×10/112=8333.33cmm4；6.3.4.2.11、木方抗彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度f=0.2242×100000000/(1666.67×11000)==1.45NN/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于15N/mmm2,滿足要求。6.3.4.2.22、木方抗剪計(jì)計(jì)算[可以不計(jì)算]最大剪力的的計(jì)算公式如如下:Q=0.6625ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=3×11441/((2×1000×100))=0.2116N/mmm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.5NN/mm2由于木方的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算值TT<[T]，所以滿足要要求。(3)木方撓度計(jì)計(jì)算最大變形v=0..677×11.130××1050..00×10050.000×10500.00×11050.000/(1000×95000×8333.33×110000))=0.1117mm由于木方的最大撓撓度小于1050..00/2550,所以滿足要要求。6.3.5、橫向支支撐鋼管計(jì)算算橫向支撐鋼鋼管按照集中中荷載作用下下的連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。集中荷載P取木方支撐撐傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖經(jīng)過連續(xù)梁梁的計(jì)算得到到最大彎矩Mmaxx=最大變形vmaxx=2.6226mm最大支座力Qmaxx=8.2885kN抗彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度f=0.9951×100000000/50800=187..20N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求。支撐鋼管的最大撓撓度小于1050//150與10mm,滿足要求。6.3.6、扣件件抗滑移的計(jì)計(jì)算縱向或橫向向水平桿與立立桿連接時(shí)，扣扣件的抗滑承承載力按照下下式計(jì)算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc——扣扣件抗滑承載載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN；R——縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設(shè)計(jì)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座座反力，R=8.2885kN單扣件抗滑承載力力不滿足要求求，可以考慮慮雙扣件！當(dāng)直角扣件件的擰緊力矩矩達(dá)40--665N.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會(huì)會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載載力可取8.0kN；6.3.7、立桿桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值作用于模板板支架的荷載載包括靜荷載載、活荷載和和風(fēng)荷載。6.3.7.1、靜靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：6.3.7.1..1、腳手架鋼管管的自重(kN)：查《建筑筑施工手冊(cè)》P194頁(yè)，標(biāo)準(zhǔn)值值取0.10007；NNG1=0.10007×11..1＝1.1188kN6.3.7.1..2、模板的自重(kN)：NNG2=0.15××1×1.005=0.1158kN6.3.7.1..3、鋼筋混凝土土樓板自重((kN)：NNG3=25.000×0.222×1×1..05=5..775kNN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NNG2+NGG3=77.051kkN。6.3.7.2、活活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載。經(jīng)計(jì)算得到到，活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值NQ==(1.00++2.00))×1×1..05=3..150kNN6.3.7.3、不不考慮風(fēng)荷載載時(shí),立桿的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值計(jì)算公式N=1.2NGG+1..4NQ=11.2×7..051+11.4×3..150=112.87116.3.8、立桿的的穩(wěn)定性計(jì)算算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式其中N——立立桿的軸心壓壓力設(shè)計(jì)值，N=122.871kkN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/II=236查表得：0..131；i——計(jì)算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.558A——立桿桿凈截面面積積(cm22)；A=4..89W——立桿凈截面抵抗矩矩(cm3)；W=5.008——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度度計(jì)算值(N/mmm2)；[f]——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，[f]==205..00N/mmm2；l0——計(jì)算算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式計(jì)算l0=k1uuh=1.1185×1..75×1..8＝3.7333m＝3733..000mmmk1——計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，按照表表1取值為1.185；u——計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.75經(jīng)計(jì)計(jì)算得：==200..92N/mmm2。由此可知：立桿的的穩(wěn)定性計(jì)算算<[ff],滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。第七章框架柱柱計(jì)算7.1、情況比較通過對(duì)高支模區(qū)域域框架柱斷面和樓層高度進(jìn)進(jìn)行綜合比較較，酒店項(xiàng)目目框架柱模板支支撐計(jì)算按不不利因素考慮慮分為十一種類型：7.1.1、13000×2200層高11.11m柱模板計(jì)算；；7.1.2、11000×11000層高11.11m柱模板計(jì)計(jì)算；7.1.3、8000×960層高11.11m柱模板計(jì)計(jì)算；7.1.4、8000×15500層高11.11m柱模板計(jì)計(jì)算；7.1.5、10000×12550層高11.11m柱模板計(jì)計(jì)算；7.1.6、9000×11000層高9.0mm柱模板計(jì)算算；7.1.7、12000×12550層高9.0mm柱模板計(jì)