橋梁結(jié)構(gòu)質(zhì)量現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)

50/50第二章橋梁結(jié)構(gòu)質(zhì)量現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)2。1概述２0世紀(jì)中葉以來,隨著科學(xué)技術(shù)的快速發(fā)展，特別是隨著我國公路建設(shè)投資規(guī)模的加大,橋梁建設(shè)事業(yè)得到了突飛猛進(jìn)的發(fā)展,先后在長江、黃河、珠江等河流上建成了一大批大跨徑，深水基礎(chǔ)的橋梁,各種橋式的跨徑紀(jì)錄不斷刷新，使我國在長大跨徑懸索橋、斜拉橋、拱橋和連續(xù)剛構(gòu)橋建設(shè)方面跨入世界先進(jìn)行列。由于橋梁建設(shè)規(guī)模越來越大，大型橋梁在國民經(jīng)濟(jì)和社會(huì)生活中的地位與作用越來越重要，人們對(duì)這些大型橋梁的施工質(zhì)量,安全性以及正常使用功能日漸關(guān)注,圍繞橋梁結(jié)構(gòu)質(zhì)量檢測(cè)開展了大量的工作，并逐漸形成了一套系統(tǒng).橋梁結(jié)構(gòu)質(zhì)量檢測(cè)的主要內(nèi)容橋梁檢測(cè)的工作內(nèi)容比較多，涉及到很多方面。從方法上來講，分為靜載試驗(yàn)、動(dòng)載試驗(yàn)和無損檢測(cè)；從時(shí)間上來看，分為短期試驗(yàn)和長期試驗(yàn)；從進(jìn)行的時(shí)期來看，分為施工過程中的檢測(cè)、施工完成(成橋）的檢測(cè)和運(yùn)營階段的檢測(cè)；從結(jié)構(gòu)的施工方法上來看，分為預(yù)制結(jié)構(gòu)(混凝土預(yù)制板或梁、鋼橋節(jié)段等）的質(zhì)量檢測(cè)和現(xiàn)場(chǎng)澆注混凝土結(jié)構(gòu)的質(zhì)量檢測(cè)。但是，不管分類方法如何，它們都屬無損檢測(cè)。其主要內(nèi)容包括:材料和結(jié)構(gòu)的外形外觀檢查、混凝土和鋼結(jié)構(gòu)用材料的力學(xué)性能、混凝土和鋼結(jié)構(gòu)的無損檢測(cè)、鋼結(jié)構(gòu)的焊縫焊接質(zhì)量、結(jié)構(gòu)的變形與受力狀態(tài)以及既有橋梁結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測(cè)系統(tǒng)等。橋梁無損檢測(cè)技術(shù)的現(xiàn)狀傳統(tǒng)的橋梁檢測(cè)方法主要依賴于動(dòng)靜載試驗(yàn)和檢測(cè)人員的現(xiàn)場(chǎng)目檢,輔以混凝土硬度實(shí)驗(yàn)、超聲波探測(cè)、腐蝕作用實(shí)驗(yàn)等多種檢測(cè)手段。觀察法是橋梁檢測(cè)中最古老的方法，主要依賴于專家的感性和定性的經(jīng)驗(yàn)分析，常會(huì)因?yàn)閷＜业闹饔^意愿而有失客觀，不能完全正確評(píng)判結(jié)構(gòu)的損傷狀況。靜載試驗(yàn)是一種經(jīng)常被采用的橋梁檢測(cè)方法，由試驗(yàn)測(cè)得的撓度和應(yīng)變，輔以檢測(cè)人員的現(xiàn)場(chǎng)目測(cè)，來綜合評(píng)判橋梁的現(xiàn)時(shí)狀況。裂紋的探測(cè)是橋梁檢測(cè)中一個(gè)重要的方面，常用的方法有:液體滲透、磁分子、渦流儀、超聲波和聲發(fā)射等.探測(cè)鋼橋體積缺陷一般用X射線攝像法，檢測(cè)混凝土橋的總體技術(shù)是荷載試驗(yàn)和模態(tài)分析,其局部檢測(cè)技術(shù)有超聲波、沖擊反射、磁電阻抗、銹蝕勢(shì)能、遠(yuǎn)紅外熱像、地面滲透雷達(dá)、Ｘ射線攝像和聲發(fā)射等。橋梁無損檢測(cè)技術(shù)的最新發(fā)展及展望近年來，致力于橋梁檢測(cè),研究人員提出了許多成功的方法對(duì)橋梁進(jìn)行非破壞性評(píng)估。一些新的方法被廣泛應(yīng)用于橋梁檢測(cè)，如利用相干激光雷達(dá)測(cè)試橋梁下部結(jié)構(gòu)的撓度，利用全息干涉儀和激光斑紋測(cè)量橋體表面的變形狀態(tài),利用雙波長遠(yuǎn)紅外成像檢測(cè)橋梁混凝土層的損傷,利用磁漏攝動(dòng)檢測(cè)鋼索、鋼梁和混凝土內(nèi)部的鋼筋等等.隨著振動(dòng)實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析技術(shù)的發(fā)展，運(yùn)用振動(dòng)測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行結(jié)構(gòu)動(dòng)力模型修正理論得到了充分的發(fā)展，為橋梁結(jié)構(gòu)的安全檢測(cè)開辟了新的途徑.最近，美國聯(lián)邦公路總署對(duì)公路橋梁無損檢測(cè)技術(shù)提出了一個(gè)比較大的研究與開發(fā)計(jì)劃,涉及到許多新技術(shù)和研究課題。已經(jīng)啟動(dòng)的研究項(xiàng)目有：１）先進(jìn)的橋梁測(cè)試和健康監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，包括全橋監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的無線電發(fā)送、用精確的差分式全球定位系統(tǒng)（ＧPS)測(cè)量橋梁變形、用TRIP鋼（這種鋼具有特殊的化學(xué)成分，其在晶體結(jié)構(gòu)中經(jīng)受與應(yīng)變峰值成比例的恒定變化,其從非磁性變化為磁性)傳感器對(duì)橋梁超載進(jìn)行測(cè)量和監(jiān)測(cè)等.2）先進(jìn)的疲勞裂紋探測(cè)和評(píng)估磁鐵，包括檢測(cè)橋梁裂紋用的新型超聲波和磁分析儀系統(tǒng)、熱成像系統(tǒng)、便攜式聲發(fā)射系統(tǒng)、無線應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)、微波探測(cè)和定量分析、無源疲勞荷載測(cè)量設(shè)備和電磁一聲發(fā)射傳感器等。３）先進(jìn)的銹蝕探測(cè)和評(píng)估技術(shù)，包括磁漏探測(cè)技術(shù)、探測(cè)后張法壓漿空隙的沖擊一反射系統(tǒng)、埋入式銹蝕微傳感器及以磁為基礎(chǔ)的測(cè)量系統(tǒng)。4)用強(qiáng)迫振動(dòng)響應(yīng)法定量評(píng)估橋梁下部結(jié)構(gòu)、用激光振動(dòng)計(jì)測(cè)量斜拉索索力及量化的無損檢測(cè)方法。此外，該研究計(jì)劃還包括許多探索性研究，如聲發(fā)射技術(shù)的基礎(chǔ)性研究,磁力控制傳感器的研究,光纖和其他微傳感器的研究，用微波技術(shù)對(duì)疲勞裂紋進(jìn)行探測(cè)和定量分析的研究等等。這些研究工作必將為橋梁無損檢測(cè)技術(shù)開拓新的發(fā)展空間，推動(dòng)無損檢測(cè)技術(shù)的飛躍.無損檢測(cè)方法必須建立在被檢測(cè)的某些性能與適當(dāng)?shù)奈锢砹恐g相互關(guān)系的基礎(chǔ)上。一般采用兩種方法，一是建立在大量試驗(yàn)基礎(chǔ)之上的歸納法，即是用回歸分析方法確定檢測(cè)性能與要評(píng)價(jià)量之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系。這種方法不僅工作量巨大,受限制的客觀因素多，而且常有一定的主觀盲目性，主要用于無損檢測(cè)技術(shù)的初期的理論研究。另一種是以基礎(chǔ)科學(xué)的基本原理為依據(jù)的演繹法,以要評(píng)價(jià)量與物理量之間的理論聯(lián)系為基礎(chǔ)進(jìn)行邏輯推理，從理論上確定其間的相互關(guān)系，然后再作適當(dāng)?shù)脑囼?yàn)驗(yàn)證。這種方法已經(jīng)被認(rèn)為是無損檢測(cè)技術(shù)理論研究方向極具前途的方向。近年來，高靈敏傳感系統(tǒng)（如紅外、微波、射線等系統(tǒng)）的不斷出現(xiàn)，使無損檢測(cè)技術(shù)的傳感系統(tǒng)向多元化、智能化的方向發(fā)展，使檢測(cè)儀器向?qū)Ｓ没⑿⌒突?、一體化、集約化的方向發(fā)展.另外，由于科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，學(xué)科交叉的現(xiàn)象日益普遍，特別是將一些高新技術(shù)的最新研究成果應(yīng)用于無損檢測(cè)技術(shù)的研究,必將推動(dòng)該技術(shù)的飛速發(fā)展，這也是值得我們關(guān)注的一個(gè)方向。本章主要介紹混凝土橋梁的無損檢測(cè)，半破損檢測(cè)，通過無損和半破損檢測(cè)技術(shù)來檢測(cè)混凝土的強(qiáng)度、彈性模量、裂縫的深度。鋼筋位置和保護(hù)層厚度等；鋼結(jié)構(gòu)的無損檢測(cè)，通過超聲波探傷、射線探傷來檢測(cè)材料內(nèi)部及表面缺陷；預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的檢測(cè)，主要對(duì)施加預(yù)應(yīng)力的材料、張拉設(shè)備及張拉控制方法等進(jìn)行檢測(cè),從而評(píng)定預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的質(zhì)量。2。2混凝土結(jié)構(gòu)無損檢測(cè)混凝土結(jié)構(gòu)無損檢測(cè)技術(shù)是橋梁檢測(cè)技術(shù)中一項(xiàng)重要的內(nèi)容。所謂混凝土無損檢測(cè)技術(shù)，是在不破壞混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)和使用性能的情況下,利用聲、光、熱、電、磁和射線等方法，測(cè)定有關(guān)混凝土性能的物理量,推定混凝土的強(qiáng)度、缺陷等的測(cè)試技術(shù).混凝土無損檢測(cè)技術(shù)與破壞試驗(yàn)方法相比，具有不破壞結(jié)構(gòu)的構(gòu)件、不影響其使用性能、可以探測(cè)結(jié)構(gòu)內(nèi)部的缺陷、可以連續(xù)測(cè)試和重復(fù)測(cè)試等特點(diǎn)。應(yīng)用混凝土無損檢測(cè)技術(shù)、可以檢測(cè)混凝土的強(qiáng)度、彈性模量、裂縫的深度和寬度，可以檢查鋼筋的直徑、位置和保護(hù)層厚度,并可以探知混凝土的碳化程度、鋼筋的銹蝕程度和混凝土構(gòu)件的尺寸等參數(shù)。混凝土無損檢測(cè)技術(shù),對(duì)于進(jìn)行施工質(zhì)量檢查與管理，進(jìn)行既2.2.1混凝土結(jié)構(gòu)無損檢測(cè)技術(shù)的形成與發(fā)展無損檢測(cè)技術(shù)是指在不影響結(jié)構(gòu)或構(gòu)件性能的前提下，通過測(cè)定某些適當(dāng)?shù)奈锢砹縼砼袛嘟Y(jié)構(gòu)或構(gòu)件某些性能的檢測(cè)方法.無損檢測(cè)技術(shù)是多學(xué)科緊密結(jié)合的高技術(shù)產(chǎn)物，現(xiàn)代材料學(xué)和應(yīng)用物理學(xué)的發(fā)展為無損檢測(cè)技術(shù)奠定了理論基礎(chǔ),而現(xiàn)代電子技術(shù)和計(jì)算機(jī)科學(xué)的發(fā)展又為無損檢測(cè)技術(shù)提供了現(xiàn)代化的測(cè)試工具。橋梁工程中無損檢測(cè)技術(shù)的形成和發(fā)展與混凝土無損檢測(cè)技術(shù)的發(fā)展密切相關(guān)。早在２0世紀(jì)３０年代初，人們就已開始探索和研究混凝土無損檢測(cè)方法,并獲得迅速發(fā)展.1930年首先出現(xiàn)了表面壓痕法；1９３5年格里姆（Ｇ。Ｇrimｃt)、艾德（J．Ｍ.Ide)用共振法測(cè)量混凝土的彈性模量；１９49年加拿大的萊斯利（Ｌeslie）和奇斯曼(Chｅe(cuò)sman）、英國的瓊斯(Ｒ.Ｊｏnｅs）等運(yùn)用超聲脈沖法獲得成功,這些研究為混凝土無損檢測(cè)技術(shù)奠定了基礎(chǔ)。隨后，許多國家也相繼開展了這方面的研究，并取得了豐碩的研究成果，從而形成了一個(gè)較為完整的混凝土無損檢測(cè)體系。橋梁無損檢測(cè)技術(shù)正是在此基礎(chǔ)上發(fā)展而形成的,并在實(shí)際工程應(yīng)用中得到了快速發(fā)展。20世紀(jì)8０年代以來，這方面的研究工作方興未艾,尤其值得注意的是,隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，無損檢測(cè)技術(shù)突破了原有的范疇,出現(xiàn)了許多新的測(cè)試方法，例如微波吸收、雷達(dá)掃描、紅外熱譜以及脈沖回波等新技術(shù)。隨著無損檢測(cè)技術(shù)的日臻成熟，許多國家開始了這類檢測(cè)方法的標(biāo)準(zhǔn)制定工作，如美國的AＳTＭ、英國的BSI均頒布了有關(guān)標(biāo)準(zhǔn),這些工作對(duì)無損檢測(cè)技術(shù)的工程應(yīng)用起到了良好的促進(jìn)作用.進(jìn)入20世紀(jì)90年代，隨著現(xiàn)代傳感與通信技術(shù)的發(fā)展，無損檢測(cè)技術(shù)更是出現(xiàn)了前所未有的發(fā)展勢(shì)態(tài)，先后涌現(xiàn)出一大批新的檢測(cè)方法和檢測(cè)手段,使無損檢測(cè)技術(shù)向著智能化、快速化、系統(tǒng)化的方向發(fā)展。２.２.2混凝土結(jié)構(gòu)無損檢測(cè)技術(shù)的適用范圍混凝土結(jié)構(gòu)無損檢測(cè)技術(shù)在橋梁工程中應(yīng)用的主要目的有結(jié)構(gòu)混凝土的強(qiáng)度、內(nèi)部缺陷及其它性能檢測(cè)。1．結(jié)構(gòu)混凝土的強(qiáng)度檢測(cè)在工程實(shí)踐中，需要運(yùn)用無損檢測(cè)方法推定混凝土的實(shí)際強(qiáng)度，主要有如下幾種情況：1)在施工過程中，由于管理、工藝或意外事故等原因影響了混凝土質(zhì)量,或預(yù)留試塊的取樣、制作、養(yǎng)護(hù)、抗壓試驗(yàn)等不符合有關(guān)技術(shù)規(guī)程或標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定,以致預(yù)留試件的強(qiáng)度不能代表結(jié)構(gòu)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度時(shí),可以采用無損檢測(cè)方法推定混凝土強(qiáng)度，作為混凝土合格性評(píng)定及驗(yàn)收依據(jù)。2)當(dāng)需要了解混凝土在施工期間的強(qiáng)度增長情況，以便進(jìn)行拆模、吊裝、預(yù)應(yīng)力筋張拉或放張等后續(xù)工序時(shí)，可運(yùn)用無損檢測(cè)方法連續(xù)監(jiān)測(cè)結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度的發(fā)展，以便及時(shí)調(diào)整施工進(jìn)程。同時(shí)，無損檢測(cè)方法也可作為施工過程中質(zhì)量控制的重要手段。３）對(duì)于既有橋梁結(jié)構(gòu)，在使用過程中，有些橋梁已不能滿足當(dāng)前通行荷載的要求,有些橋梁由于各種自然原因而產(chǎn)生不同程度的損傷與破壞，有些橋梁由于設(shè)計(jì)或施工不當(dāng)而產(chǎn)生各種缺陷。對(duì)于這些橋梁的維修、加固、改建,可通過無損檢測(cè)方法推定混凝土強(qiáng)度，以便提供加固、改建設(shè)計(jì)時(shí)的基本強(qiáng)度參數(shù)和其它設(shè)計(jì)依據(jù).2．結(jié)構(gòu)混凝土內(nèi)部缺陷的檢測(cè)所謂混凝土的缺陷，是指那些在宏觀材質(zhì)不連續(xù)、性能參數(shù)有明顯變異，而且對(duì)結(jié)構(gòu)的承載能力和使用性能產(chǎn)生影響的區(qū)域。即使整個(gè)結(jié)構(gòu)的混凝土的普遍強(qiáng)度已達(dá)到設(shè)計(jì)要求,這些缺陷的存在也會(huì)使結(jié)構(gòu)整體承載力嚴(yán)重下降，或影響結(jié)構(gòu)的耐久性。因此，必須探明缺陷的部位、大小和性質(zhì)，以便采取切實(shí)的處理措施,排除工程隱患.混凝土缺陷的成因十分復(fù)雜,檢測(cè)要求也各不相同?；炷寥毕莠F(xiàn)象大致有:內(nèi)部空洞、蜂窩麻面、疏松、斷層(樁)、結(jié)合面不密實(shí)、裂縫、碳化、凍融、化學(xué)腐蝕等?；炷寥毕莸臒o損檢測(cè)方法主要有超聲脈沖法、脈沖回波法、雷達(dá)掃描法、紅外熱譜法、聲發(fā)射法等等。除了強(qiáng)度和缺陷檢測(cè)以外，混凝土還有許多其它性能可用無損檢測(cè)方法予以測(cè)定。其它性能主要是指與結(jié)構(gòu)物使用功能有關(guān)的各種性能。主要有碳化深度、保護(hù)層厚度、受凍層深度、含水率、鋼筋位置與鋼筋銹蝕狀況、水泥含量等?，F(xiàn)代工程結(jié)構(gòu)物所處的環(huán)境越來越復(fù)雜，對(duì)其它性能的要求越來越高,人們也越來越清楚地認(rèn)識(shí)到其它性能與強(qiáng)度相關(guān)性的局限性很大,強(qiáng)度高未必其它性能就好,因此,其它性能的無損檢測(cè)技術(shù)正引起重視。常用的檢測(cè)方法有共振法、敲擊法、磁測(cè)法、電測(cè)法、微波吸收法、中子散射法、中子活化法、滲透法等。2。2。3混凝土強(qiáng)度的無破損法混凝土的強(qiáng)度是指混凝土受力達(dá)到破壞極限時(shí)的應(yīng)力值。因此，要準(zhǔn)確測(cè)量混凝土的強(qiáng)度，必須把混凝土試件或構(gòu)件加載至破壞極限，取得試驗(yàn)值后試件已被破壞。而結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度的無破損測(cè)試方法,就是要在不破壞結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的情況下，取得破壞應(yīng)力值,因此只能尋找一個(gè)或幾個(gè)與混凝土強(qiáng)度具有相關(guān)性,而測(cè)試時(shí)又無損于混凝土受力功能的物理量作為混凝土強(qiáng)度的推算依據(jù).所以無破損檢測(cè)方法所得強(qiáng)度值，實(shí)際上是一個(gè)間接推算值,它和混凝土實(shí)際強(qiáng)度的吻合程度，取決于該物理量與混凝土強(qiáng)度之間的相關(guān)性。無破損法以混凝土強(qiáng)度與某些物理量之間的相關(guān)性為基礎(chǔ)，檢測(cè)時(shí)在不影響結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土任何性能的前提下，測(cè)試這些物理量，然后根據(jù)相關(guān)關(guān)系推算被檢測(cè)混凝土的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度換算值,并據(jù)此推算出強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的推定值或特征強(qiáng)度。屬于這類方法的有回彈法,超聲脈沖法、射線吸收與散射法、成熟度法等等.這類方法的特點(diǎn)是測(cè)試方便、費(fèi)用低廉，但其測(cè)試結(jié)構(gòu)的可靠性主要取決于被測(cè)物理量與強(qiáng)度之間的相關(guān)性。因此,必須在測(cè)試前建立嚴(yán)格的相關(guān)公式或校準(zhǔn)曲線。由于這種相關(guān)關(guān)系往往受許多因素的影響。所以，所建立的相關(guān)公式有其局限性，當(dāng)條件變化時(shí)應(yīng)進(jìn)行種種的修改，以保證檢測(cè)結(jié)果的可靠性.如上所述，混凝土強(qiáng)度的無破損檢測(cè)方法有回彈法、超聲波法、超聲回彈綜合法、射線吸收與散射法等。不同檢測(cè)方法的檢測(cè)原理、檢測(cè)精度和檢測(cè)技術(shù)要求都是不同的,實(shí)際檢測(cè)時(shí)，應(yīng)綜合考慮各種因素選擇一種或幾種方法。目前常用方法是回彈法和超聲回彈綜合法,下面簡單介紹如下。（一）回彈法檢驗(yàn)混凝土強(qiáng)度１．回彈法的基本原理回彈法是采用回彈儀的彈簧驅(qū)動(dòng)重錘，通過彈擊桿彈擊混凝土表面,并以重錘被反彈回來的距離（稱回彈值指反彈距離與彈簧初始長度之比）作為強(qiáng)度相關(guān)指標(biāo)來推算混凝土強(qiáng)度的一種方法。２．回彈法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度的原則回彈法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度是對(duì)常規(guī)檢驗(yàn)的一種補(bǔ)充，當(dāng)對(duì)構(gòu)件懷疑時(shí)，例如，試件與結(jié)構(gòu)中混凝土質(zhì)量不一致，對(duì)試件的檢驗(yàn)結(jié)果有懷疑或供檢驗(yàn)用的試件數(shù)量不足時(shí)，可采用回彈法檢測(cè)，并將檢測(cè)結(jié)果作為處理混凝土質(zhì)量問題的一個(gè)主要依據(jù)。另外，施工階段，如構(gòu)件拆模、預(yù)應(yīng)力張拉或移梁、吊裝時(shí)，回彈法可作為評(píng)估混凝土強(qiáng)度的依據(jù)?；貜椃ǖ氖褂们疤?，是要求被測(cè)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土的內(nèi)外質(zhì)量基本一致。因此，當(dāng)混凝土表層與內(nèi)部質(zhì)量有明顯差異，例如遭受化學(xué)腐蝕或火災(zāi)、硬化期間遭受凍傷等或內(nèi)部存在缺陷時(shí),不能用回彈法評(píng)定混凝土強(qiáng)度。3?；貜椃ǖ臏y(cè)強(qiáng)曲線回彈法測(cè)定結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度的基本依據(jù)，就是回彈值與混凝土抗壓強(qiáng)度之間的相關(guān)性。這種相關(guān)性以基準(zhǔn)曲線或經(jīng)驗(yàn)公式的形式予以確定?；鶞?zhǔn)曲線的制定方法,是在試驗(yàn)室中制作一定數(shù)量的,考慮不同強(qiáng)度、不同原材料條件、不同期齡等各種因素的立方體試塊，測(cè)定其回彈值、碳化深度及抗壓強(qiáng)度等參數(shù)，然后進(jìn)行回歸分析。求得擬合程度最好，相關(guān)系數(shù)大的回歸方程,作為經(jīng)驗(yàn)公式或畫出基準(zhǔn)曲線。因?yàn)榛炷翉?qiáng)度與回彈值、碳化深度相關(guān)關(guān)系，受許多因素的影響，在制定曲線的過程中,所考慮的影響因素越多，曲線的適應(yīng)性和覆蓋面越大,但其離散性也越大,推算混凝土強(qiáng)度的誤差也越大。當(dāng)被測(cè)試的結(jié)構(gòu)混凝土的各種條件越接近于制定基準(zhǔn)曲線時(shí)所顧及的各種條件,測(cè)試誤差越小。為了提高回彈法測(cè)強(qiáng)的精度,目前常用的基準(zhǔn)曲線可分為三種類型:1）專用測(cè)強(qiáng)曲線專用測(cè)強(qiáng)曲線是針對(duì)某一工程、某一商品混凝土供應(yīng)區(qū)的特定的原材料質(zhì)量、成型和養(yǎng)護(hù)工藝，測(cè)試齡期條件而制定的基準(zhǔn)曲線,由于專用曲線所考慮的條件可以較好地與被測(cè)混凝土相吻合，因此，影響因素的干擾較少，推算強(qiáng)度的誤差較小。當(dāng)被測(cè)結(jié)構(gòu)混凝土的各種條件與專用曲線相一致時(shí),應(yīng)優(yōu)先使用專用曲線進(jìn)行強(qiáng)度推定。２)地區(qū)測(cè)強(qiáng)曲線地區(qū)測(cè)強(qiáng)曲線是針對(duì)某一省、市、自治區(qū)或條件較為類似的特定地區(qū)而制定的基準(zhǔn)曲線。它適應(yīng)于某一地區(qū)的情況，所涉及的影響因素比專用曲線廣泛,因此，其誤差也稍大。3）通用測(cè)強(qiáng)曲線為了便于應(yīng)用,在允許的誤差范圍內(nèi)，應(yīng)盡量擴(kuò)大基準(zhǔn)曲線覆蓋面。我國在制定《回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》時(shí)，在全國廣泛布點(diǎn),進(jìn)行了研究。最后選定的回歸方程和有關(guān)指標(biāo)如下: (2—1)式中:Ｒn——測(cè)區(qū)混凝土的抗壓強(qiáng)度，MＰa，精確至０.1ＭＰa;-—測(cè)區(qū)混凝土平均回彈值，精確至0。1；-—測(cè)區(qū)混凝土平均碳化深度，mm，精確至0.５mm.4．回彈法測(cè)試混凝土強(qiáng)度的原則1)檢測(cè)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土強(qiáng)度可采用下列兩種方式,其適用范圍及構(gòu)件數(shù)量應(yīng)符合下列規(guī)定:①單個(gè)檢測(cè),適用于單獨(dú)的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的檢測(cè);②批量檢測(cè),適用于在相同的生產(chǎn)工藝條件下,混凝土強(qiáng)度等級(jí)相同，原材料、配合比、成型工藝、養(yǎng)護(hù)條件基本一致且齡期相近的同類構(gòu)件。按批進(jìn)行檢測(cè)的構(gòu)件，抽檢數(shù)量不得少于同批構(gòu)件總數(shù)的30％且測(cè)區(qū)數(shù)量不得少于10０個(gè)。抽檢構(gòu)件時(shí)，有關(guān)方面應(yīng)協(xié)商一致，使所選構(gòu)件具有一定的代表性。２）每一構(gòu)件的測(cè)區(qū)，應(yīng)符合下列要求：①每一結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測(cè)區(qū)數(shù)不應(yīng)少于1０個(gè)，對(duì)某一方向尺寸小于4。5ｍ且另一方向尺寸小于０.３m的構(gòu)件，其測(cè)區(qū)數(shù)量可適當(dāng)減少，但不應(yīng)少于5個(gè)；②相鄰兩測(cè)區(qū)的間距應(yīng)控制在2m以內(nèi)，測(cè)區(qū)離構(gòu)件端部或施工縫邊緣的距離不宜大于０.５m，且不宜小于0．2m；③測(cè)區(qū)應(yīng)選在使回彈儀處于水平方向，檢測(cè)混凝土澆筑側(cè)面，當(dāng)不能滿足這一要求時(shí)，可選在使回彈儀處于非水平方向，檢測(cè)混凝土澆筑側(cè)面、表面或底面；④測(cè)區(qū)宜選在構(gòu)件的兩個(gè)對(duì)稱可測(cè)面上,也可選在一個(gè)可測(cè)面上，且應(yīng)均勻分布。在構(gòu)件的受力部位及薄弱部位必須布置測(cè)區(qū),并應(yīng)避開預(yù)埋件;⑤測(cè)區(qū)的面積宜控制在0。０4m2;⑥檢測(cè)面應(yīng)為原狀混凝土表面，并應(yīng)清潔、平整，不應(yīng)有疏松層和雜物，且不應(yīng)有殘留的粉末或碎屑；⑦對(duì)于彈擊時(shí)會(huì)產(chǎn)生顫動(dòng)的薄壁、小型構(gòu)件應(yīng)設(shè)置支撐固定.３）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測(cè)區(qū)應(yīng)標(biāo)有清晰的編號(hào),必要時(shí)應(yīng)在記錄紙上描述測(cè)區(qū)布置示意圖和外觀質(zhì)量情況.４)當(dāng)檢測(cè)條件與測(cè)強(qiáng)曲線的適用條件有較大差異時(shí)，可采用同條件試件或鉆取混凝土芯樣進(jìn)行修正，試件數(shù)量應(yīng)不少于６個(gè).計(jì)算時(shí)，測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值應(yīng)乘以修正系數(shù)。修正系數(shù)可按式(2—2）或式（2—2′）計(jì)算:(２-2）(２-２′）式中:η——修正系數(shù)，精確至0.01;、——分別為第i個(gè)混凝土立方體試件(邊長為150ｍm)或芯樣試件（φ100ｍm×10０mm）的抗壓強(qiáng)度值，精確到0.1MPａ；-—對(duì)應(yīng)于第ｉ個(gè)試件的回彈值和碳化深度值，由《回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(ＪGJ/Ｔ23—20０1）》附錄A可查得的混凝土強(qiáng)度換算值;n--試件數(shù)。5)檢測(cè)時(shí)，回彈儀的軸線應(yīng)始終垂直于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土檢測(cè)面,緩慢施壓，準(zhǔn)確讀數(shù),快速復(fù)位。7）回彈值測(cè)量完畢后，應(yīng)選擇不小于構(gòu)件數(shù)的３0％測(cè)區(qū)數(shù)在有代表性的位置上測(cè)量碳化深度值。8）測(cè)量碳化深度值時(shí)，可用合適的工具在測(cè)區(qū)表面形成直徑約15mm的孔洞，其深度大于混凝土的碳化深度。然后除凈孔洞中的粉末和碎屑，不得用水沖洗.立即用濃度為1％酚酞酒精溶液滴在孔洞內(nèi)壁的邊緣處，再用深度測(cè)量工具測(cè)量已碳化與未碳化混凝土交界面到混凝土表面的垂直距離多次,取其平均值,該距離即為混凝土的碳化深度值。每次讀數(shù)精確至0.5ｍm。5?；貜椫档挠?jì)算1）計(jì)算測(cè)區(qū)平均回彈值時(shí),應(yīng)從該測(cè)區(qū)的1６個(gè)回彈值中剔除3個(gè)最大值和3個(gè)最小值，然后將余下的10個(gè)回彈值接下列公式計(jì)算：（2-3）式中:Rm-—測(cè)區(qū)平均回彈值,精確至0。1；Rｉ—-第i個(gè)測(cè)點(diǎn)的回彈值.2)回彈儀非水平方向檢測(cè)混凝土澆筑側(cè)面時(shí),應(yīng)按下列公式修正:（２－4）式中：Rma——非水平方向檢測(cè)時(shí)測(cè)區(qū)的平均回彈值,精確至0.1；Raa—-非水平方向檢測(cè)時(shí)回彈值的修正值,按《回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程（JＧＪ/T2３-20０1）》中附錄C查用。３)回彈儀水平方向檢測(cè)混凝土澆筑表面時(shí)，應(yīng)按下列公式修正：（2-5)（2—5′）式中：、——水平方向檢測(cè)混凝土澆筑表面、底面時(shí)，測(cè)區(qū)的平均回彈值,精確至0.1;、——混凝土澆筑表面、底面回彈值的修正值，按《回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程（JGJ／T23—20０１)》中附錄D查用。4)如檢測(cè)時(shí)儀器非水平方向且測(cè)試面非混凝土的澆筑側(cè)面,則應(yīng)先對(duì)回彈值進(jìn)行角度修正,然后再對(duì)修正后的值進(jìn)行澆筑面修正。6?；炷翉?qiáng)度的推算1）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件第i個(gè)測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值，可按式(2-４）或（2—5（5′））求得的平均回彈值Ｒm及求得的平均碳化深度值dm由《回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(JGJ/T23－２001)》中附錄Ａ查得。有地區(qū)或?qū)Ｓ脺y(cè)強(qiáng)曲線時(shí)，混凝土強(qiáng)度換算值應(yīng)按地區(qū)或?qū)Ｓ脺y(cè)強(qiáng)曲線換算得出。2)由各測(cè)區(qū)的混凝土強(qiáng)度換算值可計(jì)算得出結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土的強(qiáng)度平均值。當(dāng)測(cè)區(qū)數(shù)不少于10個(gè)時(shí)，還應(yīng)計(jì)算強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差。平均值及標(biāo)準(zhǔn)差應(yīng)按下列公式計(jì)算：（２－6)（2-7）式中：——構(gòu)件混凝土強(qiáng)度平均值,MPa，精確至0。1MPa；n——對(duì)于單個(gè)檢測(cè)的構(gòu)件,取一個(gè)構(gòu)件的測(cè)區(qū)數(shù)；對(duì)于批量檢測(cè)的構(gòu)件，取被抽取構(gòu)件測(cè)區(qū)數(shù)之和；-—構(gòu)件混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差,ＭPａ,精確至0。0１MPa。3)構(gòu)件混凝土強(qiáng)度推定值的確定①當(dāng)按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè)中，以最小值作為該構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值(2—8）②當(dāng)按批量檢測(cè)時(shí)，應(yīng)按下式公式計(jì)算:（２-9）（2－10)式中：——該批每個(gè)構(gòu)件中最小的測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值的平均值，MPa,精確至０.１ＭPa。取公式(2-9）或（2—１0）中的較大值為該批構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值.4）對(duì)于按批量檢測(cè)的構(gòu)件，當(dāng)該批構(gòu)件混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，則該批構(gòu)件應(yīng)全部按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè).①當(dāng)該批構(gòu)件混凝土平均值小于25MPa時(shí)②當(dāng)該批構(gòu)件混凝土強(qiáng)度平均值不小于２5ＭPa時(shí)（二）超聲回彈綜合法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度超聲回彈綜合法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度,是目前我國使用較廣的一種結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度非破損檢驗(yàn)方法。它較之單一的超聲或回彈非破損檢驗(yàn)方法具有精度高、適用范圍廣等優(yōu)點(diǎn)。但是,它也是對(duì)常規(guī)檢驗(yàn)補(bǔ)充的一種辦法,當(dāng)對(duì)結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度有懷疑時(shí)，可按此辦法進(jìn)行檢驗(yàn),以推定混凝土的強(qiáng)度,作為處理其質(zhì)量問題的依據(jù)。在有條件的情況，可用鉆芯取樣法作校核。應(yīng)用超聲回彈綜合法，應(yīng)盡量建立專用測(cè)強(qiáng)曲線并優(yōu)先使用。在缺少該類曲線時(shí)，可采用通用測(cè)強(qiáng)曲線。1．測(cè)區(qū)回彈值及聲速值的測(cè)量原則1)測(cè)區(qū)布置規(guī)定:（1)當(dāng)按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè)時(shí)，應(yīng)在構(gòu)件上均勻布置測(cè)區(qū)，每個(gè)構(gòu)件上的測(cè)區(qū)數(shù)不少于10個(gè)；（２)對(duì)同批構(gòu)件按批抽樣檢測(cè)時(shí)，構(gòu)件抽樣數(shù)應(yīng)不少于同批構(gòu)件的3０％，且不少于10件，每個(gè)構(gòu)件測(cè)區(qū)數(shù)不應(yīng)少于10個(gè)；（3）對(duì)長度小于或等于2ｍ的構(gòu)件,其測(cè)區(qū)數(shù)可適當(dāng)減少，但不應(yīng)少于3個(gè)。2）當(dāng)按批抽樣檢測(cè)時(shí),符合下列條件的構(gòu)件才可作為同批構(gòu)件：（1）混凝土強(qiáng)度等級(jí)相同；（2）混凝土原材料、配合比、成型工藝、養(yǎng)護(hù)條件及齡期基本相同；（３）構(gòu)件種類相同；(4）在施工階段所處狀態(tài)相同。３）構(gòu)件的測(cè)區(qū)，應(yīng)滿足下列要求:（1）測(cè)區(qū)布置在構(gòu)件混凝土澆注方向的側(cè)面；（2）測(cè)區(qū)均勻分布,相鄰兩測(cè)區(qū)的間距不宜大于２m；(3）測(cè)區(qū)避開鋼筋密集區(qū)和預(yù)埋件；（4)測(cè)區(qū)尺寸為2００ｍm×2０0ｍｍ；(5）測(cè)試面應(yīng)清潔、平整、干燥，不應(yīng)有接縫、飾面層、浮漿和油垢,并避開蜂窩、麻面部位，必要時(shí)可用砂輪片清除雜物和磨平不平整處,并擦凈殘留粉塵。4）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件上的測(cè)區(qū)應(yīng)注明編號(hào),并記錄測(cè)區(qū)位置和外觀質(zhì)量情況。５）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的每一測(cè)區(qū)，宜先進(jìn)行回彈測(cè)試，后進(jìn)行超聲測(cè)試.6）非同一測(cè)區(qū)內(nèi)的回彈值及超聲聲速值，在計(jì)算混凝土強(qiáng)度換算值時(shí)不得混用.２．回彈值的計(jì)算超聲回彈綜合法中回彈值的測(cè)試和計(jì)算與回彈法相同。3．超聲聲速值的測(cè)量與計(jì)算1）超聲測(cè)點(diǎn)應(yīng)布置在回彈測(cè)試的同一測(cè)區(qū)內(nèi)。２）測(cè)量超聲聲時(shí)值時(shí)，應(yīng)保證換能器與混凝土耦合良好.3）測(cè)試的聲時(shí)值應(yīng)精確至０.1μs，聲速值應(yīng)精確至0。01ｋｍ/s。超聲測(cè)距的測(cè)量誤差不大于±1%.4）在每個(gè)測(cè)區(qū)內(nèi)的相對(duì)測(cè)試面上，應(yīng)各布置３個(gè)測(cè)點(diǎn)，且發(fā)射和接收換能器的軸線應(yīng)在同一軸線上。５）測(cè)區(qū)聲速應(yīng)按下列公式計(jì)算：υ=l/ｔm（２-１1）tm=(t1＋ｔ2+t３）/３（2-12）式中：υ—-測(cè)區(qū)聲速值，km/s;l——超聲測(cè)距，mm;tｍ-—測(cè)區(qū)平均聲時(shí)值，μｓ；t1，ｔ2，t3-—分別為測(cè)區(qū)中3個(gè)測(cè)點(diǎn)的聲時(shí)值。６）當(dāng)在混凝土澆灌的頂面與底面測(cè)試時(shí)，測(cè)區(qū)聲速值應(yīng)按下列公式修正:υa=βV(２—１3)式中：υa—-修正后的測(cè)區(qū)聲速值，kｍ/s;β——超聲測(cè)試面修正系數(shù)。在混凝土澆注面的頂面及底面測(cè)試時(shí),β=１。034;在混凝土側(cè)面測(cè)試時(shí)，β=1。4.混凝土強(qiáng)度的推定1)構(gòu)件第i個(gè)測(cè)區(qū)的混凝土強(qiáng)度換算值應(yīng)采用修正后的測(cè)區(qū)回彈值Rａi及修正后的測(cè)區(qū)聲速值υai優(yōu)先采用專用或地區(qū)測(cè)強(qiáng)曲線推定.當(dāng)無該類測(cè)強(qiáng)曲線時(shí),可按《超聲回彈綜合法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程（CEＣS02∶88）》中附表2－１和附表2—2查閱混凝土強(qiáng)度或按下列公式計(jì)算：（1）粗骨料為卵石時(shí)（２—14）（2）粗骨料為碎石時(shí)(2—1５）式中：——第i個(gè)測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值，MPa,精確至0。１MPａ;υａｉ——第i個(gè)測(cè)區(qū)修正后的超聲聲速值,ｋｍ/s,精確至0。01km/s;Ｒａｉ-—第ｉ個(gè)測(cè)區(qū)修正后的回彈值,精確至０.1。2）當(dāng)結(jié)構(gòu)所用材料與制定的測(cè)強(qiáng)曲線所用材料有較大差異時(shí),須用同條件試件塊或從結(jié)構(gòu)構(gòu)件測(cè)區(qū)鉆取的混凝土芯樣進(jìn)行修正，試件數(shù)量應(yīng)不少于3個(gè)。此時(shí)，得到的測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值應(yīng)乘以修正系數(shù)。修正系數(shù)可按下列公式計(jì)算.同條件立方試塊時(shí)(２—１6）(2)有混凝土芯樣試件時(shí)（２-１７)式中:η—-修正系數(shù)，精確至小數(shù)點(diǎn)后兩位；——第i個(gè)混凝土立方體試塊抗壓強(qiáng)度值（以邊長為150ｍm計(jì)），MPa，精確至0.1ＭPa；——對(duì)應(yīng)于第i個(gè)立方體塊或芯樣試件的混凝土強(qiáng)度換算值,MPa，精確至0.1MPa;-—第i個(gè)混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度值(以Φ100mm×１0０mm計(jì)），ＭPa，精確至０。1MＰａ；n-—試件數(shù).３）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值可按下列條件確定。（１）當(dāng)按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè)時(shí)，單個(gè)構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值取該構(gòu)件各測(cè)區(qū)中最小的混凝土強(qiáng)度換算值。(2）當(dāng)按批抽樣檢測(cè)時(shí)，該批構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值應(yīng)按下列公式計(jì)算：（2－1８)式中各測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值的平均值及標(biāo)準(zhǔn)差，應(yīng)按下列公式計(jì)算:（2-１９） （2-20）（3)當(dāng)同批測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值標(biāo)準(zhǔn)差過大時(shí),該批構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值也可按下列公式計(jì)算:(2—2１)式中:--該批每個(gè)構(gòu)件中最小的測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算的平均值MＰa；——第ｉ個(gè)構(gòu)件中的最小測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值,ＭPa;ｍ——抽取的構(gòu)件數(shù).４)當(dāng)屬同批構(gòu)件按批抽樣檢測(cè)時(shí)，若全部測(cè)區(qū)強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)差出現(xiàn)下列情況時(shí)，則該批構(gòu)件應(yīng)全部按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè)：（1）當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)低于或等于C20時(shí)：>4.5MPa；（2）當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)高于C２0時(shí)：＞5。５ＭＰa。2。2.4混凝土缺陷的無破損檢測(cè)法混凝土是多相復(fù)合體系，在混凝土中存在著許多各相之間的界面。如果把混凝土內(nèi)部構(gòu)造分成微觀、細(xì)觀、宏觀三個(gè)層次，則混凝土中存在著微觀缺陷、細(xì)觀缺陷和宏觀缺陷。一般認(rèn)為,微觀和細(xì)觀缺陷是由于材料形成過程中的必然產(chǎn)物，是混凝土的固有缺陷。而宏觀缺陷是由于成型過程振搗不實(shí)，或因?yàn)槭芰案g性破壞所造成的大缺陷。這類缺陷包括蜂窩、孔洞、裂縫、不密實(shí)區(qū)、腐蝕破壞層等。在采用無破損檢測(cè)技術(shù)時(shí),主要檢測(cè)這類缺陷。超聲法檢測(cè)混凝土缺陷在混凝土結(jié)構(gòu)物的施工及使用過程中，往往會(huì)造成一些缺陷和損傷,形成這些缺陷和損傷的原因是多種多樣的.一般而言,主要有四方面的原因：其一是施工原因,例如振搗不足,鋼筋網(wǎng)過密而骨料最大粒徑選擇不當(dāng)、模板漏漿等所造成的內(nèi)部孔洞、不密實(shí)區(qū)、蜂窩及保護(hù)層不足、鋼筋外露等；其二是由于混凝土非外力作用所形成的裂縫,例如在大體積混凝土中因水泥水化熱積蓄過多,在凝固及散熱過程中的不均勻收縮而造成的溫度裂縫，混凝土干縮及碳化收縮所造成的裂縫；其三是長期在腐蝕介質(zhì)或凍融作用下由表及里的層狀疏松；其四是受外力作用所產(chǎn)生的裂縫，例如因齡期不足即行吊裝而產(chǎn)生的吊裝裂縫等。這些缺陷和損傷往往會(huì)嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)物的承載能力和耐久性，因此是事故處理、施工驗(yàn)收、舊的建筑物安全性鑒定、進(jìn)行維修和補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)時(shí)必須檢測(cè)的項(xiàng)目。目前，對(duì)混凝土內(nèi)部缺陷的存在、大小、位置和性質(zhì)進(jìn)行無破損檢測(cè)的手段有超聲脈沖法和射線法兩大類,其中射線法因穿透能力有限，以及操作中需解決人體防護(hù)等問題，在我國使用較少。目前最有效的方法是超聲脈沖法。1．混凝土超聲探傷采用以下四點(diǎn)作為判別缺陷的基本依據(jù).１)根據(jù)低頻超聲在混凝土中遇到缺陷時(shí)的繞射現(xiàn)象,按聲時(shí)及聲程的變化,判別和計(jì)算缺陷的大小.2）根據(jù)超聲波在缺陷界面上產(chǎn)生反射，因而到達(dá)接收探頭時(shí)能量顯著衰減的現(xiàn)象判斷缺陷的存在及大小。3）根據(jù)超聲脈沖各頻率成分在遇到缺陷時(shí)被衰減的程度不同，因而接收頻率明顯降低，或接收波譜產(chǎn)生差異，也可判別內(nèi)部缺陷.4）根據(jù)超聲波在缺陷處的波形轉(zhuǎn)換和疊加，造成接收波形畸變的現(xiàn)象判別缺陷。以上四點(diǎn)可以單獨(dú)運(yùn)用，也綜合運(yùn)用。2。聲學(xué)參數(shù)測(cè)量測(cè)量之前應(yīng)視測(cè)試距離(以下簡稱測(cè)距）大小將儀器的發(fā)射電壓調(diào)在某一檔，并以掃描基線不產(chǎn)生明顯噪音干擾為前提，將儀器“增益"調(diào)至較大位置保持不動(dòng)。1)聲時(shí)測(cè)量時(shí),應(yīng)將發(fā)射換能（以下簡稱T換能器)和接收換能器(以下簡稱R換能器）分別耦合在測(cè)區(qū)同一測(cè)點(diǎn)對(duì)應(yīng)位置上，用“衰減器”將接收信號(hào)首波調(diào)至一定高度,再調(diào)節(jié)游標(biāo)脈沖,用其前沿對(duì)準(zhǔn)首波前沿基線彎曲的起始點(diǎn)，讀取調(diào)節(jié)游標(biāo)脈沖,用其前沿對(duì)準(zhǔn)首波前沿基線彎曲的起始點(diǎn),讀取聲時(shí)值ｔi(精確至0．1μs）.該測(cè)點(diǎn)混凝土聲時(shí)值應(yīng)按下式計(jì)算:tct＝ｔi—to（2-２2）式中：tct——第i點(diǎn)混凝土聲時(shí)值，μs;ti--第i點(diǎn)測(cè)讀聲時(shí)值,μs；to——聲時(shí)初讀數(shù)，μs，當(dāng)采用厚度振動(dòng)式換能器時(shí),可參照儀器使用說明書測(cè)得，當(dāng)采用徑向振動(dòng)式換能器時(shí),可按“時(shí)—距”法測(cè)得。(1)刻度法:將衰減固定在某一衰減位置，從儀器波屏上讀取首波幅度(格數(shù)）；（2)衰減值法：采用衰減器將首波幅調(diào)至一定高度（如5mm或刻度一格），讀取衰減器上的dB值。3)頻率測(cè)量時(shí)，應(yīng)先將游標(biāo)脈沖調(diào)至首波前半個(gè)周期的波谷（或波峰）讀取聲時(shí)值t1（μs)，再將游標(biāo)脈沖調(diào)至相鄰的波谷（或波峰），讀取聲值t2（μs），由此即可按下式計(jì)算出該點(diǎn)（第ｉ點(diǎn)）第一周期波動(dòng)的頻率fi（精確至0。1kHz）。（2－23）４)波形觀察時(shí)主要觀察接收信號(hào)的波形是否畸變或觀察包絡(luò)線的形狀,必要時(shí)可描繪或拍照.3．換能器的布置方法1）兩只換能器對(duì)面布置（直接傳播），見圖2－1，稱直穿法;2）兩只換能器在相鄰面布置（半直接傳播）,見圖2—1，稱斜穿法；3）兩只換能器布置在同一表面（間接傳播或表面?zhèn)鞑ィ?見圖2－1,稱平測(cè)法。圖2－1探頭的布置方法4.混凝土缺陷檢測(cè)1)混凝土均勻性檢測(cè)構(gòu)件內(nèi)部或各構(gòu)件之間的混凝土不均勻性可引起脈沖速度的差異，這種差異又和質(zhì)量的差別相連。脈沖速度的測(cè)量為研究均勻性提供了手段.而為達(dá)到目的，就得選定足以均勻地布置該混凝土結(jié)構(gòu)一定體積的若干測(cè)點(diǎn),測(cè)點(diǎn)間距一般為２０0~５0０ｍm，測(cè)點(diǎn)布置時(shí)應(yīng)避開與聲波傳播方向相一致的鋼筋。各測(cè)點(diǎn)的聲速值按下式計(jì)算:（２－24)式中：υｉ——第i點(diǎn)混凝土聲速值，kｍ／s;Lｉ——第i點(diǎn)聲徑長度或稱測(cè)距值，mm；ｔci——第i點(diǎn)混凝土的聲時(shí)值，μs。各測(cè)點(diǎn)混凝土的聲速平均值mｖ和標(biāo)準(zhǔn)差Sv及離差系數(shù)Cｖ分別按下式計(jì)算:（2-25）（2-26)（2-２7）式中：mv——聲速平均值，kｍ／s;n——測(cè)點(diǎn)數(shù)；υｉ—-第i點(diǎn)的聲速值，km／ｓ；Ｓｖ——聲速標(biāo)準(zhǔn)差；Cv——聲速離差系數(shù).根據(jù)聲速的標(biāo)準(zhǔn)差和離差系數(shù),可以相對(duì)比較相同測(cè)距的同類結(jié)構(gòu)或各部位混凝土均勻性的優(yōu)劣。2）混凝土不密實(shí)區(qū)和空洞檢測(cè)進(jìn)行混凝土不密實(shí)區(qū)和空洞檢測(cè)時(shí)，結(jié)構(gòu)的被測(cè)部位及測(cè)區(qū)應(yīng)滿足以下要求:(1)被測(cè)部位應(yīng)具有一對(duì)（或兩對(duì))相互平行的測(cè)試面；(2）測(cè)區(qū)的范圍應(yīng)大于有懷疑的區(qū)域；（３)在測(cè)區(qū)布置測(cè)點(diǎn)時(shí),應(yīng)避免T、R換能器的連線與附近的主鋼筋軸線平行.根據(jù)被測(cè)結(jié)構(gòu)實(shí)際情況，可按下列方法之一布置換能器：（1)結(jié)構(gòu)具有兩對(duì)互相平行的測(cè)試面時(shí)可采用對(duì)測(cè)法，其測(cè)試方法如圖2－2所示。在測(cè)區(qū)的兩對(duì)相互平行的測(cè)試面上，分別畫間距為２０0~300mm的網(wǎng)絡(luò)，并編號(hào)確定對(duì)應(yīng)的測(cè)點(diǎn)位置；（２）結(jié)構(gòu)中只有一對(duì)相互平行的測(cè)試面時(shí)可采用斜測(cè)法。即在測(cè)區(qū)的兩個(gè)相互平行的測(cè)試面上，分別畫出交叉測(cè)試的兩組測(cè)點(diǎn)位置，如圖2-３所示；圖２-2對(duì)測(cè)法換能器布置圖圖2—3斜測(cè)法換能器布置立面圖（3）當(dāng)結(jié)構(gòu)的測(cè)試距離較大時(shí)，為了提高測(cè)試靈敏度，可在測(cè)區(qū)適當(dāng)位置鉆出平行出側(cè)面的測(cè)試孔。測(cè)孔直徑45~50mm，深度視測(cè)試需要而定，結(jié)構(gòu)側(cè)面采用厚度振動(dòng)換能器，用黃油耦合。測(cè)孔中有用徑向振動(dòng)式換能器，用水耦合，換能器布置如圖2-4所示。圖2-4鉆孔測(cè)法換能器布置圖每一測(cè)點(diǎn)的聲時(shí)、波幅、頻率和測(cè)距的測(cè)量，應(yīng)分別按規(guī)定進(jìn)行.測(cè)區(qū)混凝土聲時(shí)（或聲速）、波幅、頻率測(cè)量值的平均值（ｍx）和標(biāo)準(zhǔn)（Sx）應(yīng)按下式計(jì)算：（２—28）(2-29）式中：Ｘi——第i點(diǎn)的聲時(shí)(或聲速）、波幅、頻率的測(cè)量值；ｎ——個(gè)測(cè)區(qū)參與統(tǒng)計(jì)的測(cè)點(diǎn)數(shù)。測(cè)區(qū)中的異常數(shù)據(jù)可按以下方法判別:（1）將一測(cè)區(qū)各測(cè)點(diǎn)的聲時(shí)值由小至大按順序排列，即ｔ1≤t2≤…≤tn≤tｎ+1……,將排在后面明顯大的數(shù)據(jù)視為可疑，再將這些可疑數(shù)據(jù)中最小的一個(gè)（假定tn）連同其前面的數(shù)據(jù)按式(２—２８)和式(2-29）,計(jì)算出ｍt及Sｔ,并代入式（２-3０），計(jì)算出異常情況的判斷值（Ｘo）。Xｏ=mｔ+λ1St（2-30）式中：λ１——異常值判定系數(shù),應(yīng)按表2—1查。把Xo值與可疑數(shù)據(jù)中最小值（tn）相比較，若tn大于或等于Xo，則ｔn及排在其后的各聲時(shí)值均為異常值；當(dāng)tn小于Xo時(shí)，應(yīng)再將tｎ+1放進(jìn)去重新進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)算和判別。(２)將一測(cè)區(qū)各測(cè)點(diǎn)的波幅、頻率由大到小按順序排列,即X1≥X2≥…≥Ｘn≥Xn+1……,將排在后面明顯小的數(shù)據(jù)視為可疑，再將這些可疑數(shù)據(jù)中最大的一個(gè)（假定Xn)連同其前面的數(shù)據(jù)按式（２－28)和式（2-29）計(jì)算出ｍx及Sx值,并代入式（2－３1）計(jì)算異常情況的判斷值(Ｘo）。Xｏ＝ｍx-λ1·Sx（2—31）將判斷值(Xｏ）與可疑數(shù)據(jù)的最大值（Xn)比較，如Xn小于或等于Ｘｏ，則Xｎ及排列于其后的各數(shù)據(jù)均為異常值;當(dāng)Xn大于Ｘo，應(yīng)再將Xn＋1放進(jìn)去重新進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)算和判別。若耦合條件保證不了測(cè)幅穩(wěn)定，則波輻值不能作為統(tǒng)計(jì)法的判別。統(tǒng)計(jì)數(shù)的個(gè)數(shù)ｎ與對(duì)應(yīng)的λ1值表2－1n１41６18２0222426283０λ11.471。53１.５９1.641.69１。731077１。８01．８3ｎ３２3436３８404２444６48λ11.861。8９1．9２１.94１.9６1．9８2.002.022．04n５0525456586062６４６６λ1２.052.０7２。0９2。102.122.１3２.１42。152。１7n６8707４７8８0８１8８9095λ１２.182。1９２。212。232．2４2.262.２82。２92.3１n１0010511０115120１2５1３0１3５14０λ12.32２。342．36２.382.402.４12．４22。4３２．４５n１4515０１5５１6０１7018０１９０200２10λ12.４62．48２。４9２。5０2。522.542．562。572.５９(4）空洞尺寸估算方法如圖2－5所示，設(shè)檢測(cè)距離為l,空洞中心（在另一對(duì)測(cè)試面上,聲時(shí)最長的測(cè)點(diǎn)位置）距一個(gè)測(cè)試面的垂直距離為ｌh，聲波在空洞附近無缺陷混凝土中傳播的時(shí)間平均值為mta,繞空洞傳播的時(shí)間(空洞處的最大聲時(shí)）為ｔh，空洞半徑為r.根據(jù)lｈ/ｌ值和(th－ｍtａ）／ｍｔa×100％值，可由表2-2查得空洞半徑r與測(cè)距l(xiāng)的比值,再計(jì)算空洞大致尺寸r.如被測(cè)部位只有一對(duì)可供測(cè)試的表面，空洞尺寸可用下式計(jì)算:（２－32)式中:r——空洞半徑,ｍｍ；l——T、R換能器之間的距離;ｔh——缺陷處的最大聲時(shí)值，μs；mta——無缺陷區(qū)的平均聲時(shí)值,μs.圖2-5空洞尺寸估算原理空洞半徑ｒ與測(cè)距ｌ的比值表2-2ｚxｙ0。05０.080．100．１2０．140．160。1８0。２0０。220.2４0.2６０.２80.3０0.１０（０.9）1。4２３．７７6．２６0．15（0．85）１。00２。５64。065.978.３90.2(0.8）0.７82.023。184.626.368.4410。９13.9０。25(0。75)0。671。7２2.６93。90５。3４７．０38．98１1。21３.816．80。3（０．7)０.6０1．５32。４０3.464。7６6。21７。9１９.３8１2.014。41７.120。123．60。3５（0。６5）0.５51。4１2．213.１9４．35５.70７．259.０010。９１3。115。518.１21．０0。４（0.６）０．521.342。093．024.１2５。39６。８４８.4810．312.31４.5１6。9１9。80.45（0．55）0.501.302。0３2．92３.995。２26．628.209．9511。914.0１６。318。80.50.５０1。282．0２2。893.945．1６6.55８。119。841１.813。316.118.6注：表中x=（th－mtａ）/tta×100％；y=lｈ/l；ｚ=r/l。３）深裂縫檢測(cè)裂縫檢測(cè)的目的是掌握對(duì)結(jié)構(gòu)承載力和耐久性有影響的裂縫的分布、長度、寬度、深度和發(fā)展方向等。一般認(rèn)為裂縫深度小于5０0ｍm的裂縫為淺裂縫，常用檢測(cè)方法有對(duì)測(cè)法、斜測(cè)法和單面平測(cè)法等；裂縫深度大于50０mｍ的裂縫為深裂縫，檢測(cè)方法有孔中對(duì)測(cè)、孔中斜測(cè)和孔中平測(cè)等.混凝土橋梁，若出現(xiàn)深裂縫，對(duì)結(jié)構(gòu)的受力和耐久性的有很大的影響，因此，掌握裂縫詳細(xì)情況很有必要.(1）被檢測(cè)結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足下列要求：a.允許在裂縫兩旁鉆測(cè)試孔；b．裂縫中不得充水或泥漿。(2)被測(cè)結(jié)構(gòu)上鉆取的測(cè)試孔應(yīng)滿足下列要求：b．對(duì)應(yīng)的兩個(gè)測(cè)試孔，必須始終位于裂縫兩側(cè)，其軸線應(yīng)保持平行;ｃ。兩個(gè)對(duì)應(yīng)測(cè)試孔的間距宜為２0０0mm,同一結(jié)構(gòu)的各對(duì)應(yīng)測(cè)孔間距相同;ｄ．如圖2—6a）所示,宜在裂縫一側(cè)多鉆一個(gè)較淺的孔,測(cè)試無縫混凝土的聲學(xué)參數(shù)，供對(duì)比判別之用。（3)深裂縫檢測(cè)選用頻率為2０~４０kHz的徑向振動(dòng)式換能器,并在其接線上作出等距離標(biāo)志(一般間隔１0０～５0０mm）。（4)測(cè)試前應(yīng)先向測(cè)試孔中注滿清水，然后將T和R換能器分別置于裂縫兩側(cè)的對(duì)應(yīng)孔中，以相同高程等間距從上至下同步移動(dòng)，逐點(diǎn)讀取聲時(shí)、波幅和換能器所處的深度。見圖２—6b)。(5)以換能器所處深度（d）與對(duì)應(yīng)的波幅值（A）繪ｄ-A坐標(biāo)圖，如圖2—7所示.隨著換能器的下移,波幅逐漸增大，當(dāng)換能器下移至某一位置后,波幅達(dá)到最大值并基本穩(wěn)定，該位置所對(duì)應(yīng)的深度便是裂縫深度dc。圖2—６鉆孔測(cè)裂縫深度圖2—7d—A坐標(biāo)圖

2.３混凝土結(jié)構(gòu)半破損檢測(cè)半破損法以不影響結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的承載能力為前提，在結(jié)構(gòu)或構(gòu)件上直接進(jìn)行局部破壞性試驗(yàn)，或直接鉆取芯樣進(jìn)行破壞性試驗(yàn)，然后根據(jù)試驗(yàn)值與結(jié)構(gòu)混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的相關(guān)關(guān)系，換算成標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度換算值，并據(jù)此推算出強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的推定值或特征強(qiáng)度.屬于這類方法的有鉆芯法、拔出法、拔脫法、板折法、射擊法、就地嵌注試件法等,這類方法的特點(diǎn)是以局部破壞性試驗(yàn)獲得結(jié)構(gòu)混凝土的實(shí)際抵抗破壞的能力，因而直觀可靠,測(cè)試結(jié)果易為人們所接受。其缺點(diǎn)是造成結(jié)構(gòu)物的局部破壞,需進(jìn)行修補(bǔ)，因而不宜用于大面積的全面檢測(cè)。鉆芯法在我國已廣泛應(yīng)用,并已制訂了《鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》（ＣECS03：88).該法由于要造成結(jié)構(gòu)或構(gòu)件局部破壞，不宜在同一結(jié)構(gòu)中大面積使用，因此，國內(nèi)外都主張把鉆芯法與其它非破損方法結(jié)合使用.一方面利用非破損方法檢測(cè)混凝土的均勻性，以減少鉆芯數(shù)量,另一方面又利用鉆芯法來校正非破損法的檢測(cè)結(jié)果，以提高可靠性。射擊法采用一種為溫澤探針(Wiｎdorpｒｏde）的射擊裝置，是將一硬質(zhì)合金棒打入混凝土中,用棒的外露長度作為阻力的度量.這種方法適宜于混凝土早期強(qiáng)度發(fā)展情況的測(cè)定，也適用于同一結(jié)構(gòu)不同部位混凝土強(qiáng)度的相對(duì)比較，但試驗(yàn)結(jié)果受骨料影響十分明顯。此外，美國ＡSTＭC873所采納的就地嵌注試件法（Cast-in-ｐlａcecylinｄers）也可屬于這類方法。它是將試驗(yàn)?zāi)Ｇ度虢Y(jié)構(gòu)或構(gòu)件中一起澆注成型。以使試件與結(jié)構(gòu)具有同等成型和養(yǎng)護(hù)條件,然后取出試件進(jìn)行抗壓試驗(yàn),試驗(yàn)具有較好的代表性。下面簡要介紹鉆芯法和拔出法.２。3.1鉆芯取樣法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度鉆芯取樣法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度指從混凝土結(jié)構(gòu)物中鉆取芯樣,測(cè)定混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度或抗壓強(qiáng)度，作為評(píng)定結(jié)構(gòu)的主要品質(zhì)指標(biāo)。但是由于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件部位的條件、所處位置及受力狀態(tài)的影響，鉆取芯樣的數(shù)量通常比較少,在一定程度上可作為抽檢混凝土抗壓強(qiáng)度、均勻性和內(nèi)部缺陷的指標(biāo).其檢測(cè)原則如下：1．芯樣鉆取在鉆取芯樣前應(yīng)考慮由于鉆芯可能導(dǎo)致對(duì)結(jié)構(gòu)的不利影響，應(yīng)盡可能避免在靠近混凝土構(gòu)件的接縫或邊緣鉆取，且基本上不應(yīng)帶有鋼筋。芯樣直徑應(yīng)為混凝土所有集料最大粒徑的3倍,一般為１50mm或100mｍ。任何情況下不小于集料最大粒徑的2倍。鉆出后的每個(gè)芯樣應(yīng)立即清楚地標(biāo)上記號(hào)，并記錄芯樣在混凝土結(jié)構(gòu)中鉆取的位置。鉆取的芯樣數(shù)量應(yīng)滿足下列規(guī)定:1）按單個(gè)構(gòu)件檢驗(yàn)時(shí)，每個(gè)構(gòu)件鉆取芯樣不少于３個(gè)，對(duì)較小構(gòu)件至少應(yīng)取2個(gè);2。鉆取芯樣檢查每個(gè)芯樣應(yīng)詳細(xì)描述有關(guān)裂縫、分層、麻面或離析等，并估計(jì)集料的最大粒徑、形狀種類及粗細(xì)集料的比例與級(jí)配，檢查并記錄存在的氣孔的位置、尺寸與分布情況,必要時(shí)應(yīng)進(jìn)行拍照。在芯樣的中間及兩端1/4處按兩個(gè)垂直方向測(cè)量三對(duì)數(shù)值確定芯樣的平均直徑d，精確至mｍ。如有必要，應(yīng)測(cè)定芯樣的表觀密度。３．試件的制作抗壓試驗(yàn)用的試件長度(端部加工后)不應(yīng)小于直徑,也不應(yīng)大于直徑的２倍.芯樣端面必須平整,必要時(shí)應(yīng)磨平或用抹頂?shù)确椒ㄌ幚?。芯樣兩端平面?yīng)與軸線垂直，誤差不應(yīng)大于1°.4．芯樣抗壓強(qiáng)度按下式計(jì)算：（2—33)式中:-—混凝土芯樣抗壓強(qiáng)度，ＭPa;Ｐ—-極限荷載，Ｎ；A-—受壓面積,ｍm２;d——芯樣截面的平均直徑,mm；α——不同高徑比芯樣試件混凝土強(qiáng)度換算系數(shù),見《鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》中表6。0。２。結(jié)果計(jì)算精確至０.1MPa.混凝土圓柱體強(qiáng)度與立方體強(qiáng)度的關(guān)系由表2—３給出.圓柱體試件與方塊試件抗壓強(qiáng)度關(guān)系表表2－3混凝土等級(jí)２8d抗壓強(qiáng)度（MPa）圓柱體Φ1５0mm×３０0ｍｍ方塊1５0mm×150ｍm×１50mmＣ2。５/2.52.０２．5C４/5４。０5。0C6/７。５6。07.5C8／108.01０。０C10/1２。510。012.５Ｃ16／2016．0２0.0C20／252０。025。0C２5/3025。０30．0Ｃ3０/353０.0３5。０C3５/４03５。０40．０C4０/454０．0４5。0C４5/5045．050。0C50/555０．055.0注：上表遇中間值換算時(shí)，可直線插入。

２.３．2后裝拔出法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度后裝拔出法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度，是指在硬化混凝土表面進(jìn)行鉆孔、磨槽、嵌入錨固件,使用拔出儀進(jìn)行拔出試驗(yàn)，測(cè)定極限拔出力,并根據(jù)預(yù)先建立的拔出力與混凝土強(qiáng)度之間的相關(guān)關(guān)系檢測(cè)混凝土強(qiáng)度。拔出試驗(yàn)裝置基本組成見圖２－8。圖２-8拔出試驗(yàn)裝置基本組成1－拉桿；２-脹簧;3—脹桿；４-反力支承１—拉桿；2—脹簧;3－脹桿；４－反力支承；5—時(shí)中圓盤當(dāng)對(duì)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度有懷疑時(shí),或?qū)εf結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度檢驗(yàn)時(shí),可用本方法進(jìn)行檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果可作為評(píng)價(jià)混凝土強(qiáng)度的依據(jù)。當(dāng)檢測(cè)部位混凝土表層與內(nèi)部質(zhì)量應(yīng)一致,若存在明顯差異時(shí),應(yīng)清除薄弱層后再作檢測(cè).1。建立測(cè)強(qiáng)曲線的基本要求1）混凝土所用水泥應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥》和《礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥》的規(guī)定；混凝土所用的砂、石應(yīng)符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《普通混凝土碎石或卵石質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及檢測(cè)方法》和《普通混凝土用砂質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及檢驗(yàn)方法》的規(guī)定。2）建立測(cè)強(qiáng)曲線試驗(yàn)用混凝土，不宜少于6個(gè)強(qiáng)度等級(jí)，每一強(qiáng)度等級(jí)混凝土不應(yīng)少于6組，每組由１個(gè)至少可布置３個(gè)測(cè)點(diǎn)的拔出試件和相應(yīng)的３個(gè)立方體試塊組成。3)每組拔出試件和立方體試塊，應(yīng)采用同盤混凝土，在同一振臺(tái)上同時(shí)振搗成型，同條件自然養(yǎng)護(hù).4）拔出試驗(yàn)應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行：（1)拔出試驗(yàn)的測(cè)點(diǎn)應(yīng)布置在試件混凝土成型側(cè)面；(2）在每一拔出試件上，應(yīng)進(jìn)行不少于3個(gè)測(cè)點(diǎn)的拔出試驗(yàn),取平均值為該試件的拔出力計(jì)算值F，精確至０．１kN。(3）3個(gè)立方體試塊的抗壓強(qiáng)度代表值，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土強(qiáng)度檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》(GBJ107-87）確定。5）測(cè)強(qiáng)曲線應(yīng)按下述步驟進(jìn)行計(jì)算：(１）將每組試件的拔出力計(jì)算值及立方體試塊的抗壓強(qiáng)度代表值匯總，按最小二乘法原理進(jìn)行回歸分析.（２)推薦采用的回歸方程式如下：（２－3４)式中:——混凝土強(qiáng)度換算值，MPa,精確至0.1MＰａ；F——拔出力,ｋN，精確至0.1kN;A、B——測(cè)強(qiáng)公式回歸系數(shù)。（３）回歸方程的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差er,可按下式計(jì)算：（2—35）式中:——相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差;--第i組立方體試塊抗壓強(qiáng)度代表值，ＭPa，精確至0．1ＭPａ；——由第i個(gè)拔出試件的拔出力計(jì)算值Fｉ按式（２-34）計(jì)算的強(qiáng)度換算值，MPa,精確至0．1MPa；n--建立回歸方程式的試塊（試件）組數(shù)。６）經(jīng)上述計(jì)算，如回歸方程式的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差不大于12％時(shí)，可報(bào)請(qǐng)當(dāng)?shù)刂鞴懿块T審定后實(shí)施。2．拔出試驗(yàn)基本要求1)試驗(yàn)前宜具備下列有關(guān)資料：（1）工程名稱及設(shè)計(jì)、施工、建設(shè)單位名稱;（2）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件名稱、設(shè)計(jì)圖紙及圖紙要求的混凝土強(qiáng)度等級(jí)；（3）粗骨料品種及最大粒徑；（4)混凝土澆筑和養(yǎng)護(hù)情況以及混凝土的齡期；（5）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件存在的質(zhì)量問題。2）拔出試驗(yàn)前，對(duì)鉆孔機(jī)、磨槽機(jī)、拔出儀的工作狀態(tài)是否正常及鉆頭、磨頭、錨固件的規(guī)格、尺寸是否滿足成孔尺寸要求,均應(yīng)檢測(cè).3）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度可按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè)或同批構(gòu)件按批抽樣檢測(cè)。4)符合下列條件的構(gòu)件可作為同批構(gòu)件：（1)混凝土強(qiáng)度等級(jí)相同；（2）混凝土原材料、配合比、施工工藝、養(yǎng)護(hù)條件及齡期基本相同；(３）構(gòu)件種類相同；（4）構(gòu)件所處環(huán)境相同；５）測(cè)點(diǎn)布置應(yīng)符合下列規(guī)定（１）按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè)時(shí)，應(yīng)在構(gòu)件上均勻布置３個(gè)測(cè)點(diǎn).當(dāng)3個(gè)拔出力中的最大拔出力和最小拔出力與中間值之差均小于中間值的15％時(shí)，僅布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)即可；當(dāng)最大拔出力或最小拔出力與中間值之差大于中間值的１5％（包括兩者均大于中間值的15%)時(shí)，應(yīng)在最小拔出力測(cè)點(diǎn)附近再加2個(gè)測(cè)點(diǎn)。（2)當(dāng)同批構(gòu)件按批抽樣檢測(cè)時(shí)，抽檢數(shù)量應(yīng)不少于同批構(gòu)件總數(shù)的30％，且不少于10件，每個(gè)構(gòu)件不應(yīng)少于3個(gè)測(cè)點(diǎn)。(３）測(cè)點(diǎn)宜布置在構(gòu)件混凝土成型的側(cè)面,如不能滿足這一要求時(shí)，可布置在混凝土成型的表面或底面。(4）測(cè)點(diǎn)應(yīng)避開接縫、峰窩、麻面部位和混凝土表層的鋼筋、預(yù)埋件。6)測(cè)試面應(yīng)平整、清潔、干燥，對(duì)飾面層、浮漿等應(yīng)予清除,必要時(shí)進(jìn)行磨平處理。７）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測(cè)點(diǎn)應(yīng)標(biāo)有編號(hào)，并應(yīng)描繪測(cè)點(diǎn)布置的示意圖。8）在鉆孔過程中,鉆頭應(yīng)始終與混凝土表面保持垂直，垂直度偏差不應(yīng)大于3°。9）在混凝土孔壁磨環(huán)形槽時(shí)，磨槽機(jī)的定位圓盤應(yīng)始終緊靠混凝土表面回轉(zhuǎn)，磨出的環(huán)形槽形狀應(yīng)規(guī)整。1０）成孔尺寸應(yīng)滿足下列要求：(1）鉆孔直徑d1應(yīng)比規(guī)定值大0.1mm，且不宜大于1。0mm；（２）鉆孔深度h1應(yīng)比錨固深度ｈ深２0~30mm;(3）錨固深度h應(yīng)符合規(guī)定，允許誤差為±0。8mm;（４）環(huán)形槽深度ｃ應(yīng)為3．6～4.５ｍm.３?；炷翉?qiáng)度換算及推定1)混凝土強(qiáng)度換算值應(yīng)按式（2—３４)計(jì)算.2）當(dāng)被測(cè)結(jié)構(gòu)所用混凝土的材料與制定測(cè)強(qiáng)曲線所用材料有較大差異時(shí)，可在被測(cè)結(jié)構(gòu)上鉆取混凝土芯樣,根據(jù)芯樣強(qiáng)度對(duì)換算值進(jìn)行修正。芯樣數(shù)量應(yīng)不少于3個(gè)，在每個(gè)鉆取芯樣附近做3個(gè)測(cè)點(diǎn)的拔出試驗(yàn)，取3個(gè)拔出力的平均值代入式（２—３４）計(jì)算每個(gè)芯樣對(duì)應(yīng)的混凝土強(qiáng)度換算值.修正系數(shù)可按下式計(jì)算:(2—３6)式中：η——修正系數(shù)，精確至０.01；——第i個(gè)混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度值，精確至0．１MPa；--對(duì)應(yīng)于第ｉ個(gè)混凝土芯樣試件的3個(gè)拔出力平均值的混凝土強(qiáng)度換算值,MＰa，精確至0.1MPa;ｎ——芯樣試件值.3)單個(gè)構(gòu)件混凝土強(qiáng)度推定（1)單個(gè)構(gòu)件的拔出力計(jì)算值,應(yīng)按下列規(guī)定取值：當(dāng)構(gòu)件３個(gè)拔出力中的最大或最小拔出力與中間值之差均小于中間值的15％時(shí)，取小值作為該構(gòu)件拔出力計(jì)算值；當(dāng)加測(cè)時(shí)，加測(cè)2個(gè)拔出力值和最小拔出力值一起取平均值，再與前一次的拔出力中間值比較,取小值作為該構(gòu)件拔出力計(jì)算值。(2)將單個(gè)構(gòu)件拔出力計(jì)算強(qiáng)度換算值（修正系數(shù)η乘以強(qiáng)度換算值）作為單個(gè)構(gòu)件混凝土強(qiáng)度推定值ｆｃu,ｅ(2-３7）4)抽檢構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定（1)將同批構(gòu)件抽樣檢測(cè)的每個(gè)拔出力按式（2—３4）計(jì)算強(qiáng)度換算值(或用式(２—36)得到的修正系數(shù)η乘以強(qiáng)度換算值）。(2)混凝土強(qiáng)度的推定值ｆｃu,e按下列公式計(jì)算：(2-３8)（2-39）式中:-—批抽檢每個(gè)構(gòu)件混凝土強(qiáng)度換算值中最小值的平均值,MPa，精確至０.1MPａ;——第j個(gè)構(gòu)件混凝土強(qiáng)度換算值中的最小值,MPａ，精確至0．1MPa；m——批抽檢的構(gòu)件數(shù);——批抽檢構(gòu)件混凝土強(qiáng)度換算值的平均值，MPa，精確至0。１MPa，按下式計(jì)算：（2—4０)式中：--第ｉ個(gè)測(cè)點(diǎn)混凝土強(qiáng)度換算值；—-批抽檢構(gòu)件混凝土強(qiáng)度換算值的標(biāo)準(zhǔn)差，MPａ,精確至0。１MPa,按下式計(jì)算：（2-41）ｎ-—批抽檢構(gòu)件的測(cè)點(diǎn)總數(shù);取式（2—38）、（２-3９)中較大值作為該批構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值.（3)對(duì)于按批抽樣檢測(cè)的部件,當(dāng)全部測(cè)點(diǎn)的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差出現(xiàn)下列情況時(shí)，則該批構(gòu)件應(yīng)全部按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè):當(dāng)混凝土強(qiáng)度換算值平均值小于或等于２5MPa時(shí),＞4。5MPa;當(dāng)混凝土強(qiáng)度換算值平均值大于25MPa時(shí)，>５.5ＭPａ。２.4鋼結(jié)構(gòu)無損檢測(cè)為了保證橋梁結(jié)構(gòu)的產(chǎn)品質(zhì)量和安全運(yùn)行，必須對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢測(cè).一般來說，檢測(cè)分為破壞性檢測(cè)和無破損檢測(cè)（又稱無損探傷）。鋼結(jié)構(gòu)的無破損檢測(cè)分外觀檢測(cè)和內(nèi)部缺陷檢測(cè)。外觀檢測(cè)主要檢測(cè)表面缺陷,內(nèi)部缺陷用超聲波探傷、射線探傷或磁粉探傷檢測(cè).在鋼結(jié)構(gòu)的橋梁中焊縫中存在缺陷是難以避免的,其常見缺陷有氣孔、夾渣、未焊透、未熔合和裂紋等，采用無損檢測(cè)的手段對(duì)這些缺陷進(jìn)行檢驗(yàn)至關(guān)重要。下面簡要介紹鋼橋中焊縫無損探傷中的常用方法。２。4．１超聲波探傷超聲波探傷是利用超聲波能在彈性介質(zhì)中傳播,在界面上產(chǎn)生反射、折射等特性來探測(cè)材料內(nèi)部或表面缺陷的探傷方法,簡稱UT。超聲波在彈性介質(zhì)中單位時(shí)間內(nèi)傳播的距離稱為超聲波在這種介質(zhì)中的傳播速度。簡稱超聲波速，用C表示。超聲波速與介質(zhì)的性質(zhì)（密度、彈性模量等）和波的類型有關(guān)。在超聲波探傷中，超聲波的發(fā)射和接收是通過探頭來實(shí)現(xiàn)的。超聲波探傷儀的種類很多,可按顯示方式，發(fā)射波連續(xù)性、聲波通道等進(jìn)行分類。超聲波探傷不但檢測(cè)厚度大,而且靈敏度高,速度快，成本低,能對(duì)缺陷定位和定量,同時(shí)對(duì)人體無害.然而,超聲波探傷，缺陷顯示不直觀,探傷技術(shù)難度大，易受主、客觀條件的影響，探傷結(jié)果不便保存。超聲波探傷方法很多，若按原理分類，可分為脈沖反射法、穿透法和共振法，下面分別介紹脈沖反射法和穿透法。1.脈沖反射法１)圖２—９所示為用單探頭(一個(gè)探頭兼作反射和接收）探傷的原理圖.圖2－９脈沖反射法探傷原理圖中脈沖發(fā)生器所產(chǎn)生的高頻電脈沖激勵(lì)探頭的壓電晶片振動(dòng)，使之產(chǎn)生超聲波。超聲波垂直入射到工作中,當(dāng)通過界面Ａ、缺陷F和底面Ｂ時(shí),均有部分超聲波反射回來，這些反射波各自經(jīng)歷了不同的往返路程回到探頭上,探頭又重新將其轉(zhuǎn)變?yōu)殡娒}沖，經(jīng)接收放大器放大后，即可在熒光屏上顯現(xiàn)出來。其對(duì)應(yīng)各點(diǎn)的波型分別稱為始波(A′）、缺陷波（F′）和底波(Ｂ′）。當(dāng)被測(cè)工件中無缺陷存在時(shí)，則在熒光屏上只能見到始波A′和底波B′.缺陷的位置(深度ＡF）可根據(jù)各波型之間的間距之比等于所對(duì)應(yīng)的工件中的長度之比求出，即（2—４2)其中ＡB是工件的厚度，可以測(cè)出；A′B′和A′F′可從熒光屏上讀出.缺陷的大小可用當(dāng)量法確定。這種探傷方法叫縱波探傷或直探頭探傷。振動(dòng)方向與傳播方向相同的波稱縱波；振動(dòng)方向與傳播方向相垂直的波稱橫波。2)橫波脈沖反射法當(dāng)入射角不等于零的超聲波入射到固體介質(zhì)中，且超聲波在此介質(zhì)中的縱波和橫波的傳播速度均大于在入射介質(zhì)中的傳播速度時(shí),則同時(shí)產(chǎn)生縱波和橫波。又由于材料的彈性模量E總是大于剪切模量G,因而縱波傳播速度總是大于橫波的傳播速度。根據(jù)幾何光學(xué)的折射規(guī)律，縱波折射角也總是大于橫波折射角。當(dāng)入射角取得足夠大時(shí),可以使縱波折射角等于或大于90°，從而使縱波在工作中消失，這時(shí)工件中就得到了單一的橫波。圖2-10表示單探頭橫波探傷的情況。橫波入射工件后，遇到缺陷時(shí)便有一部分被反射回來，即可以從熒光屏上見到脈沖信號(hào)，如圖2-10a)所示；若探頭離工件端面很近,會(huì)有端面反射（如圖2-10ｂ)所示），因此應(yīng)該注意與缺陷區(qū)分;若探頭離工件端面很遠(yuǎn)且橫波又沒有遇到缺陷，有可能由于過渡衰減而出現(xiàn)圖2－1０ｃ之情況（超聲波在傳播中存在衰減)。圖2－10橫波脈沖反射法波型示意圖橫波探傷的定位在生產(chǎn)中采用標(biāo)準(zhǔn)試塊調(diào)節(jié)或三角試塊比較法。缺陷的大小同樣用當(dāng)量法確定。鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件焊縫的超聲波探傷必須由持證專業(yè)人員按CB１１52進(jìn)行,并根據(jù)圖紙技術(shù)要求和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)確定驗(yàn)收。2.穿透法穿透法是根據(jù)超聲波能量變化情況來判斷工件內(nèi)部狀況的，它是將發(fā)射探頭和接收探頭分別置于工件的兩相對(duì)表面。發(fā)射探頭發(fā)射的超聲波能量是一定的,在工件不存在缺陷時(shí)，超聲波穿透一定工件厚度后，在接收探頭上所收到的能量也是一定的。而工件存在缺陷時(shí),由于缺陷的反射使接收到的能量減小，從而斷定工件存在缺陷.根據(jù)發(fā)射波的不同種類，穿透法有脈沖波探傷法和連續(xù)波探傷法兩種，如圖2—1１和圖2－12所示。圖2-11脈沖波穿透探傷法示意圖圖２—１2連續(xù)波穿透法探傷示意圖穿透法探傷的靈敏度不如脈沖反射法高，且受工件形狀的影響較大,但較適宜檢查成批生產(chǎn)的工件。如板材一類的工件，可以通過接收能量的精確對(duì)比而得到高的精度,宜實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化。2。4.2射線探傷射線探傷是利用射線穿透工件時(shí),由于缺陷與工件材料對(duì)射線的衰減作用不同，從而使膠片感光不一樣，于是在底片上形成黑度不同的影像,據(jù)此來判斷材料內(nèi)部的缺陷情況,簡稱RT.通常按探傷所用的射線不同,射線探傷可以分為X射線，ｒ射線和高能射線探傷三種,目前應(yīng)用最廣的是X射線照相法。下面介紹其探傷原理和過程。1．X射線照相法的探傷原理照相法探傷是利用射線在物質(zhì)中的衰減規(guī)律和對(duì)某些物質(zhì)產(chǎn)生的光化及熒光作用為基礎(chǔ)進(jìn)行探傷的。圖2-１3a所示，是平行射線束透過工件的情況。從射線強(qiáng)度的角度看，當(dāng)照射在工件上射線強(qiáng)度為Jｏ,由于工件材料對(duì)射線的衰減，穿過工件的射線被減弱至Jc。若工件存在缺陷時(shí),見圖4—1３a)的A、B點(diǎn)，因該點(diǎn)的射線透過的工件實(shí)際厚度減少，則穿過的射線強(qiáng)度Ja、Ｊb比沒有缺陷的C點(diǎn)的射線強(qiáng)度大一些.從射線對(duì)底片的光化作用角度看，射線強(qiáng)的部分對(duì)底片的光化作用強(qiáng)烈，即感光量大。感光量較大的底片經(jīng)暗室處理后變得較黑,如圖2—13b中Ａ、B點(diǎn)比C點(diǎn)黑。因此，工件中的缺陷通過射線在底片上產(chǎn)生黑色的影跡，這就是射線探傷照相法的探傷原理.圖2-1３射線透過工件的情況和與底片作用的情況2．Ｘ射線探傷照相法的工序１)確定產(chǎn)品的探傷位置和對(duì)探傷位置進(jìn)行編號(hào)。在探傷工作中,抽查的焊縫位置一般選在：（1）可能或常出現(xiàn)缺陷的位置；(2)危險(xiǎn)斷面或受力最大的焊縫部位；（3）應(yīng)力集中的位置.對(duì)選定的焊縫探傷位置必須按一定的順序和規(guī)律進(jìn)行編號(hào),以便容易找出翻修位置。２）選取軟片、增感屏和增感方式。探傷用的軟片一般要求反差高、清晰度高和灰霧少。增感屏和增感方式可根據(jù)軟片或探傷要求選擇。3）選取焦點(diǎn)、焦距和照射方向。照射方向尤其重要,一定選擇最佳透照角度.４）放置鉛字號(hào)碼、鉛箭頭及象質(zhì)計(jì)。一定按ＧB3323要求放置。５）選定曝光規(guī)范。曝光規(guī)范要根據(jù)探傷機(jī)型事先作出，探傷時(shí)按工件的厚度和材質(zhì)選取.6）進(jìn)行暗室處理。7）焊縫質(zhì)量的評(píng)定.由專業(yè)人員按GB3３２3進(jìn)行評(píng)定，射線探傷必須由持證的專業(yè)人員按GB332３進(jìn)行,根據(jù)圖紙中的技術(shù)要求或行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)確定驗(yàn)收。2。5預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)檢測(cè)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)與鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的最大區(qū)別是必須預(yù)先對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)施加預(yù)應(yīng)力，從而達(dá)到提高混凝土結(jié)構(gòu)承載能力的目的.對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的檢測(cè)，除混凝土結(jié)構(gòu)的檢測(cè)項(xiàng)目外,還應(yīng)包括與施加預(yù)應(yīng)力有關(guān)的材料，張拉設(shè)備及張拉力控制方法等的檢測(cè)。2.５．1預(yù)應(yīng)力鋼材的試驗(yàn)檢測(cè)用于預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的鋼材包括熱處理鋼筋、矯直回火鋼絲(消除應(yīng)力鋼絲）、冷拉鋼絲、刻痕鋼絲、鋼絞線等。熱處理鋼筋由熱軋螺紋鋼筋經(jīng)淬火和回火的調(diào)質(zhì)處理而成,經(jīng)熱處理后改變了鋼筋的內(nèi)部組織結(jié)構(gòu)，其性能得到改善，抗拉強(qiáng)度提高到預(yù)應(yīng)力鋼筋所需要的強(qiáng)度等級(jí).矯直回火鋼絲和冷拉鋼絲統(tǒng)稱高強(qiáng)鋼絲或碳素鋼絲，由含碳量為０．６%~1.4%、含磷和硫量小于０。0５％的碳素鋼制成?？毯垆摻z由碳素鋼絲經(jīng)壓痕機(jī)制而成，其規(guī)格以未壓痕前的直徑表示。鋼絞線由直徑為2。5~5mm的碳素鋼絲按2根、3根或7根一股編絞而成,橋涵工程中常用的鋼絞線為7根鋼絲一股，每根鋼絞線的直線為9.5~15.２ｍm。熱處理鋼筋，預(yù)應(yīng)力鋼絲，預(yù)應(yīng)力鋼絞線等預(yù)應(yīng)力鋼材的試驗(yàn)檢測(cè),主要應(yīng)從外觀檢查和力學(xué)性能試驗(yàn)兩方面進(jìn)行。對(duì)于熱處理鋼筋，其外觀檢查和力學(xué)性能試驗(yàn)均按GＢ/T5223－1９95進(jìn)行。對(duì)于預(yù)應(yīng)力鋼絲，其外觀檢查和力學(xué)性能試驗(yàn)均按ＧB／T5223-１995進(jìn)行。對(duì)于預(yù)應(yīng)力鋼絞線，其外觀檢查和力學(xué)性能試驗(yàn)均按GＢ/T5２24—19９5進(jìn)行。拉力試驗(yàn)均按《公路工程金屬試驗(yàn)規(guī)程》(ＪTJ055-8３）的規(guī)定進(jìn)行。2。5.2預(yù)應(yīng)力錨具、夾具和連接器檢測(cè)1.性能要求1)錨具錨具的錨固性能,對(duì)Ⅰ類錨具(用于承受動(dòng)、靜載作用的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu))有靜載錨固性能、動(dòng)載疲勞性能，及在抗震結(jié)構(gòu)中承受低周疲勞性能的要求。Ⅱ類錨具（僅用于有粘結(jié)的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力變化不大的部位）只要求滿足靜載錨固性能。（1)錨具的靜載錨固性能,是由預(yù)應(yīng)力筋錨具組裝件靜載試驗(yàn)檢測(cè)的錨具效率系數(shù)ηa和達(dá)到實(shí)測(cè)極限拉力時(shí)預(yù)應(yīng)力筋的總應(yīng)變?chǔ)臿pu，toｔ確定.錨具效率系數(shù)ηａ按下式計(jì)算：(2-４3）式中：Ｆaｐu——預(yù)應(yīng)力筋錨具組裝件的實(shí)測(cè)極限拉力；—-預(yù)應(yīng)力筋錨具組裝件中各根預(yù)應(yīng)力鋼材計(jì)算極限拉力之和，=ｆptmAp；fｐtm—-預(yù)應(yīng)力鋼材中抽取的試件極限抗拉強(qiáng)度的平均值;Ap——預(yù)應(yīng)力筋錨具、夾具組裝件中預(yù)應(yīng)力鋼材截面積之和；ηｐ——預(yù)應(yīng)力筋的效率系數(shù)。（2）在預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度等級(jí)已確定的條件下,錨具的靜載錨固性能，應(yīng)同時(shí)符合下列要求；Ⅰ類錨具：ηa≥0.９5εapｕ，tot≥2。0％Ⅱ類錨具：ηa≥0.90εapu，tｏt≥１。7％（3）預(yù)應(yīng)力筋錨具組裝件中各根預(yù)應(yīng)力鋼材計(jì)算極限拉力之和按下式計(jì)算:=fptｍ×Ａp（2—44）（4)預(yù)應(yīng)力筋的效率系數(shù)ηｐ按下列規(guī)定取用：①對(duì)于一般的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)工程中使用的預(yù)應(yīng)力筋的錨具，其進(jìn)場(chǎng)驗(yàn)收：當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋為鋼絲、鋼絞線或熱處理鋼筋時(shí)ηp取0.97；當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋為冷拉Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ級(jí)鋼筋時(shí),ηp取1.00。②對(duì)于重要的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)工程中使用的預(yù)應(yīng)力筋錨具,其進(jìn)場(chǎng)驗(yàn)收按下式計(jì)算：(2－45）(２－46)（２—47)式中：fｐｙm——預(yù)應(yīng)力鋼材抽樣試件在應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度時(shí)的平均值；fｐtｍ——預(yù)應(yīng)力鋼材抽樣試件的極限強(qiáng)度平均值；εpｙm——預(yù)應(yīng)力鋼材抽樣試件在應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度時(shí)的應(yīng)變平均值；εpｔm—-預(yù)應(yīng)力鋼材抽樣試件的根限應(yīng)變平均值；Ｓept-—預(yù)應(yīng)力鋼材抽樣試件的極限應(yīng)變標(biāo)準(zhǔn)差；δept——預(yù)應(yīng)力鋼材抽樣試件極限應(yīng)變的變異系數(shù)；t0.9—-t分布的雙側(cè)分位數(shù)值,取置信度為0．9，其值按表2－4取用。j—-試件數(shù)量；K4—-標(biāo)準(zhǔn)差的置信系數(shù)，按表2—3取用；ｋ——預(yù)應(yīng)力鋼材試件的平均屈服強(qiáng)比.及K4取值表表２－4jK４jK4100。５８０.7３170.４20.78110.55０。74180.410。791２０．5２0。７5１90.４00.７9130。4９０。76200.390.７914０．470.77250。340。8115０.４6０.77300.３1０．8３160.4４0。78注:計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋效率系數(shù)所進(jìn)行的單根預(yù)應(yīng)力鋼材的拉力試驗(yàn)，試件應(yīng)從預(yù)應(yīng)力錨具組裝件的同批鋼材中抽取，每批抽取試件10～3０個(gè)。（５)預(yù)應(yīng)力筋錨具尚應(yīng)符合下列規(guī)定:①當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋錨具組裝件達(dá)到實(shí)測(cè)極限拉力Fapu時(shí)，除錨具設(shè)計(jì)的允許現(xiàn)象外,全部零件均不應(yīng)出現(xiàn)肉眼可見的裂縫或破壞；②應(yīng)滿足分級(jí)張拉、補(bǔ)張拉等張拉工藝的要求，并宜具有放松預(yù)應(yīng)力筋的性能;③錨具或其附件上宜設(shè)置灌漿孔道，灌漿孔道應(yīng)有足夠的截面面積,以保證漿液的暢通;④錨固過程中預(yù)應(yīng)力筋的內(nèi)縮量應(yīng)符合要求；