10T平板車計算書

10T平板車計算書1平板車技術參數(shù)及結構(1)技術參數(shù)外形尺寸(長X寬X高)/nun：牽引高/mm:自重/kg:載重/kg:軸距/mm:軌距/mm:車輪直徑巾/mm:(2)平板車結構例圖1)

3360x1320x34828598311163圖1平板車結構平板車主要結構件設計計算(1)車梁設計計算為保證車架的強度和剛度，10T支架平板車車架采用礦工鋼為其框架梁，采用整體閉焊接結構,車梁是由礦工鋼焊接而成。受力及彎矩計算圖如圖2所示。梁單位長度上的載荷重：q=W/(6l=4904。9N/mg式中W板車載重,W=490N;—車梁長度，l=3.33mg g由均布載荷產生的彎矩：M1=KdqL12/2=2779.4Nm式中K---動力系數(shù),K=1。1； L1懸臂長度，L1=1。015m。d d由牽引力產生的彎矩:M2=Fe/6=6625Nm式中F牽引力,25KN;e牽引點距車梁中心軸的距離,e=l。59mo在軸卡處最大彎矩：M=M]+M2=9942。6Nmmax車梁的材料為Q235,承受II類載荷，其許用應力[%]=93.lMpa所以要o求梁的抗彎截面模數(shù)：W=M

/[%]=101。01cm3x

max10#礦工鋼Wx=113.4W

W，滿足設計要求。xi<

x(2)車軸設計計算車軸的基本結構如圖3所示，可以根據其受力情況確定各處軸徑的尺寸。圖3主軸受力情況每個車輪上的載荷:P’=K’Q/3=38502.6Nd w式中Q重車重量(不包括輪軸)，10715kg；Kj動力系w數(shù).反力RA=RB=P’最大彎矩：max=RAb=3272.7Nm軸頸根部彎矩：M=Rc=1925。1Nm1B軸頸：D=錯誤!=50。84mm軸徑根部直徑：d=*N1/(0。1[o1]3)=42.59mm其中，[?！?=[?！?IK=249.116Mpa,K=065K+035=1.2392,O O111IIIIKKKK=1.368,K=1.2,K=1.14,K=1.ii=123，1，2，3因為選用D=80mm,d=70mm均比計算值大，所以強度足夠.(3)輪壓計算10T平板車的車輪直徑，必須滿足通過軌道上卡軌車壓繩輪等各種設備，設計較小的輪徑時，還必須根據載重量和車輪允許的圓周速度等計算車輪踏面的接觸應力，初定車輪直徑D1=3mm,校核其輪壓，因鋼軌頂部為弧形，因此車輪輪壓應按點接觸計算，即車輪接觸壓應力:oT=a錯誤#10-2=1269。6Mpa式中：a系數(shù)，鋼質車輪a=40;K---動載荷系數(shù)，K=1+0.2v=1.4m mv運行速度,v=2m/s;N1個車輪上的承壓重量,N=3333.3kgD——車輪踏面直徑，D=30cm;11岡軌頂圓弧半徑，R=1。3cm。[o]為許用接觸應力，車輪的材質為45Mn2，車輪表面淬火硬度為THRC45~55,[%]=2156Mpa,o<[%],所以滿足設計要求.(4)軸承強度校核計T算選用承載能力大、壽命長的單列圓錐滾子軸承30318.按額定動負荷驗算：考慮3個車輪受力，重車時每個軸承上承受的最大徑向負荷：F=W/6k=21104.6Nr空車時每個軸承上承受的最大徑向負荷：F=W/6k=1888.9Nr式中k不均衡系數(shù)，取k=0。85.離心、力及徑向力產生的附加軸向力的總和：重車時F=F/2+F/2Y=6337.26Na r空車時F=F/2+F/2Y=999.56N式中F離心力，F(xiàn)=(W—a r2q])K2/10c=949。73;系數(shù)，Y=1。8(按軸承型號查得)；重量總和，10983kgq1輪軸自重，268kg;車在彎道上的速度，1m/s;w車軸距，11mm。重車的當量動負荷：由于F/F=0。33<e=035(e由軸承型號查得)，因此a r oP=XF+YF=1905327N1 r a o空車的當量動負荷：由于F/F=0。53>e=0。35，因此a‘P=XF+YF=3724.98N2 a r平均動負荷：Pm=錯誤!=15160」6N軸承的計算額定動負荷：C=(ff)/(f)P=53060.56hpuTm式中％壽命系數(shù)，按50h計算時4=1。23;速度系數(shù)，按n=230r/min計算時<=0.56;負荷系數(shù)，按中等沖擊時f=1.6；p p溫度系數(shù)，按T<1C時f=1。T T30318軸承額定動負荷[C]=3420,因為C<。所以軸承強度足夠。按額定靜負荷驗算:當量負荷P。按下列2式計算取大值P=XF+YF=16258.77No o QP=F=21104.6NoC=np=422092ooo0式中n。安全系數(shù),n=2o因為[C]=44>C=42209.2,所以滿足設計要求。o o（5）銷軸設計計算設牽引力作用于銷子孔中間，而銷軸與銷軸孔接觸后，支持點在銷軸孔的A、B兩點（見圖4）,故銷軸受力可以按兩端固定梁考慮例圖5）。圖4銷軸結構簡圖圖5銷軸的受力情況由牽引力P所產生的支座反力和最大彎矩R=R=P/2=125NBM曜廣PL/8=243750Nmm式中L銷軸兩支座間距離，78mm.銷軸可能達到的極限彎矩：M=2oS=8201250Nmmn sx式中S半截面的靜矩，