某十層鋼結(jié)構(gòu)純框架體系公寓樓建筑結(jié)構(gòu)施工圖

[中文摘要]：鋼結(jié)構(gòu)是目前世界上發(fā)展迅速并且應(yīng)用廣泛的建筑結(jié)構(gòu)形式，鋼結(jié)構(gòu)在中國將來成為最主要的結(jié)構(gòu)形式已成為可能。目前探討新農(nóng)村的建筑形式是個(gè)熱點(diǎn)，本設(shè)計(jì)旨在為新農(nóng)村的建設(shè)提出建筑方案，設(shè)計(jì)了一11層的板式高層住宅，結(jié)構(gòu)方案采用鋼框架。該建筑的同一個(gè)建筑方案采用了三種柱截面形式，比較這三種方案的優(yōu)缺點(diǎn)。為完成這項(xiàng)設(shè)計(jì)我做了以下工作。確定建筑方案，進(jìn)行結(jié)構(gòu)的分體系設(shè)計(jì)。采用平面結(jié)構(gòu)分析模型，選取一榀橫向框架，初選框架構(gòu)件截面，計(jì)算該榀框架的各種內(nèi)力，進(jìn)行內(nèi)力組合，選取其中最不利組合，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，構(gòu)件的承載力，構(gòu)件的穩(wěn)定性。再進(jìn)行節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)，選典型節(jié)點(diǎn)，設(shè)計(jì)構(gòu)件的連接方式，驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度。設(shè)計(jì)出基礎(chǔ)，驗(yàn)算基礎(chǔ)的承載力。本設(shè)計(jì)中采用H形鋼柱，再參考同組人采用箱型和圓鋼管的柱截面的數(shù)據(jù)比較，得出了如下結(jié)論：用箱形截面柱和圓鋼管截面柱的雙向抗彎能力強(qiáng)，但對于板式樓H形截面足以滿足這些要求，而且其用鋼量較?。粚τ谒浇ㄖ碚fH形截面柱就不合理，其它兩種截面較為適合。關(guān)鍵詞：鋼結(jié)構(gòu)住宅、設(shè)計(jì)、H型鋼Abstract：Steelstructurewhichistheworld'srapiddevelopmentandbroadapplicationformstructures,structuralsteelworkinChinawillbecomethemainformofthestructureispossible.Currentlyexploringnewformsofruralconstructionisahotspot,theruraldesignedforthenewbuildingconstructionprogrammes,thedesignofa11-beamhigh-riseresidential,structuralsteelframeworkfortheintroductionoftheprogramme.Theconstructionofaconstructionprogrammewiththeintroductionofacross-sectionofthethreepillarsformthecomparativeadvantagesanddisadvantagesofthethreeprogrammes.ToaccomplishthisdesignIhavedonethefollowing.Determineconstructionprogramme,thestructureofthesub-systemdesign.HorizontalstructureanalysisusingmodelsasaPinhorizontalframeworkprimaryframeworkcomponentscross-section,thecalculationofthevariousendogenousforcePinframeworkforendogenousforceportfolio,selectthemostadversemixwhocheckedthestructureoftheoverallstabilityofthesupportingcomponents,componentstability.Anothernodedesign,thetypicalnode,linkingdesignelements,whocheckednodesintensity.Designbasis,checkingcomputationsbasedbear.ThedesignoftheH-shapedtubeused,withreferencetoagroupbox-YuanSteelPipeandthepillarcross-sectionofdatacompareddrawthefollowingconclusions:abox-shapedcross-sectionpillarandpillarYuanSteelPipecross-sectionofthetwo-waycapacity,butfortheH-beam,cross-sectiontomeettheserequirements,anditssteeltobeusedbysmaller;TheTowerBuilding,H-shapedcross-sectionpillaronunreasonabletheothertwocross-sectionismoreappropriate.Keywords：residenceofsteelstructure,design,HTypesteel目錄TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc137542481"1緒論7HYPERLINK\l"_Toc137542482"2設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)選料8HYPERLINK\l"_Toc137542483"2.1建筑概況8HYPERLINK\l"_Toc137542484"2.2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)條件8HYPERLINK\l"_Toc137542485"2.3結(jié)構(gòu)選料8HYPERLINK\l"_Toc137542486"3結(jié)構(gòu)方案8HYPERLINK\l"_Toc137542487"3.1抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)的確定8HYPERLINK\l"_Toc137542488"3.2結(jié)構(gòu)體系與布置9HYPERLINK\l"_Toc137542489"3.3不規(guī)則檢驗(yàn)9HYPERLINK\l"_Toc137542490"3.4結(jié)構(gòu)布置9HYPERLINK\l"_Toc137542491"4結(jié)構(gòu)分析模型與計(jì)算簡圖10HYPERLINK\l"_Toc137542492"5分體系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)10HYPERLINK\l"_Toc137542493"5.1樓蓋設(shè)計(jì)10HYPERLINK\l"_Toc137542494"屋蓋板的設(shè)計(jì)10HYPERLINK\l"_Toc137542495"屋蓋次梁的設(shè)計(jì)14HYPERLINK\l"_Toc137542496"5.1.3樓蓋板的設(shè)計(jì)15HYPERLINK\l"_Toc137542497"5.1.4樓蓋次梁的設(shè)計(jì)17HYPERLINK\l"_Toc137542498"5.3陽臺設(shè)計(jì)18HYPERLINK\l"_Toc137542499"板式陽臺的設(shè)計(jì)18HYPERLINK\l"_Toc137542500"梁式陽臺的設(shè)計(jì)21HYPERLINK\l"_Toc137542501"5.4樓梯的設(shè)計(jì)22HYPERLINK\l"_Toc137542502"梯梁計(jì)算22HYPERLINK\l"_Toc137542503"平臺梁計(jì)算23HYPERLINK\l"_Toc137542504"6主框架荷載計(jì)算與內(nèi)力分析25HYPERLINK\l"_Toc137542505"6.1構(gòu)件截面尺寸的初步確定25HYPERLINK\l"_Toc137542506"6.1.1框架梁截面型號的確定25HYPERLINK\l"_Toc137542507"框架柱截面型號的確定26HYPERLINK\l"_Toc137542508"6.2計(jì)算框架梁、框架柱的剛度26HYPERLINK\l"_Toc137542509"框架梁剛度的計(jì)算26HYPERLINK\l"_Toc137542510"框架柱的剛度的計(jì)算27HYPERLINK\l"_Toc137542511"6.3計(jì)算荷載及作用27HYPERLINK\l"_Toc137542512"6.3.1荷載計(jì)算27HYPERLINK\l"_Toc137542513"6.4各項(xiàng)荷載單獨(dú)作用下的內(nèi)力圖和位移表31HYPERLINK\l"_Toc137542514"恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力圖和位移圖31HYPERLINK\l"_Toc137542515"活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力圖和位移圖31HYPERLINK\l"_Toc137542516"風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力圖和位移圖31HYPERLINK\l"_Toc137542517"6.5驗(yàn)算頂點(diǎn)側(cè)移和層間位移37HYPERLINK\l"_Toc137542518"6.6各種工況下的內(nèi)力組合37HYPERLINK\l"_Toc137542519"第一工況下的內(nèi)力組合37HYPERLINK\l"_Toc137542520"6.7驗(yàn)算風(fēng)荷載作用下的頂點(diǎn)風(fēng)振加速度38HYPERLINK\l"_Toc137542521"順風(fēng)向頂點(diǎn)最大加速度38HYPERLINK\l"_Toc137542522"7主框架的設(shè)計(jì)39HYPERLINK\l"_Toc137542523"7.1驗(yàn)算框架的整體穩(wěn)定性39HYPERLINK\l"_Toc137542524"計(jì)算各構(gòu)件的線剛度及回轉(zhuǎn)半徑39HYPERLINK\l"_Toc137542525"7.1.2效應(yīng)41HYPERLINK\l"_Toc137542526"7.2框架梁的設(shè)計(jì)42HYPERLINK\l"_Toc137542527"7.2.1按無震組合下的內(nèi)力計(jì)算42HYPERLINK\l"_Toc137542528"7.3框架柱的設(shè)計(jì)43HYPERLINK\l"_Toc137542529"按無震組合下的內(nèi)力計(jì)算43HYPERLINK\l"_Toc137542530"8節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)47HYPERLINK\l"_Toc137542531"8.1梁柱節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)47HYPERLINK\l"_Toc137542532"按彈性階段設(shè)計(jì)48HYPERLINK\l"_Toc137542533"按塑性階段極限承載力驗(yàn)算49HYPERLINK\l"_Toc137542534"柱腹板或翼緣的承載力49HYPERLINK\l"_Toc137542535"8.1.4梁柱節(jié)點(diǎn)的抗剪承載力50HYPERLINK\l"_Toc137542536"8.2次梁與主梁的連接50HYPERLINK\l"_Toc137542537"8.3柱與柱的連接50HYPERLINK\l"_Toc137542538"柱拼接接頭的計(jì)算51HYPERLINK\l"_Toc137542539"8.4柱腳設(shè)計(jì)52HYPERLINK\l"_Toc137542540"驗(yàn)算柱翼遠(yuǎn)處的混凝土的承壓力53HYPERLINK\l"_Toc137542541"柱腳配筋計(jì)算53HYPERLINK\l"_Toc137542542"9涂裝和防火設(shè)計(jì)54HYPERLINK\l"_Toc137542543"9.1涂裝設(shè)計(jì)54HYPERLINK\l"_Toc137542544"9.2防火設(shè)計(jì)54HYPERLINK\l"_Toc137542545"9.2.1建筑構(gòu)件的耐火極限54HYPERLINK\l"_Toc137542546"9.2.2各構(gòu)件防火保護(hù)層厚度的計(jì)算和保證54HYPERLINK\l"_Toc137542547"梁防火保護(hù)層55HYPERLINK\l"_Toc137542548"樓蓋的防火保護(hù)55HYPERLINK\l"_Toc137542549"10基礎(chǔ)設(shè)計(jì)55HYPERLINK\l"_Toc137542550"10.1基礎(chǔ)受力計(jì)算56HYPERLINK\l"_Toc137542551"10.2基礎(chǔ)的內(nèi)力計(jì)算和配筋57HYPERLINK\l"_Toc137542552"驗(yàn)算持力層強(qiáng)度57HYPERLINK\l"_Toc137542553"計(jì)算基地反力57HYPERLINK\l"_Toc137542554"沖切驗(yàn)算58HYPERLINK\l"_Toc137542555"10.2.4配筋計(jì)算59HYPERLINK\l"_Toc137542556"11對設(shè)計(jì)中幾個(gè)問題的思考60HYPERLINK\l"_Toc137542557"11.1關(guān)于對本建筑的結(jié)構(gòu)選型60HYPERLINK\l"_Toc137542558"11.2風(fēng)載在高層建筑的重要作用61HYPERLINK\l"_Toc137542559"11.3關(guān)于本設(shè)計(jì)中地震作用61HYPERLINK\l"_Toc137542560"水平地震荷載的計(jì)算61HYPERLINK\l"_Toc137542561"內(nèi)力及位移計(jì)算65HYPERLINK\l"_Toc137542562"11.4關(guān)于柱截面的選取68HYPERLINK\l"_Toc137542563"小結(jié)69HYPERLINK\l"_Toc137542564"致謝70HYPERLINK\l"_Toc137542565"參考文獻(xiàn)711緒論建設(shè)社會主義新農(nóng)村是目前我國政府提出的促進(jìn)農(nóng)村發(fā)展的總的方針。建設(shè)社會主義新農(nóng)村就是要將農(nóng)村建設(shè)成為生產(chǎn)發(fā)展、生活寬裕、鄉(xiāng)村文明、村容整潔的新農(nóng)村。建設(shè)社會主義新農(nóng)村包括的著諸多方面的內(nèi)容總的來說就是對農(nóng)村進(jìn)行城鎮(zhèn)化的建設(shè)。最近中央一號文件將村莊規(guī)劃正式納入各級政府的工作范疇，加強(qiáng)村莊規(guī)劃和人居環(huán)境治理。隨著生活水平提高和全面建設(shè)小康社會的推進(jìn)，農(nóng)民迫切要求改善農(nóng)村生活環(huán)境和村容村貌。很明顯，基于農(nóng)村生產(chǎn)生活的具體特點(diǎn)，我們生搬硬套以前城市發(fā)展的模式是行不通的。首先，我們要克服許多以往城市建設(shè)中的諸多不合理之處，例如，由于規(guī)劃不到位造成的許多設(shè)施建設(shè)的不合，對于住宅來講它經(jīng)歷了從底層到多層再到高層，而且目前隨著城市人口的不斷增加，住宅要往高層方向發(fā)展，在此過程中就會有不少資源浪費(fèi)，對于新農(nóng)村的建設(shè)中要克服這些不合理之處，減少不必要的浪費(fèi)。另外，我們要充分考慮到農(nóng)村居民生產(chǎn)生活的特點(diǎn)，做到以人為本。從以上分析來看，我們進(jìn)行新農(nóng)村的建設(shè)最好做到一步到位，盡量用最經(jīng)濟(jì)的建筑形式來滿足農(nóng)村居民生產(chǎn)生活的需要，以免不必要的浪費(fèi)。在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，在**老師的引導(dǎo)下我們一組對新農(nóng)村建設(shè)比較感興趣的搞了個(gè)新農(nóng)村房屋設(shè)計(jì)的系列，在我們組內(nèi)討論中我比較主張新農(nóng)村房屋建設(shè)的一步到位，所以我選擇作鋼結(jié)構(gòu)的高層住宅。隨著我國鋼材產(chǎn)量的不斷增長，其價(jià)格也不斷降低，使鋼材大量的用于住宅成為可能。最近幾年，國家一直提倡城市建造鋼結(jié)構(gòu)小高層住宅，當(dāng)然用在新農(nóng)村的建設(shè)中也未嘗不可。特別是在經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)較好的地區(qū)，建造高層鋼結(jié)構(gòu)住宅也是完全可行的。如僅考慮造價(jià)，鋼材比混凝土貴是顯然的，但要真正評判一個(gè)結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的優(yōu)越性，需全面系統(tǒng)地考慮問題，考察其綜合效益。高層建筑采用鋼結(jié)構(gòu)具有良好的綜合經(jīng)濟(jì)效益和力學(xué)性能，其特點(diǎn)主要主要表現(xiàn)在：（1）.鋼結(jié)構(gòu)自重輕。結(jié)構(gòu)自重的降低可以減小地震作用力，進(jìn)而減少設(shè)計(jì)內(nèi)力。此外結(jié)構(gòu)自重的減輕還可以使基礎(chǔ)的造價(jià)降低。（2）鋼結(jié)構(gòu)材料強(qiáng)度高。與混凝土結(jié)構(gòu)相比，鋼結(jié)構(gòu)截面積小，從而增加建筑有效使用面積。（3）鋼結(jié)構(gòu)施工速度快。結(jié)構(gòu)施工周期的縮短，可使整個(gè)建筑更早投入使用，縮短貸款建設(shè)的使用周期，從而減少借貸利息。（4）鋼結(jié)構(gòu)的延性比混凝土的延性好得多，從而鋼結(jié)構(gòu)的抗震性能比鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)好。（5）鋼結(jié)構(gòu)的環(huán)保性能比較好。鋼結(jié)構(gòu)為干性施工，可避免混凝土濕性施工造成的環(huán)境污染。鋼結(jié)構(gòu)建筑拆除后，鋼構(gòu)件或可以直接利用，或經(jīng)冶煉后在使用，對環(huán)境沒有影響，因此，鋼材也成為綠色建材。從以上的分析來看在農(nóng)村大量利用鋼材是完全可行的，當(dāng)然從長遠(yuǎn)來看，這也正好本著節(jié)約的原則，不僅節(jié)約了大量的建筑用地，而且可防止大拆大建，加重農(nóng)民負(fù)擔(dān)，扎實(shí)穩(wěn)步推進(jìn)農(nóng)村的整體發(fā)展。鋼結(jié)構(gòu)住宅雖然擁有許多優(yōu)點(diǎn)，但其本身也存在不少弱點(diǎn)，如防火能力差，易銹蝕等。而在我國，鋼結(jié)構(gòu)住宅畢竟屬于初期發(fā)展階段，仍存在許多問題需要解決，如鋼結(jié)構(gòu)住宅的綜合技術(shù)規(guī)范不完善、投資過高、技術(shù)含量不高、缺少專業(yè)技術(shù)人才等。不過，隨著社會經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，上述問題的解決指日可待。2設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)選料2.1建筑概況本工程是位于****市****河的一高層住宅(詳圖見總平面圖)，地上10層，另有小棚一層。H=32.8m，L=46.5m，B=18.6m。建筑類別為二類，耐火及防火等級均為二級。屋面做法為：現(xiàn)澆壓型鋼板-現(xiàn)澆混凝土組合的結(jié)構(gòu)層，刷素水泥砂漿一道，20厚1：3水泥砂漿找平，4后高聚物改性瀝青防水涂抹防水層，1：8水泥膨脹珍珠巖找坡，100厚憎水珍珠巖保溫，30厚1：2.5水泥砂漿雙向配筋，25厚1：3水泥砂漿結(jié)合層，粘貼10厚鋪底缸磚，干水泥擦縫。樓蓋做法為壓型鋼板混凝土組合樓板結(jié)構(gòu)層，下有隔音低板頂棚，20厚水泥砂漿找平，上鋪磨光花崗石板（在花崗石板背面刷2-3厚YJ-9型建筑粘結(jié)劑后粘貼）。外墻采用200厚泰柏板，除衛(wèi)生間和廚房采用100厚泰柏板外其余均采用200厚泰柏板。門窗為塑鋼門窗，室內(nèi)部分門為木門。2.2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)條件本建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級，使用年限50年，抗震設(shè)防類別為丙類,抗震等級為三級，地震基本烈度為6度，基本地震加速度為0.05g，抗震分組為第二組，場地類比為Ⅰ類。地面粗糙程度為B類基本風(fēng)壓0.55kN/m2,基本雪壓為0.15kN/m2。工程地質(zhì)概況：雜質(zhì)土層厚0.8m；粉質(zhì)粘土層厚8—8.8m地基承載力fk=260kPa；碎石土層（未鉆透），地基承載力fk=300kPa。2.3結(jié)構(gòu)選料鋼材選用Q235—B，摩擦型高強(qiáng)螺栓采用8.8級M20?？蚣芰汉痛瘟哼x用窄翼緣的H型鋼，框架柱選用H型鋼截面。屋蓋和樓蓋均采用YX—70—200—600型壓型鋼板和混凝土組合樓板，混凝土強(qiáng)度等級采用C25?；A(chǔ)混凝土采用C30，鋼筋采用HPB235。3結(jié)構(gòu)方案3.1抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)的確定根據(jù)抗震規(guī)范(GB50011—2001)和鋼結(jié)構(gòu)規(guī)程（JGJ99—98），本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為6度，抗震設(shè)防分類為丙類，處于Ⅰ類場地，故本工程可不計(jì)算地震作用，且可不進(jìn)行罕遇地震作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算。地震作用和抗震措施均按6度考慮。3.2結(jié)構(gòu)體系與布置本工程的結(jié)構(gòu)類型為鋼結(jié)構(gòu)純框架體系。3.3不規(guī)則檢驗(yàn)高寬比驗(yàn)算：由JGJ99—98知，6度抗震設(shè)防的鋼結(jié)構(gòu)最大高寬比為5，H/B=32.8/18.6=1.84<5，滿足要求。結(jié)構(gòu)平面布置需滿足L/B=46.5/18.6=2.5<4，并且凹角伸出部分在一個(gè)方向的長度遠(yuǎn)小于該方向建筑總尺寸的25%，為平面規(guī)則結(jié)構(gòu)；其豎向也為規(guī)則結(jié)構(gòu)，故本工程為規(guī)則結(jié)構(gòu)。3.4結(jié)構(gòu)布置主框架結(jié)構(gòu)平面布置圖如圖3.1圖所示。基礎(chǔ)采用平板式筏板基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為2.3m，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-1.2m。圖3.1為結(jié)構(gòu)平面布置圖4結(jié)構(gòu)分析模型與計(jì)算簡圖本工程L=46.5,B=18.6,為板式樓，根據(jù)該結(jié)構(gòu)的平面布置圖,不宜劃分成平面抗側(cè)力單元，應(yīng)采用空間結(jié)構(gòu)計(jì)算模型，由于畢業(yè)設(shè)計(jì)條件所限，僅取一榀最不利的框架進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算簡圖為十一層三跨平面框架，如圖4.2所示。h=3,(i=2,3,4…11)h=4圖4.2框架計(jì)算簡圖5分體系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)5.1樓蓋設(shè)計(jì)同樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置圖，主梁最大跨度為8.6m,最小跨度為2.2m；次梁最大跨度為7.3m，最小跨度為3.0m；板的最大跨度為4.0m,最小跨度為1.9m。屋蓋板的設(shè)計(jì).1設(shè)計(jì)資料壓型鋼板采用YX—70—200—600型（鍍鋅Z27,鋼號Q235）,厚度t=1.2mm,自重0.162kN/m2，截面力學(xué)特征（1m寬）：全截面慣性矩I=164㎝4/m,斷面W=40.0㎝3/m,有效截面慣性矩Ief=115㎝4/m,Wef=30.6㎝3/m。壓型鋼板上澆90mm厚C25混凝土，樓面施工荷載取1.5kN/m2。其構(gòu)造如圖5.1所示。圖5.1樓蓋截面圖.2施工階段驗(yàn)算.2.1荷載計(jì)算壓型鋼板組合樓自重=0.162+24×0.125=3.162kN/m取施工荷載1.5kN/m設(shè)計(jì)值可變荷載控制的組合1.2×3.162＋1.4×1.5=5.89kN/m永久荷載控制的組合1.35×3.162＋1.0×1.5=5.77kN/m.2.2內(nèi)力計(jì)算計(jì)算寬度取b=1m，樓板最大跨度取l=4.0m壓型鋼板沿順肋方向一個(gè)波寬（200㎜）的彎矩設(shè)計(jì)值:M=kN·m.2.3抗彎承載力驗(yàn)算壓型鋼板在施工階段的受彎承載力可按強(qiáng)邊（順肋）方向的單向板進(jìn)行驗(yàn)算，其受壓部分寬度bc=130mm>有效計(jì)算寬度be=50t=60mm，取be=60mm計(jì)算，而Ws=30.6㎝3/m,滿足要求。.2.4剛度驗(yàn)算壓型鋼板施工階段段按單項(xiàng)單跨跨簡支板驗(yàn)算算剛度，樓板板跨度取最大大值,則δ=[δ]=,滿足要求。.3使用階段驗(yàn)算算.3.1荷載計(jì)算算壓型鋼板組合樓板板0.1662＋24×0..125=33.162kkN/m2素水泥漿一一道（厚）20×0..01=0..2kN//m220厚1：3水泥砂漿找找平200×0.022=0.4kN/m224厚高聚物改改性瀝青防水水涂膜防水層層0.05kN/m221：8水泥膨脹珍珍珠巖找坡2%最薄處40厚0.055×2=0..1kN//m2100厚憎水膨脹脹珍珠巖塊保保溫層0.1××25=0..25kNN/m230厚1：25水泥砂漿Ф4@2200雙向配筋，6×6m分格0.033×25=00.75kkN/m2縫寬10，油膏嵌嵌縫4厚高聚物改性瀝青青防水卷材防防水層（SBS,AAPP）0.005kN//m225厚1：3水泥砂漿結(jié)合層0..025×220=0.55kN/mm2粘貼10厚鋪地缸缸磚（鋪地磚磚），干水泥泥擦縫，00.01×221=0.221kN//m23×6m留10寬寬縫，1：3石灰砂漿勾勾縫小計(jì)計(jì)55.67kkN/m2V型輕鋼龍骨吊頂0.177kN/mm2恒載:5..84kNN/m2活載2.0kN/m22設(shè)計(jì)值可變荷載控制的組組合1.2×55.84＋1.4×22.0=9..81kNN/m2永久荷載控制的組組合1.35××5.84＋1.0×22.0=9..89kNN/m2.3.2內(nèi)力計(jì)算算取一個(gè)波距的計(jì)算算寬度kN·mkN.3.3正截面受受彎承載力計(jì)計(jì)算,故塑性中和和軸在壓型鋼鋼板頂面以上上的混凝土中中，組合樓板板受壓區(qū)高度度為故取，則受彎承載力為故故滿足要求。.3.4斜截面抗抗剪承載力計(jì)計(jì)算故滿足要求。.3.5剛度驗(yàn)算算單元板寬度內(nèi)截面面慣性矩，每延米寬度內(nèi)截面面慣性矩荷載短期效應(yīng)組合合下荷載長期效應(yīng)組合合下荷載短期效應(yīng)組合合下的撓度荷載長期效應(yīng)組合合下的撓度均滿足要求。.3.6自振頻率率的驗(yàn)算由.3.5中永久荷荷載產(chǎn)生的撓撓度故自振頻率滿足要要求。.3.6組合樓樓板的構(gòu)造要要求前面的計(jì)算中將組組合樓板簡化化成剪支板來來驗(yàn)算施工及及正常使用過過程中的承載載力與撓度，但但實(shí)際上在簡簡支板的端部部肯定受負(fù)彎彎矩的作用，故故在此處要按按構(gòu)造配置負(fù)負(fù)彎矩筋以滿滿足此處的承承載力要求。根據(jù)連續(xù)組合樓板板按簡支板設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)需配置置的抗裂鋼筋筋截面面積應(yīng)應(yīng)大于相應(yīng)混混凝土截面的的最小配筋率率為0.2%的要求，配配的抗裂鋼筋筋，一米寬板帶的的配筋面積為為283的要求求，順肋方向向抗裂鋼筋的的保護(hù)層厚度度為20。與抗裂鋼筋筋垂直的分布布鋼筋同樣按按構(gòu)造要求，取取為。抗裂鋼鋼筋的配置長長度從邊緣算算起為800，能夠夠滿足抗裂鋼鋼筋與不小于于5根分布鋼筋筋相交的要求求。為阻止壓型鋼板與與混凝土之間間的滑移，在在組合樓板的的端部均設(shè)栓栓釘，栓釘應(yīng)應(yīng)設(shè)置在端支支座的壓型鋼鋼板凹肋處穿穿透壓型鋼板板，并將栓釘釘和壓型鋼板板均焊于鋼梁梁翼緣上。栓栓釘?shù)闹睆骄?。在壓壓型鋼板端部部每一個(gè)凹肋肋處設(shè)置栓釘釘，栓釘還應(yīng)應(yīng)符合下列要要求：沿梁軸軸方向滿足；；沿垂直于梁梁軸方向滿足足。屋蓋次梁的設(shè)計(jì).1荷載計(jì)算次梁截面選用,次梁最大跨度。截面力學(xué)特征，自自重次梁承受的線荷載載為恒載活載標(biāo)準(zhǔn)組合設(shè)計(jì)計(jì)值可變荷載控制的組組合永久荷載控制的組組合.2內(nèi)力計(jì)算次梁的計(jì)算簡圖如如圖5.2所示。圖5.2次梁的計(jì)算算簡圖按簡支板計(jì)算最大大彎矩設(shè)計(jì)值值.3強(qiáng)度驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算，由由于型鋼的腹腹板較厚，不不必驗(yàn)算抗剪剪強(qiáng)度。.4整體穩(wěn)定驗(yàn)算將次梁連于主梁的的加勁肋上，不不必驗(yàn)算次梁梁支座處局部部承壓強(qiáng)度。.5剛度驗(yàn)算全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下均滿足要求。樓蓋板的設(shè)計(jì)樓蓋板的設(shè)計(jì)資料料和施工階段段的驗(yàn)算均同同屋蓋板的，不不再贅述，下下面進(jìn)行樓蓋蓋板使用階段段的驗(yàn)算。.1樓蓋板使用用階段的驗(yàn)算算.1.1荷載計(jì)計(jì)算恒載磨光花崗石板板20厚1:3干硬性水泥泥砂漿結(jié)合層層20厚水泥砂漿一道1.000kN//m2壓型鋼板與混凝土土組合樓板kN/mm2V型輕鋼龍骨吊頂0.177kN/mm2小計(jì)4.332kN/m22活載22.0kNN/m2設(shè)計(jì)值可變荷載控制的組組合1.22×4.333＋1.4×22.0=8..00kN//m2永久荷載控制的組組合1.355×4.333＋1.0×22.0=7..85kN//m2.1.2內(nèi)力計(jì)算算取一個(gè)波距計(jì)算寬寬度kN·mkN.1.3正截面受受彎承載力計(jì)計(jì)算,故塑性中和軸在壓壓型鋼板頂面面以上的混凝凝土中，組合合樓板受壓區(qū)區(qū)高度為取，則受彎承載力為為故故滿足要求。.1.4斜截面抗抗剪承載力計(jì)計(jì)算故滿足要求。.1.5剛度驗(yàn)算算單元板寬度內(nèi)截面面慣性矩，每延米寬度內(nèi)截面面慣性矩荷載短期效應(yīng)組合合下荷載長期效應(yīng)組合合下荷載短期效應(yīng)組合合下的撓度荷載長期效應(yīng)組合合下的撓度均滿足要求。.1.6自振頻率率的驗(yàn)算由.1.5中永久荷載載產(chǎn)生的撓度度故自振頻率滿足要要求。.1.7組合樓板板設(shè)計(jì)的構(gòu)造造要求標(biāo)準(zhǔn)層的的樓蓋板所需需配置的抗裂裂鋼筋和分布布鋼筋及壓型型鋼板與混凝凝土的連接栓栓釘?shù)脑O(shè)置均均與屋蓋板一一樣，在此不不再余贅。樓蓋次梁的設(shè)計(jì).1荷載計(jì)算次梁截面選用 ，次梁最大跨度。截面力學(xué)特征，自自重次梁承受的線荷載載為恒載活載標(biāo)準(zhǔn)組合設(shè)計(jì)值可變荷載控制的組組合永久荷載控制的組組合.2內(nèi)力計(jì)算計(jì)算簡圖如圖5..3所示。圖5.3樓蓋次梁的的計(jì)算簡圖按簡支板計(jì)算最大大彎矩設(shè)計(jì)值值.3強(qiáng)度驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算，由由于型鋼的腹腹板較厚，不不必驗(yàn)算抗剪剪強(qiáng)度。.4整體穩(wěn)定驗(yàn)驗(yàn)算將次梁連于主梁的的加勁肋上，不不必驗(yàn)算次梁梁支座處局部部承壓強(qiáng)度。.5剛度驗(yàn)算全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下均滿足要求。5.2墻體設(shè)計(jì)計(jì)內(nèi)外墻均采用泰波波網(wǎng)架輕板墻墻體，外墻采采用外保溫復(fù)復(fù)合外墻，內(nèi)內(nèi)墻采用隔墻墻構(gòu)造，部分分具體構(gòu)見下下圖圖5.4墻體構(gòu)造造圖5.3陽臺設(shè)計(jì)計(jì)本建筑中有兩種型型式的陽臺,一種為順板板肋方向挑出出的板式陽臺臺,另一種為梁梁式陽臺,因?yàn)檫@種陽陽臺的懸挑方方向與摟板肋肋垂直,宜設(shè)為梁式式的。板式陽臺的設(shè)計(jì)陽臺板仍為壓型鋼鋼板與混凝土土組合樓板,即為與樓板板同時(shí)現(xiàn)澆而而成向外懸挑挑1.5m,本建筑中有有寬為2.9和3.3的兩種,去1米寬的板條進(jìn)進(jìn)行負(fù)彎矩筋筋的配置計(jì)算算即可。其施施工檢修荷載載取1.5kNN/m。圖5.5陽臺的構(gòu)構(gòu)造圖.1荷載及內(nèi)力計(jì)算恒載：20㎜厚水泥砂砂漿面層0.02××20=0..4kN//㎡壓型鋼板與與混凝土組合合樓板3..16kNN/㎡20㎜厚水泥砂砂漿底面0.02××20=0..4kN//㎡3.966kN/㎡活載標(biāo)準(zhǔn)值2.5kkN/㎡均布荷載設(shè)計(jì)值：：由可變效應(yīng)控制的的組合：1.22×3.966＋1.4×22.5=8..25kNN/㎡由永久效應(yīng)控制的的組合：1.335×3.996＋1.0×22.5=7..85kNN/㎡取8.25kN//㎡。欄板自重：20㎜厚石灰砂漿面層層00.02×117=0.334kN//㎡120㎜厚混凝土土00.12×224=2.888kN//㎡20㎜厚水泥砂砂漿底面00.02×220=0.44kN/㎡33.56kkN/㎡1米板條的端部集中荷荷載為：3.56××1.0×11.2=4..27kNN圖5.6陽臺板計(jì)計(jì)算簡圖最大彎矩設(shè)計(jì)值為為：（陽臺板板計(jì)算簡圖如如右圖）·m.2陽臺板負(fù)彎彎矩筋配筋計(jì)計(jì)算負(fù)彎矩超限判斷：：圖5.7陽臺板配筋筋的計(jì)算簡圖圖單位長度內(nèi)壓型鋼鋼板的下翼緣緣寬度,=1.0×11..9××2550×70××(70/22+90-335)+10000×1..0×11..9×90=187425000+1077100000=29.445kN·mm>·m，不需要加加大混凝土層層的厚度。由式子,得,選用，。.3欄板配筋計(jì)計(jì)算.3.1荷載計(jì)算算：欄板所受的水平荷荷載為0.5kNN設(shè)計(jì)值：1..4×0.55=0.7kN取1米寬欄板計(jì)算：(欄欄板高1.2米)圖5.8欄板的計(jì)算算簡圖最大彎矩設(shè)計(jì)值：：M=0.77×1.2==0.84kkN·m板厚為120㎜,,環(huán)境類別為為一類,混凝土強(qiáng)度度等級為C25,鋼筋保護(hù)層層厚度為15㎜,。,,按最小配筋率配筋筋：0.2%××1000××120=2240，只需需按構(gòu)造配筋筋,選，,滿足要求。梁式陽臺的設(shè)計(jì).1荷載計(jì)算恒載：3.966kN/㎡活載：2.55kN/㎡均布荷載設(shè)計(jì)值：：由可變效應(yīng)控制的的組合：11.2×3..96＋1.4×22.5=8..25kNN/㎡由永久效應(yīng)控制的的組合：11.35×33.96＋1.0×22.5=7..85kNN/㎡取8.25kN//㎡。欄板自重：3.566kN/㎡.2連梁的設(shè)計(jì)先選連梁的截面為為HN1755×90×55×8,其截面參數(shù)數(shù)為：連梁所受荷載的設(shè)設(shè)計(jì)值為：Q==(3.566×1.2++0.1822)×1.44=6.244kN/mm跨中最大彎矩為：：·m由強(qiáng)度公式：故選截面HN1775×90××5×8,梁跨中無孔孔眼削弱,兩的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度滿足要求求。由于剪力力不大,腹板較厚,不必驗(yàn)算抗抗剪強(qiáng)度。又又連梁上部與與懸臂梁的加加勁肋相連,不必驗(yàn)算支支座處的局部部承壓強(qiáng)度。驗(yàn)算撓度：在全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下：則連梁的撓度滿足足要求。.3懸臂梁的設(shè)計(jì).3.1荷載計(jì)算算陽臺板傳來的恒載載：3.96××(1.5++2.65))=16.4434kN//m欄板及連梁傳來的的集中力：(1.22×3.566+0.1882)×(11.5+2..65)==18.488kN活荷載：2..5×(1..5+2.665)=100.375kkN線荷載的設(shè)計(jì)值：：11.2×166.434++1.4×110.3755=34.225kN//m集中荷載設(shè)計(jì)值：：1.2××18.488=22.1176kNN懸臂梁根部所受到到的最大彎矩矩為：·m.3.2強(qiáng)度和和穩(wěn)定性的驗(yàn)驗(yàn)算用抗彎剛度來設(shè)計(jì)計(jì)懸臂梁的截截面：選HN300×1550×6.55×9的截面，其其截面抵抗矩矩為,重量為,則梁的抗彎彎剛度滿足要要求。又由該該截面的腹板板較厚,不必驗(yàn)算其其抗剪強(qiáng)度。其其上部與樓板板連牢,整體穩(wěn)定性性可以保證,不必驗(yàn)算。.1.4剛度度驗(yàn)算懸臂梁跨度全部線荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下全部集中荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值作用下全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下可變線荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下均滿足要求。5.4樓梯的設(shè)設(shè)計(jì)梯梁計(jì)算.1荷載和內(nèi)力計(jì)計(jì)算梯梁和平臺梁采用用簡支連接。梯梯梁跨度的水水平長度為22.24m，豎豎向長度為11.5m，斜斜向跨度為22.70m，踏踏板取40mmm厚。圖5.9梯梁計(jì)算簡簡圖梯梁初步選用槽鋼鋼，型號為10，自重為，截面模量為為。樓梯板（寬為）傳傳于梯梁的自自重梯梁所受荷載樓梯恒荷載活荷載梯梁所受線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計(jì)值可變荷載控控制的組合永久荷載控制的組組合梯梁的支座反力梯梁的最大彎矩.2強(qiáng)度驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算，由由受彎構(gòu)件的的強(qiáng)度計(jì)算公公式，滿足要求。平臺梁計(jì)算.1荷載和內(nèi)力計(jì)計(jì)算平臺梁兩端采用簡簡支連接。其其跨度為2..6m，計(jì)算算簡圖如圖5.10示圖5.10平臺梁計(jì)計(jì)算簡圖該梁選用HN2000×1000×5.5××8，，自重為。平臺板仍用壓型鋼鋼板與混凝土土組合樓板。平臺梁所受線荷載載為恒荷載活荷載平臺梁所受線荷載載標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計(jì)值可可變荷載控制制的組合永久荷載控制的組組合平臺梁上的集中荷荷載梯梁的最大彎矩.2強(qiáng)度和穩(wěn)定性性驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算，由由受彎構(gòu)件的的強(qiáng)度計(jì)算公公式，滿足要求。由于腹板較厚，不不必驗(yàn)算抗剪剪強(qiáng)度。組合樓板與次梁連連牢，可視為為剛性鋪板，整整體穩(wěn)定可以以保證。熱軋型鋼不必驗(yàn)算算局部穩(wěn)定。.3剛度驗(yàn)算全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下均滿足要求。6主框架荷載載計(jì)算與內(nèi)力力分析本工程為板式結(jié)構(gòu)構(gòu)，根據(jù)該結(jié)結(jié)構(gòu)布置不規(guī)規(guī)則，應(yīng)采用用空間結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算模型，但但由于畢業(yè)設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)間和計(jì)計(jì)算條件有限限，在計(jì)算過過程中近似采采取選擇一榀榀受力較為的的框架進(jìn)行計(jì)計(jì)算。經(jīng)分析析選取⑥到⑧軸處的一榀榀框架進(jìn)行計(jì)計(jì)算，計(jì)算簡簡圖為一11層三榀框架如圖4.2所示。6.1構(gòu)件截面尺尺寸的初步確確定框架梁選用窄翼緣緣H型鋼，框架架柱選用寬翼翼緣H型鋼?？蚣芰航孛嫘吞柕牡拇_定.1標(biāo)準(zhǔn)層框架梁截面面的確定.1.1荷載計(jì)算算樓板、面層自重：：4.3322kN/㎡作用在框架梁上的的均布荷載為為：=8.445kN/mm填充墻及粉刷：55.7kNN/m板面的活荷載為22.0kNN/㎡，作用在在梁上的均布布荷載為：kkN/m梁上作用的線荷載載設(shè)計(jì)值（暫暫不考慮鋼梁梁）:gg+q=1..2×(8..45+5..7)+1..4×3.99=22.444kN/mm考慮到鋼梁固定端端彎矩，初步步估計(jì)最大彎彎矩（首先選選一跨度為88.6m框架架梁進(jìn)行計(jì)算算）M=（g+q）·l=××22.444×8.6==138.331kN·mm考慮到內(nèi)力組合時(shí)時(shí)梁的最不利利的內(nèi)里組合合是：恒載++活載+風(fēng)載，將計(jì)計(jì)算彎矩乘上上1.2的放大系數(shù)數(shù)，可得：,,即==771..96㎝因此，截面選用HHN400××200×88×13的截面，=119㎝，I=1740㎝，自重0.66kN/m加上梁自重重重新驗(yàn)算：：g+q=11.2×(88.45＋0.66＋5.7)＋1.4×33.9=233.23kNN/mMM=（g+q）·l=×23.223×8.66=143..18kN··m==799.14㎝㎝故選HN400××200×88×13的截面滿足足強(qiáng)度要求。對于屋面樓板框梁梁仍選用HN4000×200××8×13的截面，驗(yàn)驗(yàn)算其承載力力是否滿足：：.2屋蓋框架梁截面的的確定.2.1荷載計(jì)計(jì)算樓板、面層自重：：5..84kN//㎡作用在框架梁上的的均布荷載為為：=11..39kN//m板面的活荷載為22.0kNN/㎡，作用在在梁上的均布布荷載為：kkN/m梁上作用的線荷載載設(shè)計(jì)值:gg+q=1..2×11..39+1..4×3.99=16.885kN/mm考慮到鋼梁固定端端彎矩，初步步估計(jì)最大彎彎矩：M=（g+q）·l=××16.855×8.6==103.885kN·mm考慮到內(nèi)力組合時(shí)時(shí)梁的最不利利的內(nèi)里組合合是：恒載++活載+風(fēng)載，將計(jì)計(jì)算彎矩乘上上1.2的放大系數(shù)數(shù)，可得：,,即==541..0㎝故屋面選HN4000×2000×8×133的截面滿足足強(qiáng)度要求?？蚣苤孛嫘吞柕牡拇_定選取一受力最大的的柱，如A軸線處的底底層柱，計(jì)算算其內(nèi)力。每每個(gè)標(biāo)準(zhǔn)層作作用的壓力為為176.228kN，頂層為212.770kN，則底層柱受受軸力為：2212.700+10×1176.288=19755.5kNN鋼框架結(jié)構(gòu)中，框框架柱的長細(xì)細(xì)比控制在330～70之間，在這這個(gè)范圍內(nèi)柱柱的軸心受壓壓穩(wěn)定系數(shù)大大致在0.7～0.8范圍內(nèi)，同同時(shí)考慮到柱柱是處于彎壓壓狀態(tài)，在沒沒有計(jì)算彎矩矩作用時(shí)，把把柱所受軸力力N乘以放大系系數(shù)。取選取截面HW4000×4000×13×221，A=2199.5㎝，自重0.1722kN/mm，I=669000㎝，I=22400㎝。6.2計(jì)算框架架梁、框架柱柱的剛度框架梁剛度的計(jì)算算查得HN400××200×88×13型鋼的截面面參數(shù)為:I=237700㎝,W=11990㎝，A=84..12㎝考慮樓板對梁抗彎彎剛度的有力力作用(僅整體受力分析時(shí)),則框架梁的的梁抗彎剛度度為：A-C跨梁的剛度度:I=1.22I=1.22×237000=284400㎝C-J跨梁的剛度度:I=1.55I=1.55×2×233700=771100㎝J-N跨梁的剛度度:I=1.55I=1.22×2×233700=556880㎝則框架梁的抗彎及及抗拉強(qiáng)度為為:EI=2..06×100×284000×10==585044kN·㎡EAA=2.066×10×884.12××10=177328722kNEI=2.06××10×711100×110=1466466kNN·㎡EAA=2.066×10×884.12××10×2==34657744kNEI=2.06××10×566880×110=1177172.88kN·㎡EAA=2.066×10×884.12××10×2==34657744kN框架柱的剛度的計(jì)計(jì)算框架柱的截截面參數(shù)：I=669000㎝,I=224400㎝，A=2199.5㎝單柱:EII=2.066×10×666900××10=1337814kN·㎡EAA=2.066×10×2219.5××10=4551700kkN雙柱:EI=2756228kN·㎡EA=9034000kN6.3計(jì)算荷載載及作用荷載計(jì)算.1恒荷載計(jì)算算.1.1屋面面框架梁所受受荷載.1.1.1屋屋面框架梁所所受集中荷載載女兒墻（1.5米米高）及粉刷刷：混凝土空空心小砌塊111.8×0..19=2..242kNN/㎡內(nèi)外20厚粉刷：00.36×22=0.733kN/㎡女兒墻自重：（2.2422+0.722）×1.5==4.4433kN/m樓板、面層自重：：5.844kN/㎡框梁自重：：0.666kN/mm次梁自重：：0.666kN/mm.1.1.1.11A-C跨處的荷載載計(jì)算A軸處的集中荷載：：（5.84××＋0.66＋4.44）×=138..91kNC軸處處的集中荷載載：板傳到次次梁上的線荷荷載：5.84××=17.8812kN次梁自重：0..50kN//m次梁上的線荷載：：18..312kNN/m次梁傳到柱上的集集中荷載：118.3122×=1544.2Kn.1.1.1.22C-J跨上所受的的集中荷載F軸處的的作用的集中中荷載計(jì)算：：板傳到次梁上的線線荷載：5.84××=15.7768kN次梁自重：0..66kN//m次梁上的線荷載：：16..268kNN/mF軸處的集中中荷載：116.2688×=1266.48kNNJ軸軸處的作用的的集中荷載計(jì)計(jì)算：板傳到次梁上的線線荷載：5..84×=115.4766kN次梁自重：0.666kN/m次梁上的線荷載115.9766kN/mJ軸處的集中荷載：：15.9976×=1124.211kN.1.1.1.33J-N跨處的荷載載計(jì)算L軸處的作用的集中中荷載計(jì)算：：板傳到次梁上的線線荷載：5.884×+0..66=155.56kNN/mL軸處的作用的集中中荷載為：15.400×=1199.7kNN軸處的作用的集中中荷載計(jì)算：：板傳到次梁上的線線荷載：5..84×+00.66=99.42kNN/m女兒墻自重：4..44kN//mN軸處集中荷載值：：133.86×==97.377kN.1.1.2屋屋面框架梁所所受的均布荷荷載A-C跨梁的均布布荷載：0.66kN/mC-J、J-N跨跨梁的均布荷荷載：2×0.666=1.332kN/mm.1.2樓面框框架梁所受恒恒載樓板、面層自重：：4.3332kN/㎡填充墻及粉刷自重重：5.7kN/m框梁自重：0..66kN//m次梁自重：0.50kkN/m墻體自重廚房及衛(wèi)生生間重：0.995kN/㎡其它墻體：1..90kNN/㎡塑鋼門窗自自重：00.4kN//㎡鋼柱自重：1.772kN//m柱防火保護(hù)層的自自重：0.8kkN/m框架柱自重重：2.552kN//m.2.1樓面框架架梁所受集中中荷載.2.1.1AA-C跨上所受的的集中荷載A軸處的集中荷載計(jì)計(jì)算墻體、粉刷及門窗窗自重：5.7×-（1..9-0.44）×（2.2×22.1＋1.2×22.0＋1.5×2.0＋＋1.8×22.1）=24.2268kN鋼梁梁自重傳來的的荷載：00.66×==5.56kkN柱自重：3.00×（1.72++0.8）=7.566kN集中荷載值為：1108.566kNC軸處的集集中荷載計(jì)算算：板傳到次梁上的線線荷載：4..332×==13.211kN次梁自重：0..50kN//m次梁上的線荷載：：13..71kN//m柱自重：3.0×（1.72++0.8）×2=155.12kNNC軸處的集中中荷載：13..71×＋15.122=130..63kN.2.1.2CC-J跨上所受的的集中荷載F軸處處的集中荷載載計(jì)算：次梁上所受線荷載載：4..332×++0.5=111.76kkN/mF軸處的集中中荷載為：11.766×=91..43kNN/mJ軸處的作作用的集中荷荷載計(jì)算：板傳到次梁上的線線荷載：4.3332×=111.48kNN次梁自重：0.500kN/m次梁上的線荷載：：11..98kN//mJ軸處的集中荷載：：2×7..56+111.98××=108..26kN.2.1.3JJ-N跨處的荷載載計(jì)算：L軸處的作用的集中中荷載計(jì)算：：L軸處的集中荷載為為（4.3322+）×=89.777kNN軸處集中荷載的計(jì)計(jì)算：墻體、粉刷及塑鋼鋼門窗的自重重：框梁傳來的荷載：：0.66××=4.6337kN柱子自重：115.12kkN板傳給框梁，梁再再傳給柱的集集中荷載：44.332××45.6448kNN軸處的作用的集中中荷載：866.02kNN.2.2樓面框架架梁所受的均均布荷載：A-C跨的均布荷荷載：55.7＋0.66==6.36kkN/mC-J、J-N跨跨的均布荷載載：2×(55.7+0..66)==12.722kN/m.2活荷載的計(jì)算屋面活荷載載：22.0kN//m雪荷載：0.15kN/m組合時(shí)雪荷載與屋屋面活載不同同時(shí)考慮，活活載較大，只只取活載。此此時(shí)屋面活載載與樓面活載載相同。計(jì)算算樓面及屋面面的活荷載計(jì)計(jì)算過程如下下：A軸處處所受的集中中力：22.0×=332.86kkNC軸處處所受的集中中力：2.00×=51..4kNF軸處處所受的集中中力：2.0××=45.55kNJ軸處處所受的集中中力：2.0×==41.2kkNL軸處處所受的集中中力：5..1×=399.5kNN軸處處所受的集中中力：2.0××=21.11kN.3風(fēng)荷載的計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算公式為：對于矩形截面=11.3；可查荷載規(guī)規(guī)范，當(dāng)查得得〈1.0時(shí)，取=1..0。根據(jù)荷載規(guī)范取TT=0.1nn=0.1××11=1..1，·T=0.555×1.11=0.67，查表得脈脈動(dòng)增大系數(shù)為=2.9335。結(jié)構(gòu)的高寬比：334/18..4=1.885，且該建筑筑處于B類地區(qū)，查查得脈動(dòng)影響響系數(shù)，=00.49。振型系數(shù)可由Z//H值查表得到到。將風(fēng)荷載載轉(zhuǎn)換成作用用于框架每層層節(jié)點(diǎn)上的集集中荷載，具具體計(jì)算過程程如下表所示示。其中為風(fēng)風(fēng)振系數(shù)，為為風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值值，A、A分別為左風(fēng)風(fēng)及右風(fēng)的受受風(fēng)面積。表6.1層數(shù)ZmZ/H=1+kN.mA㎡A㎡左風(fēng)kN·m右風(fēng)kN·m11341.4761.31.01.01.7951.89425.2824.9847.8747.310311.4341.30.9120.8771.7181.76125.2824.9844.5143.989281.3861.30.8240.7691.6511.61525.2824.9840.8240.338251.3351.30.7350.6951.6111.53825.2824.9838.8738.417221.2841.30.6470.5531.5051.38225.2824.9834.9334.526191.2281.30.5590.4211.4021.23125.2824.9831.1130.745161.1621.30.4710.3481.3511.12225.2824.9828.3628.024131.0841.30.3820.2521.2730.98725.2824.9824.9524.653101.01.30.2940.1651.1940.85425.2824.9821.5821.33271.01.30.2060.0851.1000.78725.2824.9819.8919.66141.01.30.1180.0311.0360.74124.4324.1418.1017.896.4各項(xiàng)荷載單單獨(dú)作用下的的內(nèi)力圖和位位移表各種荷載單獨(dú)作用用下的計(jì)算簡簡圖如圖6.1。恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用用下的內(nèi)力圖圖和位移圖恒荷載作用下，框框架的內(nèi)力和和位移可由結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解解器求得，如如圖6.2和表6.3?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值作用用下的內(nèi)力圖圖和位移圖活荷載作用下，框框架的內(nèi)力和和位移可由結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解解器求得，如如圖6.3和表6.3。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用用下的內(nèi)力圖圖和位移圖風(fēng)荷載作用下，框框架的內(nèi)力和和位移可由結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解解器求得，如如圖6.3、6.4，和表6.3。恒載作用下計(jì)算簡簡圖活載作用下下計(jì)算簡圖左風(fēng)作用下計(jì)算簡簡圖左風(fēng)作用下下計(jì)算簡圖6.1各種荷載作作用下計(jì)算簡簡圖彎矩圖（·）剪力圖（）軸力圖（）位移圖圖66.2恒荷載作用用下的內(nèi)力圖圖和位移圖彎矩圖（·）剪力圖（）軸力圖（）撓度圖圖6.3活荷載作作用下的內(nèi)力力圖和位移彎矩圖（·）剪力圖（）軸力圖（）側(cè)移圖圖6.4左風(fēng)荷載載作用下的內(nèi)內(nèi)力圖和位移移圖彎矩圖（·）剪力圖（）軸力圖（）側(cè)移圖圖6.5右風(fēng)荷荷載作用下的的內(nèi)力圖和位位移圖表6.3樓層恒載作用下最大跨跨中撓度（m）活載作用下最大跨跨中撓度（m）風(fēng)荷載作用下側(cè)移移(m)左風(fēng)右風(fēng)限值絕對側(cè)移層間側(cè)移絕對側(cè)移層間側(cè)移110.006480.00210.0380.0020.0400.0020.0075100.006280.002030.0360.0010.0280.0010.007590.006130.001980.0010.0370.0030.007580.005890.00190.0320.0030.0340.0030.007570.005730.001860.0290.0030.0310.0030.007560.005160.001680.0260.0030.0280.0040.007550.004670.001520.0220.0040.0240.0050.007540.00410.001340.0180.0040.0190.0040.007530.003450.001130.0140.0040.0150.0040.007520.002720.000890.0090.0050.0100.0050.007510.001920.000640.0040.0050.0050.0050.00756.5驗(yàn)算頂點(diǎn)點(diǎn)側(cè)移和層間間位移計(jì)算側(cè)移時(shí)，不考考慮重力荷載載對結(jié)構(gòu)側(cè)移移的影響，也也不考慮風(fēng)荷荷載與水平地地震作用之間間的效應(yīng)組合合。因此，結(jié)結(jié)構(gòu)的位移驗(yàn)驗(yàn)算只需考慮慮風(fēng)荷載或水水平地震作用用單獨(dú)效應(yīng)。風(fēng)荷載作用用是，層間側(cè)側(cè)移限值為，結(jié)結(jié)構(gòu)的整體側(cè)側(cè)移限值為。由由表5.3可知，風(fēng)荷荷載對結(jié)構(gòu)產(chǎn)產(chǎn)生的層間側(cè)側(cè)移和總體側(cè)側(cè)移均小于限限值，故風(fēng)荷荷載作用下頂頂點(diǎn)的側(cè)移和和層間側(cè)移都都能滿足要求求。地震作用時(shí)，層間間側(cè)移限值為為。由表5.3可知，地震震荷載對結(jié)構(gòu)構(gòu)產(chǎn)生的層間間側(cè)移限值，故故地震作用下下層間側(cè)移也也滿足要求。6.6各種工況況下的內(nèi)力組組合第一工況下的內(nèi)力力組合無地震作用時(shí)的荷荷載效用組合合當(dāng)永久荷載效用起起控制作用時(shí)時(shí)：風(fēng)荷載起控制作用用時(shí)：根據(jù)本工程的實(shí)際際情況選以下下幾種組合進(jìn)進(jìn)行計(jì)算：，，.1框架梁的內(nèi)力組合合無地震作用參與組組合時(shí)，各層層框架梁的組組合后的內(nèi)力力見表6.4。.2框架柱的內(nèi)力組合合無地震作用參與組組合時(shí)，各層層框架柱的組組合后的